小研Sr 對AM80

1、小研Sr 對AM80-1.3Ca 鎂合金耐熱性能的影響引言因此，考慮在Mg-Al-Ca 合金中添加一定量的Sr (質(zhì)量分數(shù)0.05%1%)來對鎂合金的基體和二次相的形態(tài)、數(shù)量和分布進展變質(zhì)、修復(fù)，以期改善Mg-Al-Ca 合金的缺乏，進步合金的耐熱性及合金的各方面綜合性能，開發(fā)出真正低本錢、高強度及高耐熱性的鎂合金。1 實驗材料及方法合金的蠕變性能用GWTA304 高溫蠕變持久試驗機測試。蠕變試樣按ASTM 標準加工，其標距尺寸為phi;10 mmtimes;50 mm。測試在200 /56 MPa 的物理條件下進展，各試樣恒溫持續(xù)加載時間均為100 h。利用Leitz-MM-6 臥式金相顯微

2、鏡和JEOL JSM-5600LV 型掃描電鏡(SEM)分析合金的組織。2 結(jié)果2.1 合金的鑄態(tài)組織 2.2 合金的蠕變性能 在AM80-1.3Ca 合金的根底上，添加0.2% Sr 后，合金的抗蠕變性有所進步，但幅度不大。3 分析討論目前的研究說明16，鎂合金的蠕變主要通過位錯滑移和晶界滑動2 種方式進展。本實驗合金的蠕變是在200/56 MPa 的條件下施行的，此條件可大致認為是高溫低應(yīng)力環(huán)境。因此，按照目前研究者對鎂合金蠕變機制在不同條件下普遍的研究結(jié)果可知，本實驗系列合金的主要蠕變機制可認為是由晶界滑移和晶界遷移導(dǎo)致的晶界滑動，而位錯滑移可認為是合金蠕變過程中次要的機制。 顯示了合金

3、蠕變100 h 后縱向截面的金相照片，圖中A 區(qū)代表非連續(xù)析出的beta;-Mg17Al12 相，B 區(qū)代表連續(xù)析出的beta;-Mg17Al12 相。顯示了合金蠕變100 h 后縱向截面的SEM 形貌。雖然AM80-xCa 合金的蠕變性能較AM80 合金有所改善，但在AM80-xCa 合金中，Al2Ca相仍然是大塊或者骨骼狀，這種形貌很容易導(dǎo)致其在受力過程中產(chǎn)生應(yīng)力集中效應(yīng)而萌生裂紋、擴展而導(dǎo)致合金過早斷裂，從而降低其抑制晶界滑動的效果，惡化合金的蠕變性能。另外，合金晶界處及晶界附近骨骼狀beta; 相及高溫過程中非連續(xù)析出的beta; 相始終不利于合金蠕變性能的進步。 按照Sr 在AM80

4、-xCa 合金中的作用效果可推知，隨Sr 的質(zhì)量分數(shù)由0.1%增加至0.5%，AM80-1.3Ca-Sr 合金的蠕變性能是逐步進步的。但是實驗結(jié)果顯示，AM80-1.3Ca-0.3Sr 合金的蠕變性能卻突然惡化。由中AM80-1.3Ca-0.3Sr 合金組織可知，合金的二次相根本呈長條狀或針狀分布于晶界處，這種二次相的形貌特征從理論上講，極易降低晶粒間的強度，并使合金在較低載荷下產(chǎn)生應(yīng)力集中而萌生裂紋，不利于阻礙晶界滑動。因此，可以認定AM80-1.3Ca-0.3Sr 合金這種二次相形貌的特征是導(dǎo)致蠕變性能惡化的主要因素。4 結(jié)論2200 /56 MPa 條件下，由于Al2Ca 相的彌散分布及

5、體積分數(shù)的增加對阻止晶界滑動非常有利。AM80-1.3Ca-0.5Sr 合金的蠕變性能最優(yōu)，其穩(wěn)態(tài)蠕變速率和100 h 蠕變量又分別低至1.7times;10-9 s-1 和0.8%。但是由于AM80-1.3Ca-0.3Sr 合金中二次相呈長條狀分布，降低了晶界強度，易導(dǎo)致應(yīng)力集中效應(yīng)，其蠕變性能出現(xiàn)大幅惡化。中國碩士論文網(wǎng)提供大量免費mba碩士論文，如有業(yè)務(wù)需求請咨詢網(wǎng)站客服人員！參考文獻1 Polmear I J. Magnesium alloys and applications J. Mater Sci Technol, 1994, 10(1): 1-16. 3 陳振華, 嚴紅革, 陳

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