18米單層工業(yè)兩跨廠房設(shè)計(共33頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目 錄設(shè)計任務(wù)書一 設(shè)計資料二 設(shè)計要求三 設(shè)計期限四 參考資料計算書內(nèi)容一 結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件二 計算簡圖三 荷載計算四 內(nèi)力計算 1柱的剪力分配系數(shù)計算2恒荷載作用下的內(nèi)力分析3屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 4吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 5吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析6風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析五內(nèi)力組合六.B柱的截面計算七.B軸排架柱基礎(chǔ)設(shè)計八.抗風(fēng)柱設(shè)計及抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計九.其它混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書單層廠房設(shè)計1. 設(shè)計資料1、平面圖和剖面圖某裝配車間，根據(jù)工藝和建筑設(shè)計要求，確定本車間為兩跨等高廠房，車間長度為72m,跨度為18+18m，各跨設(shè)有兩臺中級工

2、作制吊車，軌頂標(biāo)高及柱頂標(biāo)高見任務(wù)分配表。車間剖面圖、平面圖分別見圖1和圖2.2、 建筑構(gòu)造屋蓋：APP卷材防水保溫屋面維護結(jié)構(gòu)：240mm厚，MU10，M5混合砂漿砌筑門窗：山墻門5.6m×6.0m,縱橫窗4.2m×4.8m（低窗），4.2m×2.1m（高窗）3、 自然條件： 建筑地點：衡陽郊區(qū)，無抗震設(shè)防要求 基本風(fēng)壓：0.4KN/m² 基本雪壓：0.35KN/m² 地質(zhì)條件：地基持力層為粉質(zhì)黏土層，修正后承載力特征值取200KN/m²300KN/m².基頂標(biāo)高-0.5-1.5m4、 材料： 混凝土：基礎(chǔ)C25，柱C30

3、 鋼筋 ：HPB235級、HRB335級、HRB400級各種直徑鋼筋2、 設(shè)計要求： 1、分析廠房排架內(nèi)力，設(shè)計柱子及基礎(chǔ)，整理并打印計算書一份。 2、繪制結(jié)構(gòu)施工圖一份（結(jié)構(gòu)設(shè)計說明，屋蓋、柱網(wǎng)及基礎(chǔ)布置圖，柱及基礎(chǔ)等配筋圖。）3、 設(shè)計期限 ：兩周4、 參考資料 1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002) 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001) 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 (GB50007-2002) 4、教材：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理 5、標(biāo)準(zhǔn)圖集： 屋面板（G410）、吊車梁（G426）、基礎(chǔ)梁（G320)、柱間支撐(G336) 6、課程設(shè)計任務(wù)分配表班級跨度吊車噸位軌、柱頂

4、高空間作用地基承載基頂標(biāo)高計算部位材料等級備注 一 班18m+18m 10t中級工作制7.2/9.6m1#-24#1#-12# Y學(xué)號單數(shù)A柱、基礎(chǔ)雙數(shù)為BC25級鋼數(shù)字帶符號#為學(xué)號空間作用一欄Y為考慮N為不 考慮200KPa-0.5-1.5m13#-24#N6.6/9.0m25#-4825#-36#YC30級鋼37#-48#N 二 班18m+18m32/5t中級工作制7.2/9.6m1#-24#1#-12# Y250KPa-0.5-1.5m學(xué)號單數(shù)A柱、基礎(chǔ)雙數(shù)為BC25級鋼13#-24#N6.6/9.0m25#-48#25#-36#YC30級鋼37#-48#N計算書內(nèi)容1、 結(jié)構(gòu)方案及主

5、要承重構(gòu)件根據(jù)廠房跨度、柱頂高度及吊車起重量大小，本車間采取鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面圖如下： 為了保證屋蓋的整體性和空間剛度,屋蓋采用無檁體系,根據(jù)廠房具體條件柱間支撐設(shè)置見圖2： 廠房主要承重構(gòu)件選型如下表構(gòu)件名稱 標(biāo)準(zhǔn)圖重力荷載標(biāo)準(zhǔn)允許荷載 型號預(yù)應(yīng)力鋼筋屋面板G410(一）1.5×6m1.5KN/m²(包括灌縫）3.65KN/m²Y-WB-3(s)預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土折線型屋95G415(一）69.0KN/榀4.5KN/m²YJB18-2-Aa吊車軌道及軌道聯(lián)構(gòu)件95G3250.8KN/m /OGL-1鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁04G32016.1KN/根

6、/JL-1(5.5m14.5m)JL-3(5.5m18.0m）混凝土吊車梁04G426(二）41.3KN/根(10t)46.0KN/根(32t) / YDL-柱間支撐05G336 / /詳見施工圖預(yù)埋件04G3625.24KN/m²詳見施工圖2、 計算簡圖 本車間為裝配車間，工藝無特殊要求，計算單元的寬度為B=6m。根據(jù)建筑剖面圖及其構(gòu)造確定排架計算簡圖如圖3示其中上柱高度Hu=柱頂標(biāo)高軌頂標(biāo)高吊車梁高軌道高3.8 m柱總高度H=柱頂標(biāo)高+基頂標(biāo)高9.6 m3、 荷載計算1、 恒荷載計算（1） 屋面恒載 APP卷材防水層 0.3kN 20厚的水泥沙漿找平層 0.02×20=

7、0.4kN/ 100200厚的珍珠粉保溫層 0.3 kN/ 20mm厚水泥沙漿找平層 0.4kN/ 支撐系統(tǒng) 0.05kN/ 屋面板 1.5kN/（包括灌縫） 屋面恒荷載總和 =2.95kN/ 屋架自重（AB跨=BC跨) 69.0KN/榀 故作用于AB跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為：G2AB=0.5×69.0+0.5×18×6×2.95=34.5+164.7=193.8kNe2AB=15mme2A=e2C=(400/2)-150=50mm(2) 柱的截面尺寸及其自重 柱 列截面尺寸/mm面積/mm2慣性矩/mm4A,C上柱矩400×400下柱I40

8、0×800×100×150B上柱矩400×600下柱I400×800×100×150(3) 吊車梁軌道自重:BC跨: G3466×0.8=50.8kN e3AB=750mm e3A =750-800/2=350mm、屋面活荷計算由荷載規(guī)范查得屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.5KN/m2,而雪荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 kN/m2故僅按屋面活載計算：AB跨：QAB=QBC=0.5×6×18×0.5=27kN eAB=150mm e4A=400/2-150=50mm屋面活載計算簡圖見圖53.吊車荷載

9、(1) 吊車資料本車間選用的吊車主要參數(shù)選自大連重工起重集團有限公司OQQP型（2003年6月樣本） 32/5t吊車A級中級工作制 B=6.474m 輪距K=4.65m吊車總重G=321.2kN（含小車）小車重g=108.77kN最大輪壓Pmax=262kN最小輪壓Pmin=58.5kN(2)吊車豎向荷載 故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為：AB跨：Dmax=Pmaxyi=117×(1+0.225+0.696)=503.3kN Dmin=Pminyi=58.5×1.921=112.38kN吊車豎向荷載簡圖見圖7(3)吊車水平荷載 作用于每一個輪子上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值

10、： TQ=a(Q+g)/4 對于32/5t的軟鉤吊車：a=0.10, TQ=1/4×0.1×(108.77+320)=10.72kN 故作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載為： AB跨：Tmax,k=Tyi=10.72×1.921=20.59kN吊車橫向水平荷載計算簡圖見圖84.風(fēng)荷載由荷載規(guī)范查得該地區(qū)基本風(fēng)壓為W0=0.4KN/m2,風(fēng)壓高度系數(shù)按B類地?。褐敚篐=12.545，z=1.65檐口：H=11.25， z=1.04風(fēng)荷載體型系數(shù)如圖9所示：故風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 1=ZUS1UZ0=1.0×0.8×0.98×0.40=0.3

11、136kN/m2 2=ZUS2UZ0=1.0×0.4×1.05×0.40=0.1568kN/m2作用于排架上的風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值:q1=1×B=1.882 kN/m2q2=2×B=0.941 kN/m2左風(fēng)吹時: Fw= (s1+s2)×zh1+(s3+s4)×zh20B =(0.8+0.4) ×1.65×0.824+(0.6+0.5) ×1.295×0.4 ×1.04×6 =0.77×6=4.62kN風(fēng)荷載作用簡圖見圖10.四、內(nèi)力分析本廠房為兩跨等高排架，

12、可用剪力分配系數(shù)法進行分析1.B柱的剪力分配系數(shù)計算n=I/ I =H/H =H/CEI 它的剪力分配系數(shù)=/柱列慣性矩（）nC柱A上2.130.1480.402.202.20×0.305下14.38柱B上7.20.5012.822.82×0.39下14.38柱C上2.130.1482.202.20×0.305下14.382.恒荷載作用下的內(nèi)力分析由實際恒荷載作用下排架計算簡圖如圖11所示各柱的不動鉸支承反力分別為:A柱列: n=0.148 =0.40 =2.12 =0.92 R=CM/H=2.12×9.69/9.6=2.14kN（） R=CM/H=0.

13、92×24.02/9.6=2.30kN（） R= R+ R=2.14+2.30=4.44kN（）各柱頂最后剪力分別為: V=R·R=4.44kN（） V=0V=R·R=4.44kN（）恒載作用下排架柱內(nèi)力如圖12所示 3.屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析AB跨作用有屋面活荷載時計算簡圖見圖13 由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力為： Q=Q=27kN其在A柱列、B柱列柱頂及變階處引起的彎矩分別為: M=27×0.05=1.35kN·m M=27×0.2=5.4kN·m M=27×0.15=4.05kN·m M=0

14、各柱不動鉸支座反力分別為 A柱列：n=0.148 =0.40 查表得C=2.12 C=0.92 R=CM/H=2.12×1.35/9.6=0.298kN（） R=CM/H=0.92×5.4/9.6=0.518kN（） R= R+ R=0.518+0.298=0.816kN（） B柱列：n=0.501 =0.40 查表得C=1.69 R=CM/H=2.03×4.05/9.6=0.717kN（） 排架柱頂不動鉸支座的總反力為： R= RR=0.816+0.717=1.529kN（） 排架柱頂最后剪力分別為： V=R·R=0.8160.305×1.5

15、29=0.35kN（） V=R·R=0.7170.39×1.533=0.119kN（） V=R·R=0-0.305×1.533=-0.468kN（） =0 AB跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩和軸力如圖14所示BC跨作用有屋面活荷載時,因為BC與AB對稱則將上面的剪力、彎矩及內(nèi)力換個方向其排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖15所示吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間工作）（1）AB跨D作用于A列柱時吊車豎向荷載D與D的偏心作用在柱中引起彎矩為 =503.3×0.35=176.15 kN·m=112.38×0.75=84.

16、285 kN·m其計算簡圖如圖16所示各柱列不動鉸支座反力分別為：A柱列：n=0.148 =0.40 C3=0.92 R=CM/H=0.92×176.15/9.6=16.88kN（）B柱列：n=0.501 =0.40 C3=1.15 R=CM/H=1.15×84.285/9.6=10.09kN（）排架柱頂不動鉸支座總反力為： R= RRR=16.88-10.09=6.8（）故排架柱頂最后剪力為： V=R·R×0.8=6.88-0.8×0.305×6.8=15.22kN（） V=R·R×0.8=-10.09

17、-0.39×6.8×0.8=-12.21 kN（） V=R·R×0.8=0-0.305×6.8×0.8=-1.66 kN（）計算排架各柱的彎矩圖和軸力圖見圖17所示 (2) AB跨D作用于B柱列左側(cè)時如圖18所示由AB跨和的偏心作用而在柱中引起的彎矩為=112.38×0.35=39.33 kN·m=503.3×0.75=377.475 kN·m各柱不動鉸支座反力分別為：A柱列：n=0.148 =0.40 C3=0.92 =0.92×39.33/9.6=3.77 kN （）B柱列：n=0

18、.501 =0.40 C3=1.15 =1.15×377.475/9.6=45.218 kN （）排架柱頂不動鉸支座總反力為：R= RA+ RB =-3.77+45.218=41.448 kN （）最后剪力為：×0.8=3.77+3.05×41.448×0.8=13.883 kN （）×0.8=45.218-0.39×41.448×0.8=32.286 kN （）×0.8=0.305×41.448×0.8=10.11 kN （） AB跨D作用于B柱左側(cè)時, 排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖19所示(4

19、) D作用于BC跨同D作用于AB跨. (略)4、吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間作用）（1）當(dāng)AB跨作用有吊車橫向水平荷載T時 計算簡圖如圖20所示 T=20.59 kN 各柱不動鉸支座反力分別為：A柱列：n=0.148 =0.40 X/H=（3.8-1.2）/3.8=0.684 C=0.461 R= CT=0.461×20.59=9.492 kN（）B柱列：n=0.501 =0.40 X/H=2.6/3.8=0.684 查表得C=0.559 R= CT=0.559×20.59=11.51 kN（） 排架柱頂不動鉸支座總反力為： R=RRR=11.51+9.4

20、9=21 kN（） 故排架柱頂最后剪力為： V=R·R×0.8=9.49-0.8×0.305×21=4.368 kN（） V=R·R×0.8=11.51-0.39×21×0.8=4.958 kN（） V=R·R×0.8=0-0.305×0.8×21=-5.124 kN（） 5、 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析左風(fēng)吹時：計算簡圖如圖22所示各柱不動較支座反力分別為：A柱列： n=0.48 =0.40 C11=0.315 = C11qH=0.315×1.882×9.6

21、=5.691 kN （）C柱列： n=0.48 =0.40 C11=0.315 = C11qH=0.315×0.941×9.6=2.846 kN （） 排架柱頂不動鉸支座的總反力分別為： =+ + RB +=4.62+5.691+2.846=13.16 kN （）排架柱頂最后剪力分布為： =5.691-0.305×13.16=1.677 kN （）=0-0.39×13.16=-5.132 kN （）=2.846-0.305×13.16=-1.168 kN （）=1.677-5.132-1.168=-4.623 kN （）排架各柱的彎矩圖見圖23

22、所示右風(fēng)吹時的計算簡圖，剪力和彎矩圖等都與左風(fēng)吹時關(guān)于B列柱對稱（計算過程略）五、內(nèi)力組合對B柱進行最不利內(nèi)力組合。表一 內(nèi)力計算值截面內(nèi)力恒載屋面活荷載吊車荷載(兩臺Q=32/5t)作用在AB跨作用在BC跨D作用在B柱D作用在B柱T作用在AB柱D作用在B柱D作用在B柱T作用在BC柱左風(fēng)右風(fēng)項目-M0-3.63.6122.6946.45.86-122.7-46.45.8619.5-19.5N410.4272700000000-M0-3.63.6-254.8-37.895.86254.7937.895.8619.5-19.5N5122727503.3112.380503.3112.38000 -

23、M0-2.912.91-67.5332.9396.567.53-32.9396.5149.27-49.27N537.742727503.3112.380503.3112.38000V00.12-0.1232.2912.2115.6-32.29-12.2115.635.13-5.13表二 內(nèi)力組合值截面內(nèi)力項內(nèi)力組合+及相應(yīng)N，V-及相應(yīng)N，V及相應(yīng)M，V及相應(yīng)M，V組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力-M×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)174.88×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)-174.8

24、8×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)-174.88×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)170.35N526.5526.5526.5492.8-M×1.2+1.4×0.9×+0.9 ×(+)324.68×1.2+1.4×0.9×+0.9×(+)-324.68×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-35.75×1.2+1.4×27.3N1219

25、.161219.161663.07614.4-M×1.2+1.4×0.9×+0.9× +0.8×(+)276.45×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-276.45×1.2+1.4×0.9×+0.9×+0.8×(+)-175.9×1.2+1.4×-68.98N1299.921299.921693.96645.29V3.25）-3.25-19.08-7.185六、B柱的截面設(shè)計（混凝土C30，主筋采用RRB400

26、級鋼筋）B柱的縱向鋼筋計算（1）上柱由表2 內(nèi)力組合值可見，上柱-截面共有7組內(nèi)力組合。本例采用絕對配筋，不考慮由彎矩的正負號而取其絕對值，經(jīng)過分析比較，最不利內(nèi)力為：M=170.35kN·m N=492.8kN由表查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為： L0=2HU =2×3800=7600mm(a) e0=M/N=170.35/492.8=345.7 附加偏心矩取20和h/30=600/30=20中的較大值，故 ea =20 ei= e0+ ea =345.7+20=365.7=0.2+2.7/=0.2+2.7×365.7/565=1.95，取=1.0/ h

27、=7600/600=12.6715，取=1.0=1+12=1+×1×1=1.18=492.8×10/1.0×14.3×400=72.49mm=310.75mm屬于大偏心受壓取X=70As=As=<min=0.2%bh=500mm2上柱按構(gòu)造92.814.7shangzhu 上柱 配筋，選用418，=509mm(b)垂直彎矩作用平面承載力驗算查表得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為：L0=1.25×3800=4750mmL0/h=11.875,查得軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)=0.951Nu=0.9a1fcbh+fy(A

28、S+AS1)=0.9×0.951×(1.0×14.3×400×600+2×360×509)=3115 KN > Nmax=492KN選用418，=509mm(2)下柱下柱的可控制截面，由內(nèi)力組合表可知，經(jīng)過分析比較，最不利內(nèi)力組合為：M=324.68kN.m N=1219.16kN有吊車廠房下柱排架方向的計算高度為： =1.0H=1.0×5.8=5.8m截面面積A=1.775×10=M/N=324.68×106/1219.16×103=266.3mm =h/30=800/30=2

29、6.720 =+=266.3+26.7=293 =0.2+2.7/=0.2+2.7×293/765=1.2341.0, 取=1.0 / h=5.8/0.8=7.2515, 取=1.0 =1+12 =×1×1 =1.1 =1219.16×10/1.0×14.3×400=213.14h=150此時中和軸在腹板內(nèi)，重新求X =585.7mm按大偏心受壓計算： =1.1×293+800/2-35=687.5mm=251mm2ASmin=0.2×1.715×10=355mm2故按構(gòu)造配筋,配418， =509mm對

30、非地震區(qū)的單層工業(yè)廠房柱無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇8200的箍筋進行加密。 （3）、B柱的吊裝驗算：采用翻身起吊，吊點設(shè)在牛腿下部，起吊時混凝土達到強度設(shè)計值的100%。計算簡圖如圖24所示（1）荷載計算：自重線荷載（KN/m）,考慮動力系數(shù)=1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：上柱：g=1.5×1.2×0.9×0.24×25=9.72kN/m牛腿：g=1.5×1.2×0.9×25×（0.8+0.6×2）×0.4+2×0.5×0.62×0.4/1=26.5

31、7kN/m下柱：g=1.5×1.2×0.9×1.775×25=7.69kN/m(2)分析:由圖24可知 M=g/2=6.48×3.8/2=46.78kN·mM=g(+)/2+(g-g)/2=120.4 kN·m M=g/8-M/2=7.19×5.6/8-120.4/2=32.01 kN·m(3) 承載力驗算：上柱： =0.0384 =0.98 =352 mm2 配218， =509mm下柱：=0.036 =0.98 =446mm2 配318， =763mm（4）裂縫寬度驗算： 上柱吊裝驗算：上柱配筋 =5

32、09mm 0.01取 裂縫控制等級為三級，環(huán)境類別為一類，查表得，故裂縫寬度滿足。下柱吊裝驗算：下柱配筋=763mm 0.01取 0.2，取故裂縫寬度滿足要求。（5）牛腿設(shè)計設(shè)牛腿的高度h=1000mm ,根據(jù)吊車梁支撐位置，截面尺寸如圖25所示、牛腿高度驗算作用于牛腿頂部荷載標(biāo)準(zhǔn)組合豎向力值為： 牛腿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： （吊車梁頂與上柱相連）牛腿有效高度=1000-35=965mm裂縫控制系數(shù)=0.65（考慮疲勞驗算）豎向力F作用點與下柱水平距離a=750-400+20=370mm =571.1kNF=554.10kN， 牛腿高度滿足要求、牛腿局壓驗算取吊車梁墊板尺寸為400×

33、400mmF/A=571.10×10/400×400=N/0.75f=0.75×14.3=10.725 N/、牛腿配筋計算： 牛腿縱向鋼筋計算 作用于牛腿頂部的豎向設(shè)計值和水平設(shè)計值分別為： a=3700.3h=0.3×765=229.5mm選用418，A=1018mm 牛腿彎起鋼筋選用218，A= A/2=509 mm 牛腿箍筋選用22/3h高度處ASV=2×78.5×5=785> A/2=509 mm七、B軸排架柱基礎(chǔ)設(shè)計（混凝土用C25,鋼筋HPB235級）1. 荷載(1) 由截面的基本組合值計算，根據(jù)B軸排架柱內(nèi)力組合表

34、中，選擇最不利內(nèi)力對基礎(chǔ)進行設(shè)計： M=175.19 kN·m，N=1693.96kN按構(gòu)造要求擬定基礎(chǔ)高度h=h1+a1+50,柱插入杯中的高度h1=800mm.杯底的厚度a1=250mm,所以h=800+250+50=1100mm基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為0.6m(2) 按軸心受壓Nmax估算基礎(chǔ)底面尺寸 放大20%40%后，取，基礎(chǔ)底面截面抵抗矩基礎(chǔ)及臺階上土重標(biāo)準(zhǔn)值為：20×3.6×2.4×1.7=293.8kN2地基承載力驗算： Mk=175.19/1.35=129.8 kN·m Nk=1693.96/1.35=1254.8kN Vk=19.08

35、/1.35=14.1kNMb,k= Mk+ Vkh=129.814.1×1.1=145.31 kN·mNb,k= Nk+Gk=1254.8+293.8=1548.6kN基礎(chǔ)外形尺寸的確定杯壁厚度t,由表得t=300mm則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度 b1=300+75=375mm杯壁高度h2=400mm,杯底厚度a1=300mm t/h=1>0.65杯壁可不配筋底面尺寸如圖26所示?；A(chǔ)底面設(shè)置C10砼墊層?；A(chǔ)高度的驗算由地基承載力驗算，采用凈反力，按其對基礎(chǔ)高度進行驗算 M=175.19 kN·m N=1693.96kN V=19.08kNMb= M+ Vh=1

36、75.1919.08×1.1=196.18 kN·mNb= N=1693.96kN驗算臺階截面處的沖切力h0=70040=660mmat=375×2+400=1150mmab= at+2 h0=1150+2×660=2470mmmm =0.876m2因為變階處h=700<800mm.故=1.0Fl=jmaxAl=233.9×0.876=204.9kN0.7hpfcamh0=0.7×1.27×10-3×1810×660=1059KN>204.9kN受沖切承載力滿足要求基礎(chǔ)底板配筋1.基礎(chǔ)長邊方向

37、配筋由三角比例關(guān)系算得柱邊凈反力Pn1=158.3+2.2×(233.9-158.3)/3.6=204.5kN 臺階邊緣凈反力Pn2=158.3+2.575×(233.9-158.3)/3.6=212.4kN控制截面邊:=372.3 kN·m臺階截面處 =232.9 kN·m2.基礎(chǔ)短邊方向配筋計算按軸心受力計算,平均凈反力柱邊緣處：kN·m臺階截面處 KN·m 3基礎(chǔ)底板鋼筋的配置長邊方向：選用2012，AS=2260mm2,均放置于基礎(chǔ)底面短邊方向：選用1510，AS=1177.5mm2,均放置于基礎(chǔ)長邊方向鋼筋的內(nèi)側(cè)八、抗風(fēng)柱設(shè)計及抗風(fēng)柱基礎(chǔ)設(shè)計抗風(fēng)柱設(shè)計（砼C25,鋼筋HRB335）上柱：b×