上料平臺方案講解

1、朗香書苑G13#、G15#、Y01#樓工程上料平臺施工方案 編制單位：合肥偉霖腳手架有限公司 編制日期：二一六年六月三十日上料平臺施工方案審批表工程名稱朗香書苑G13#、G15#、Y01#樓建設(shè)單位合肥瑯溪置業(yè)有限公司設(shè)計(jì)單位安徽地平線建筑設(shè)計(jì)有限公司監(jiān)理單位安徽省建設(shè)監(jiān)理有限公司施工單位安徽華力建設(shè)集團(tuán)有限公司方案編制單位合肥偉霖腳手架有限公司編制人編制日期審核人審核日期審批人審批日期施工單位審核意見： 審核人： 日 期： 審批意見： 審批人： 日 期：監(jiān)理單位審核意見： 審核人： 日 期：審批意見： 審批人： 日 期：上料平臺施工方案一、工程概況G13#、 G15#樓均為地上34層剪力墻結(jié)

2、構(gòu)的建筑物，層高均為2.8m，室內(nèi)外負(fù)差均為-0.3m，建筑主體高度均為95.2m、建筑檐口高度均為97.6、建筑最高度均為101.2；G13#樓地上部分建筑面積12692.04；G15#樓地上部分建筑面積13613.77；Y01#樓為地上11層異形柱框架剪力墻結(jié)構(gòu)的建筑物，層高均為2.9m，室內(nèi)外負(fù)差為-0.2m，建筑主體高度為31.9m、建筑檐口高度為33.4m、建筑最高度為35.7m。地上部分建筑面積5234.9。采用落地料臺和懸挑料臺相結(jié)合的形式進(jìn)行搭設(shè)，具體部署見下文中搭設(shè)方式。二、料臺的搭設(shè)位置料臺根據(jù)施工現(xiàn)場的要求搭設(shè)在較為適合的位置，初步擬定位置見料臺平面示意圖，具體位置在施工

3、外架前將依據(jù)施工單位要求進(jìn)行設(shè)置。三、料臺材料準(zhǔn)備與搭設(shè)要求1、料臺搭設(shè)必須是鋼管制作，同時做好料臺支撐預(yù)埋。其強(qiáng)度（預(yù)埋件）必須確保足夠的剛度和穩(wěn)定性。2、料臺的鋼管、扣件材料必須符合JGJ130-2011規(guī)范中第3項(xiàng)的規(guī)定，鋼管應(yīng)選用Ø48.3×3.6mm；但考慮到市場材料供應(yīng)與施工現(xiàn)場的安全起見，計(jì)算時可按48×3.0以確保安全。有彎曲、銹蝕、裂紋的鋼管不得使用。3、料臺搭設(shè)與架體必須分開，立桿應(yīng)垂直，必須層層設(shè)置剛性連接，不得把吊盤設(shè)置在緊靠墻面的位置，確保視線清楚。料臺立桿的橫向間距不大于架體的橫向間距，如料臺大于架體間距，兩立桿之間應(yīng)增設(shè)立桿。4、料臺

4、層高與建筑層高相一致，縱向水平桿與填芯桿應(yīng)搭在橫向水平桿上面。橫向水平桿間距與立桿縱向間距相同，并在其間設(shè)置12根填芯，但不得大于250mm。5、在料臺的背面應(yīng)設(shè)置八字撐，增加防滑扣件正面應(yīng)設(shè)置與立桿相平行的付立桿間距不得大于250mm，副立桿的對接扣件應(yīng)錯開安全門裝置位置（安全門由專業(yè)廠家制作），開口處應(yīng)設(shè)置橫向斜撐，連墻件應(yīng)按規(guī)范層層設(shè)置。6、懸挑式樓層料臺，懸挑梁必須采用型鋼伸至建筑物內(nèi)，且必須在尾端設(shè)置圓鋼筋錨固筋與建筑物結(jié)構(gòu)連接牢固。（注：錨固環(huán)直徑不宜小于20）7、每層料臺兩側(cè)必須設(shè)置二道防欄桿，欄桿高度距鋪板面分別為500600mm和10001200mm，外側(cè)應(yīng)加設(shè)防護(hù)竹笆和圍網(wǎng)

5、防護(hù)，料臺下面應(yīng)設(shè)置能開啟自如的封閉式牢固門欄，（由專業(yè)廠家安裝）。8、料臺平臺板應(yīng)用木板填鋪，（由專業(yè)木工）鋪嚴(yán)、鋪實(shí)、釘牢。9、料臺接口處必須設(shè)置定型化、工具化的內(nèi)開防護(hù)門。對料臺安全防護(hù)門的設(shè)置統(tǒng)一安裝高度為1800mm，底部距料臺鋪板垂直間距不大于200mm，并用鋼板網(wǎng)封閉，插銷安裝在吊籠一側(cè)，在插銷空隙處加焊鋼板。確保料臺樓層卸料平臺安全防護(hù)門統(tǒng)一由吊籠內(nèi)司機(jī)開閉，料臺上作業(yè)人員不得隨意打開。連墻件隨樓層料臺兩側(cè)設(shè)置。11、當(dāng)料臺拆除時，必須采取加固措施，此現(xiàn)場還應(yīng)由專人指揮，確保其料臺的安全性。12、料臺在搭設(shè)過程中，企業(yè)安全部門和使用單位應(yīng)對料臺進(jìn)行分段分層驗(yàn)收，合格后方可使用；

6、如有變更、重新搭設(shè)應(yīng)有記錄，搭設(shè)好后，按驗(yàn)收程序驗(yàn)收,方可繼續(xù)使用。四、料臺的計(jì)算料臺均打橫向斜撐，料臺搭設(shè)方式如下：A、落地料臺：G13#、 G15#樓均從基礎(chǔ)標(biāo)高-0.3m至二層頂【標(biāo)高：5.6m】，搭設(shè)高度為5.6m+0.3m =5.9m。Y01#樓從基礎(chǔ)標(biāo)高-0.2m至二層頂【標(biāo)高：5.8m】，搭設(shè)高度為5.8m+0.2m =6m。B、G13#、 G15#樓懸挑料臺：第一次懸挑均從結(jié)構(gòu)二層頂【標(biāo)高：5.6m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至九層頂【標(biāo)高：25.2m】，懸挑高度為25.2m-5.6m-0.3m【分段處間隙】=19.3m。第二次懸挑均從結(jié)構(gòu)九層頂【標(biāo)高：25.2m】處采用

7、16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至十六層頂【標(biāo)高：44.8m】，懸挑高度為44.8m-25.2m-0.3m【分段處間隙】=19.3m。第三次懸挑均從結(jié)構(gòu)十六層頂【標(biāo)高：44.8m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至二十三層頂【標(biāo)高：64.4m】，懸挑高度為64.4m-44.8m-0.3m【分段處間隙】=19.3m。第四次懸挑均從結(jié)構(gòu)二十三層頂【標(biāo)高：64.4m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至三十層頂【標(biāo)高：86.8m】，懸挑高度為86.8m-64.4m-0.3m【分段處間隙】=19.3m。第五次懸挑均從結(jié)構(gòu)三十層頂【標(biāo)高：86.8m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至建筑主體高度【標(biāo)高：95.2

8、m】，懸挑高度為95.2m-86.8m=8.4m。Y01#樓懸挑料臺：第一次懸挑從結(jié)構(gòu)二層頂【標(biāo)高：5.8m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至九層頂【標(biāo)高：26.1m】，懸挑高度為26.1m-5.8m-0.3m【分段處間隙】=20m。第二次懸挑從結(jié)構(gòu)九層頂【標(biāo)高：26.1m】處采用16#工字鋼懸挑式料臺搭設(shè)至建筑主體高度【標(biāo)高：31.9m】，懸挑高度為31.9m-26.1m=5.8m。本工程落地式料臺取最不利的6m進(jìn)行計(jì)算，懸挑料臺取最不利的20m進(jìn)行計(jì)算。 料臺懸挑采用16#工字鋼，直徑18的錨卡，料臺全長4m，立桿間距為1.5m、1m、1.5m，按最大1.5m代入計(jì)算，橫距為0.8m，步

9、距為1.8m，距墻為0.2m，外架采用4.5m工字鋼，懸挑1.2m，錨固3.3m。懸挑端用Ø14的鋼絲繩做為保險繩拉吊于上層樓面梁內(nèi)進(jìn)行斜拉卸荷（鋼絲繩采用6×19+1，公稱抗拉強(qiáng)度1400Mpa），樓面梁內(nèi)預(yù)埋圓鋼20的吊環(huán)。落地料臺的計(jì)算（取6m進(jìn)行計(jì)算）：依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2011計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。雙排料臺，搭設(shè)高度6.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1

10、.50米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.20米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為48×3.0，施工活荷載為5.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設(shè)2層計(jì)算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加兩根大橫桿?；撅L(fēng)壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)0.6500，體型系數(shù)1.1300。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.180m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40。鋼管慣性矩計(jì)算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計(jì)算采用 W=(D4-d4

11、)/32D?！疽弧?、大橫桿的計(jì)算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800/3=1.333kN/m 靜荷載的計(jì)算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m 活荷載的計(jì)算值 q2=1.4×1.333=1.867kN/m 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和

12、跨中最大撓度) 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計(jì)算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.158+0.10×1.867)×支座最大彎矩計(jì)算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.158+0.117×1.867)×我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： =0.527×106/4491.0=117.339N/mm2大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓

13、度計(jì)算公式如下: 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2=1.333kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.132+0.990×1.333)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.213mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!【二】、小橫桿的計(jì)算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值

14、P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800×1.500/3=2.000kN 荷載的計(jì)算值 P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×2.000=3.037kN 小橫桿計(jì)算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: 集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+3

15、.037×=0.814×106/4491.0=181.159N/mm2小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下: 集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P=0.058+0.140+2.000=2.198kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度 V2=2197

16、.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.799mm最大撓度和 V=V1+V2=1.808mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!【三】、扣件抗滑力的計(jì)算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；1.荷載值計(jì)算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×0.800=

17、0.031kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN 荷載的計(jì)算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×3.000=4.489kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、料臺荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于料臺的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)

18、荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.107×6.000=1.362kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 NG2 = 0.350×2×1.500×(0.800+0.200)/2=0.945kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.17 NG3 = 0.170×1.500×1=0.765kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.

19、010×1.500×6.000=0.190kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.263kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 5.000×1×1.500×0.800/2=3.000kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，Uz = 0.650 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)： Us = 1.130經(jīng)計(jì)算得到：Wk = 0.250×0.65

20、0×1.130 = 0.184kN/m2。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×3.263+0.9×1.4×3.000=7.695kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.2×3.263+1.4×3.000=8.115kN風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)

21、值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計(jì)算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.9×1.4×0.184×1.500×1.800×【五】、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=8.115kN； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計(jì)算長度系數(shù)，由料臺的高度確定，u=1.500； l0 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m

22、； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細(xì)比，為3118/16=196 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到: =8115/(0.19×424)=100.993N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)

23、計(jì)值，N=7.695kN； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計(jì)算長度系數(shù)，由料臺的高度確定，u=1.500； l0 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細(xì)比，為3118/16=196 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； MW

24、 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.112kN.m； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到 =7695/(0.19×424)+112000/4491=120.804N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!【六】、最大搭設(shè)高度的計(jì)算:不考慮風(fēng)荷載時，當(dāng)立桿采用單管時，單、雙排料臺允許搭設(shè)高度H，按下式計(jì)算： H = A-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie) / 1.2gk其中 NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2k = 1.900kN； NQk 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，

25、 NQk = 3.000kN； gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk = 0.107kN/m； NXie 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = 0.001kN； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， = 205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計(jì)算的搭設(shè)高度 H = 77.638米?？紤]風(fēng)荷載時，當(dāng)立桿采用單管時，單、雙排料臺允許搭設(shè)高度H，按下式計(jì)算： H = A-1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+AMwk)-NXie / 1.2gk其中 NG2k 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2k = 1.900kN； NQk 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值， NQk = 3.000kN；

26、gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk = 0.107kN/m； Mwk 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = 0.089kN.m； NXie 軸向力鋼絲繩卸荷部分， NQk = 0.001kN； 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， = 205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計(jì)算的搭設(shè)高度 H = 65.269米。取上面兩式計(jì)算結(jié)果的最小值，料臺允許搭設(shè)高度 H=65.269米?！酒摺俊⑦B墻件的計(jì)算:連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算： Nlw = 1.4 × w

27、k × Aw wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk = 0.184kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)料臺外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = 2.90×1.50 =4.350m2； No 連墻件約束料臺平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 3.000經(jīng)計(jì)算得到 Nlw =1.12kN，連墻件軸向力計(jì)算值 Nl = 4.12kN根據(jù)連墻件桿件強(qiáng)度要求，軸向力設(shè)計(jì)值 Nf1 = 0.85Acf根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計(jì)值 Nf2 = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l/i=40.00/1.60的結(jié)果查表得到=0.93； 凈截面面積 Ac = 4.24cm2

28、；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計(jì)算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求!經(jīng)過計(jì)算得到 Nf2 = 294.049kNNf2>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足穩(wěn)定性設(shè)計(jì)要求!由以上計(jì)算得到 Nl =4.12小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！【八】、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 pk fg其中 pk 料臺立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標(biāo)準(zhǔn)值，pk =Nk/A=34.79 (kPa) Nk 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值 Nk = 3.26+3.00=6.26kN A 基

29、礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.18 fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算 fg = kc × fgk其中 kc 料臺地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 170.00地基承載力的計(jì)算滿足要求!扣件料臺計(jì)算滿足要求！懸挑料臺的計(jì)算（取20m進(jìn)行計(jì)算）：依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010計(jì)算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減

30、系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭設(shè)高度20.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，施工活荷載為5.0kN/m2。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設(shè)7層計(jì)算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加兩根大橫桿?；撅L(fēng)壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)1.5000，體型系數(shù)1.1300。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度3.30米。懸挑水平鋼梁采用拉

31、桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點(diǎn)距離建筑物1.00m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計(jì)算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計(jì)算采用 W=(D4-d4)/32D?！疽弧?、大橫桿的計(jì)算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800/3=1.333kN/m 靜荷載的計(jì)算值 q1=1.2×0.038+1.2×

32、0.093=0.158kN/m 活荷載的計(jì)算值 q2=1.4×1.333=1.867kN/m 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計(jì)算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計(jì)算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.158+0.10×1.867)×1.5002支座最大彎矩計(jì)算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.158+0.117×1.867)×1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： =0.52

33、7×106/4491.0=117.339N/mm2大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下: 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2=1.333kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.132+0.990×1.333)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.213mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!【二】、小橫桿的計(jì)算小橫

34、桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800×1.500/3=2.000kN 荷載的計(jì)算值 P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×2.000=3.037kN 小橫桿計(jì)算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載

35、與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: 集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+3.037 =0.814×106/4491.0=181.159N/mm2小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下: 集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×1077

36、80.000)=0.01mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P=0.058+0.140+2.000=2.198kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度 V2=2197.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.799mm最大撓度和 V=V1+V2=1.808mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!【三】、扣件抗滑力的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,單扣件取8.0

37、kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.038×0.800=0.031kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=5.000×0.800×1.500/2=3.000kN 荷載的計(jì)算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×3.000=4.489kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力

38、可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；【四】、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1072 NG1 = 0.107×20.000=2.145kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 NG2 = 0.350×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.837kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.17 NG3 =

39、 0.170×1.500×7=1.785kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×20.000=0.300kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.067kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 5.000×1×1.500×0.800/2=3.000kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，W0 = 0.250

40、Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.500 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.130經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = 0.250×1.500×1.130 = 0.424kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.067+0.9×1.4×3.000=11.061kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計(jì)算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.067+1.4

41、15;3.000=11.481kN風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計(jì)算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.9【五】、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=11.481kN； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155

42、×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細(xì)比，為3118/16=196 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得: =11481/(0.19×424)=142.882N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求! 2

43、.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=11.061kN； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計(jì)算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計(jì)算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計(jì)算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 長細(xì)比，為3118/16=196 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿

44、的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.190； MW 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計(jì)算得到 =11061/(0.19×424)+259000/4491=195.434N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f,滿足要求!【六】、連墻件的計(jì)算連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風(fēng)荷載標(biāo)

45、準(zhǔn)值，wk = 0.424kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = 2.90×1.50 = 4.3500m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 3.000經(jīng)計(jì)算得到 Nlw =2.58kN，連墻件軸向力計(jì)算值 Nl =5.58kN根據(jù)連墻件桿件強(qiáng)度要求，軸向力設(shè)計(jì)值 Nf1 = 0.85Acf根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計(jì)值 Nf2 = 0.85Af連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 Nf = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l/i=20.00/1.60的結(jié)果查表得到=0.97； 凈截面面積Ac = 4.2

46、4cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計(jì)算得到 Nf1 = 73.865kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求!經(jīng)過計(jì)算得到 Nf2 = 305.365kNNf2>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足穩(wěn)定性設(shè)計(jì)要求!由以上計(jì)算得到 Nl =5.58小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！【七】、懸挑梁的受力計(jì)算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn)。本工程中，腳手架排距為800mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體 = 1000mm，水平支撐梁的

47、截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=11.48kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計(jì)算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.306kN,R2=10.553kN,R3=0.209kN最大彎矩 Mmax抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=M/1.05W+N/A=1.337