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文檔簡介
1、1工程說明本上部結構采用101310m普通鋼筋混凝土簡支梁。橋梁橋面分左右兩幅布置,橋面寬度為:米(欄桿)+米(人行道)+米非機動車道+米機非分隔帶+米(機動車道)+米中央分隔帶+米(機動車道)+米機非分隔帶+米非機動車道+米(人行道)+米(欄桿)。下列圖是橋梁中墩1/2橫斷面布置圖和側面圖。2 設計標準1、公路等級: 二級道路2、行車道數(shù):2車道;3、荷載標準:城-B4、人群荷載:5KN/1、?公路工程技術標準? JTG B01-20032、?公路橋涵設計通用標準? JTG D60-20043、?公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計標準? JTG D62-20044、?公路橋涵施工技術標準?
2、 JTJ 041-20005、?公路橋涵地基與根底設計標準? JTJ024-856、?混凝土結構設計標準? GB50010-20027、上海市工程建設標準?地基根底設計標準? DGJ08-11-19998 、?城市橋梁設計荷載標準? CJJ 77-983 設計參數(shù)3.1 混凝土各項力學指標見表強度等級項目C30C40C25彈性模量MPaEC300003250028000剪切模量MPaGC120001300011200泊桑比 VC軸心抗壓強度標準值MPa fCK軸心抗拉強度標準值MPa ftK軸心抗壓強度設計值MPa fCd1軸心抗拉強度設計值MPa ftd熱膨脹系數(shù) 采用R235、HRB335
3、鋼筋:直徑825mm 彈性模量:R235 :210000 Mpa/ HRB335 :200000 Mpa 抗拉強度標準值:R2355 235 Mpa/ HRB335: 335 Mpa 4 上部結構單孔荷載計算1、梁體自重 梁體截面尺寸,從CAD圖上得到截面的面積中梁為0.31m2、邊梁為 m2。中梁梁重:0.41326=KN邊梁梁重:0.4431326=KN 2、單片中板25)(3.5+8.25)13=48KN2、人行道2513=224KN,平均作用人行道下面的三塊空心板上。3、防撞墻:0.34(防撞墻截面面積根據(jù)下列圖使用cad軟件算出)251m =85,作用在車行道邊板上。4KN,作用在人
4、行道邊板上。5、梁體恒載統(tǒng)計表 梁體恒載統(tǒng)計表中梁車行道邊梁人行道邊梁梁體自重135.鋪裝層48480人行道荷載74.7防撞墻欄桿合計 262換算均布載14.1 20.25 活載橫向分布系數(shù)計算 本橋汽車活載和人群荷載的橫向分布系數(shù)參照?公路橋涵設計通用標準?(JTG D60-2004)中汽車車輛荷載和人群荷載的規(guī)定取用,計算方法采用鉸結板法,并采用?橋梁博士?3.1版本中的橫向分布系數(shù)計算工具計算。考慮到本橋為2車道橋梁,1、 計算荷載:城B級,橫向分布系數(shù)采用鉸接板法計算。梁位抗彎慣矩抗扭慣矩梁寬邊梁32381中梁174323812、抗扭慣矩計算參照?橋梁工程?,略去中間肋板,把截面簡化成
5、下列圖計算空心板的抗扭剛度:=3238M43、橫向分布計算數(shù)據(jù)描述結構信息描述活載信息描述4、橫向分布系數(shù)結果梁號 汽車人群1234563789101112131415166 結構效應計算梁體計算控制斷面取各支點截面、1/4跨、跨跨中截面,并從中按最大值控制。6.1、永久恒載1) 車行道邊板 換算均布載為KN/m 關鍵斷面支點1/41/2彎矩(KN-m)0剪力KN-0 2)中梁 換算均布載為KN/m關鍵斷面支點1/41/2彎矩(KN-m)0剪力KN-06.2 汽車荷載效應1、汽車沖擊系數(shù)計算 簡支梁的基頻為: 結構的計算跨徑取=13m 跨中斷面的截面慣矩10-2m4 結構跨中的單位長度質量G/
6、g9520/9.81=18120(Ns2/m2) 結構的材料彈性模量3e10N/m2 HZ基頻介于1.514 HZ之間,按?公路橋涵設計通用標準?(JTG D60-2004)第條第5款規(guī)定,沖擊系數(shù)按下式計算:-0.0157=0.3162、可變汽車荷載標準值及人群荷載標準值的取用 本橋汽車標準荷載采用城-B級,可變人群荷載標準集度取5KN/3、 可變效應計算從第5條的活載橫向分布寬度結果中得出,邊梁汽車最大的橫向分布系數(shù)發(fā)生在車行道邊梁位置,此系數(shù)汽為0.289,人群荷載的最大橫向分布系數(shù)發(fā)生在人行道側,此系數(shù)為0.071中梁的汽車最大橫向分布系數(shù)發(fā)生在15號梁,系數(shù)為0.246;人群荷載的最
7、大橫向分布系數(shù)發(fā)生在2號梁位,最大值為0.836m;為計算方便和平安起見,算中板時我們同時取最大汽車橫向分布系數(shù)和最大人群橫向分布系數(shù)進行活載的計算。算邊板時用汽車和人群邊板中效應大者即汽車作用的邊板,中梁、邊梁的橫向分布系數(shù)摘列下表:梁號 汽車人群邊梁0.289中梁0.2460.8361) 邊梁關鍵斷面支點1/41/2汽車最大彎矩KN-m)0最大剪力KN8人群最大彎矩KN-m)0最大剪力KN2) 中梁活載計算關鍵斷面支點1/41/2汽車最大彎矩KN-m)01最大剪力KN49人群最大彎矩KN-m)0最大剪力KN213.326.047 效應組合7.1 承載能力極限狀態(tài) 組合效應式及組合分項系數(shù)如
8、下:SUd= 永久荷載作用分項系數(shù): 汽車荷載(含沖擊力)作用分項系數(shù):1、中梁 中梁承載能力極限狀態(tài)根本組合內力表 彎矩:(KN-m) 剪力:KN梁斷面支點1/4跨中最大彎矩0最大剪力2、邊梁 邊梁承載能力極限狀態(tài)根本組合內力表 彎矩:(KN-m) 剪力:KN梁斷面支點1/4跨中最大彎矩0 75最大剪力331.43181.34 7.2、正常使用極限狀態(tài)短期組合按?公路橋涵設計通用標準?JTG D60-2004要求,驗算正常使用極限狀態(tài)抗裂性使用短期效應要求,組合式按下式計算: SSd=用于短期組合的汽車荷載作用頻遇值系數(shù): 1、中梁 中梁短期組合內力表 彎矩:(KN-m) 梁斷面支點1/4跨
9、中最大彎矩02、邊梁 邊梁短期組合內力表 彎矩:(KN-m) 剪力:KN梁斷面支點1/4跨中最大彎矩08 截面配筋與驗算由荷載組合可知,控制正截面強度配筋計算的是跨中斷面,最大彎距為Md=564.0 KN-m,邊梁控制正截面抗裂性驗算的最大彎距為短期效應組合Mj(1/2) 631 KN-m;根據(jù)經驗,截面下緣預配選用1125N1、N2、2根12HRB335鋼筋骨架A,上緣選用216HRB335骨架A和38R235(N8)見跨中斷面配筋圖 斷面配筋圖單位:cm8.2持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算8.2.1、截面正截面極限強度計算從上圖看出,程序計算出截面抗彎極限狀態(tài)承載力滿足設計要求。按?公預規(guī)?
10、 JTG D62-2004條要求,截面配筋率 2.5%45%,截面最小配筋率亦滿足標準要求。8.2.2、斜截面抗剪承載力計算。根據(jù)標準?公預規(guī)?JTG D60-2004第條規(guī)定,本梁最大剪力取距支座h/2處截面需要驗算斜截面抗剪強度, 驗算公式如下:本橋中邊梁與邊梁配筋根本一致,因此只需計算邊梁的抗剪強度即可。下面只給出邊梁斷面的抗剪截面驗算結果,從表中可以得出,截面的斜截面抗剪強度滿足設計要求。 8.3 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面裂縫寬度計算 程序計算跨中截面最大裂縫為5mm,小于標準第條按類和類環(huán)境裂縫限值要求,裂縫驗算合格。?橋梁持久狀況正常使用極限狀態(tài)
11、撓度驗算 按?公預規(guī)?JTG D60-2004條和6.5.2條計算規(guī)定: , , , , 104Mpa第一步為便于手算,將圓形空心截面轉化為等效矩形空心截面,設空心矩形截面的寬是b高是h, 由: 得出: 由: 得出:1979259 解出: 66cm 31cm第二步求出全截面和開裂截面的截面中性軸高度和截面特性。根據(jù)中性軸上下面積矩相等的原那么求出中性軸高度,設x為中性軸距上緣高度; 解的: =1mm=20/3(620-1107mm3全截面對重心軸的慣性矩 =10-2m4=1010mm4 ?橋梁全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩=/(h-x)= 1010/(620107 (mm3)=2107/107,取1107=108(N-mm)108(N-mm)=20/3(99013-660(1-130)3)=109mm431041010=1014(N-mm2 )=3104109=1014(N-mm2 )=1014/2.71=1014 (N-mm2 )根據(jù)以上計算結果,結構的自重彎距為KN-m?;钶d的均布集度為25 KN/m,集中力為140KN,考慮橫向分布系數(shù)及荷載折減后,一片梁的活載橫向分
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