中速磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)改造與性能優(yōu)化

1、40東北電力技術(shù)2009年第9期中速磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)改造與性能優(yōu)化HydraulicLoadingSystemRetrofitandPerformanceOptimizationonMediumSpeedCoalMill宋宏,張龍新,王晉一(華能丹東電廠,遼寧丹東118300)摘要:華能丹東電廠2×350MW燃煤機(jī)組每臺鍋爐配有4臺中速M(fèi)PS-89G型磨煤機(jī),2006年對2A磨和2B磨進(jìn)行了磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)改造,由原有的彈簧定加載改為液壓自動變加載。,改造后磨煤機(jī)的磨輥加載力可根據(jù)入口原煤量的變化自動調(diào)整。磨煤機(jī)適應(yīng)煤種的能力大為增強(qiáng),而且消除了定加載模式下磨煤機(jī)時常發(fā)生振動及加

2、載桿被拉斷等不安全隱患,提高了機(jī)組效率。關(guān)鍵詞:磨煤機(jī);液壓加載;性能優(yōu)化;經(jīng)濟(jì)運(yùn)行中圖分類號TK223125文獻(xiàn)標(biāo)識碼-(2009)09-0040-03W鍋爐廠、單爐膛、平衡通風(fēng)自然循環(huán)汽包鍋爐,于1998年投入運(yùn)行。每臺鍋爐配有4臺中速M(fèi)PS-89G型磨煤機(jī),改造前磨煤機(jī)的加載方式采用彈簧定加載。通常情況下,當(dāng)煤的可磨性系數(shù)非常高、原煤的粒徑非常小或要求較低出力時,每個磨輥1811t的加載力較需要的加載力偏大;而當(dāng)煤的可磨性系數(shù)非常低(HGI45)時,每個磨輥1811t的加載力較需要的加載磨煤機(jī)停運(yùn)工況下,152mm的彈簧壓縮量可為每個磨輥提供1811t的加載力;磨煤機(jī)運(yùn)行工況下,磨煤機(jī)出

3、力從最小至100%負(fù)荷范圍內(nèi),通常每個磨輥的加載力為192217t。磨煤機(jī)運(yùn)行工況下,加載力的增大只受磨輥下煤層的影響,此時液壓缸活塞被鎖定,彈簧架的位置也被固定。磨輥下煤層的厚度與磨煤機(jī)負(fù)荷、煤的可磨系數(shù)、原煤粒徑、煤種、煤粉細(xì)度及原煤水分等有關(guān)。在某些工況下,當(dāng)煤的可磨性系數(shù)非常高、原煤的粒徑非常小(100%小于13mm)或要求更低的磨最小出力時,每個磨輥1811t的加載力較需要的加載力偏大;而當(dāng)煤的可磨性系數(shù)非常低(HGI45)時,必須通過提高磨輥加載力改善磨煤機(jī)的性能。由于受燃料供應(yīng)緊張、煤質(zhì)不斷發(fā)生變化及機(jī)組調(diào)峰等因素的影響,實(shí)際運(yùn)行時磨煤機(jī)的煤量不斷發(fā)生變化,運(yùn)行過程中改變磨煤機(jī)加

4、載力很難實(shí)現(xiàn),在低負(fù)荷時磨煤機(jī)經(jīng)常發(fā)生振動,經(jīng)常發(fā)生磨煤機(jī)加載桿被拉斷的故障。在高負(fù)荷時磨煤機(jī)出力受到影響,煤粉細(xì)度不能滿足實(shí)際要求,對鍋爐效率產(chǎn)生極大的影響。力偏小。磨煤機(jī)的定加載方式將限制磨煤機(jī)的性能,給機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來極大的不便。1磨煤機(jī)定加載方式磨煤機(jī)正常運(yùn)行過程中磨輥要有足夠的加載力,而提高磨煤機(jī)磨輥加載力首要方式是壓縮壓架與彈簧架之間的18個多圈彈簧。以往的經(jīng)驗(yàn)是在磨煤機(jī)運(yùn)行3000h檢查時調(diào)整彈簧的壓縮量。彈簧的壓縮量一般調(diào)整為152mm,在磨煤機(jī)未投入運(yùn)行(磨輥與磨盤間無煤)時彈簧高度值為546mm。彈簧的調(diào)節(jié)通過1臺便攜液壓泵來實(shí)現(xiàn)。泵上有3根液壓軟管分別與3個液壓缸相

5、連,其中1根液壓軟管連接液壓缸的頂部,1根液壓軟管連接液壓缸的底部,2只螺母C沿拉桿螺紋向下擰入一段距離,以保證需要的調(diào)整。通過壓縮加載彈簧,使液壓缸上部的壓力得以增大。當(dāng)彈簧調(diào)整完畢,液壓缸活塞通過2只螺母B鎖定,斷開便攜液壓泵與液壓缸連接后,便攜液壓泵小車可以移走。在2改造后液壓變加載系統(tǒng)改造后的液壓變加載系統(tǒng)是由B&W設(shè)計(jì)提供,可根據(jù)給煤量變化來改變磨輥彈簧的加載,不需要人為去調(diào)整液壓缸。給煤量較低時,磨煤機(jī)加載力較小,防止磨煤機(jī)發(fā)生振動;給煤量較大時,磨煤機(jī)加載力較大,磨煤機(jī)出力可得到保證。2009年第9期東北電力技術(shù)41磨煤機(jī)液壓彈簧自動加載系統(tǒng)的改造利用了現(xiàn)有機(jī)械式加載系統(tǒng)

6、的主要部件,如加載架、彈簧架等。磨煤機(jī)液壓自動加載系統(tǒng)中彈簧起著緩沖作用,并吸收任何源于煤層在磨盤上的不均勻性,最大程度地減少液壓系統(tǒng)部件的運(yùn)動。磨煤機(jī)液壓自動加載系統(tǒng)中,彈簧仍承擔(dān)大部分的工作負(fù)荷,當(dāng)實(shí)際載荷與彈簧預(yù)加載荷出現(xiàn)差別時,液壓部件工作并調(diào)整作用于研磨部件上的實(shí)際載荷,減少系統(tǒng)磨損,最大程度地提高系統(tǒng)的可用率,減少維護(hù)量。改造后的磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)包括中心泵站、就地閥門站(每臺磨煤機(jī)單獨(dú)配備)、液壓缸、拉桿、密封裝置、交互連接的液壓油管路、閥門及PLC智能控制系統(tǒng)等。根據(jù)磨煤機(jī)給煤量的變化,的過程中觀測磨煤機(jī)通風(fēng)量、磨煤機(jī)壓差及石子煤排量。若發(fā)現(xiàn)磨煤機(jī)有堵煤傾向或石子煤排量大于磨煤

7、機(jī)額定出力的5,則磨煤機(jī)出力不再增加。在磨煤機(jī)不堵煤或石子煤排放量正常時,磨煤機(jī)在此工況下穩(wěn)定運(yùn)行1h,同時在磨煤機(jī)出口粉管上等速抽取煤粉樣,并用標(biāo)準(zhǔn)篩進(jìn)行篩分,同時在磨煤機(jī)入口對原煤取樣,并對煤樣進(jìn)行化驗(yàn)分析。采用同樣的方法將磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)調(diào)整為變加載模式,重復(fù)上述試驗(yàn),得出在變壓載模式下磨煤機(jī)最大出力可達(dá)6516t/h。3121h,。在減少出力的過程中、差壓和磨煤機(jī)振動情況。若發(fā),則磨煤機(jī)出力不再減少,在此出力下穩(wěn)定運(yùn)行1h,可確定此出力為磨煤機(jī)最小出力。采用同樣的方法將磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)調(diào)整為變加載模式,重復(fù)上述步驟進(jìn)行試驗(yàn),得出在變壓載模式下磨煤機(jī)最小出力為2412t/h。313磨

8、煤機(jī)正常出力特性試驗(yàn)?zāi)ッ簷C(jī)正常出力特性試驗(yàn)分別在定加載和變加載工況下進(jìn)行,將磨煤機(jī)風(fēng)量投入自動,調(diào)整給煤量分別為40t/h和50t/h,穩(wěn)定運(yùn)行1h;同時在磨煤機(jī)出口粉管上等速抽取煤粉樣,并用標(biāo)準(zhǔn)篩進(jìn)行篩分,同時在磨煤機(jī)入口對原煤取樣進(jìn)行化驗(yàn)分析。314磨煤機(jī)單耗及煤粉細(xì)度測試磨煤機(jī)在不同出力和不同加載力下的磨煤單耗不同,本次液壓變加載改造后磨煤機(jī)加載力隨給煤量的變化而變化。當(dāng)磨煤機(jī)出力小時,定加載模式下加載力要高于變加載;當(dāng)磨煤機(jī)出力大時,定加載模式下加載力要小于變加載。加載力越大,磨煤機(jī)電流越大,磨煤單耗越大;加載力越小,磨煤機(jī)電流越小,磨煤單耗越小。在低出力情況下定加載模式的磨煤單耗要大

9、于變加載模式,隨著出力增加,當(dāng)變加載模式下的加載力大于定加載時,磨煤單耗要大于定加載。因此為測定2種不同加載方式下的單耗,試驗(yàn)采用正常運(yùn)行時鍋爐磨煤機(jī)的出力約在40t/h時,計(jì)算磨煤單耗的加權(quán)平均值作為磨煤機(jī)實(shí)際計(jì)算單耗,其結(jié)果如表1所示。由表1可知,磨煤機(jī)液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)處于定加載模式下,磨煤機(jī)在磨輥處于不同磨損程度時煤粉細(xì)度有很大差別。運(yùn)行初期煤粉細(xì)度200目篩子的過篩率約為78%,而運(yùn)行末期約為66%,已無法滿液壓加載系統(tǒng)將通過改變液壓缸活塞上部壓力,。3自動變加載系統(tǒng)是根據(jù)給煤量的變化自動改變磨輥彈簧加載力,而不需要人為去調(diào)整液壓缸。根據(jù)以往B&W-89G型磨煤機(jī)的經(jīng)驗(yàn),改造后的液

10、壓加載系統(tǒng)提供的磨輥加載力變化范圍為7143118t(機(jī)組最初調(diào)試設(shè)置每個磨輥?zhàn)钚〖虞d力714t,最大加載力3118t)。該設(shè)置是否能滿足實(shí)際需要必須根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)來確定。根據(jù)現(xiàn)場磨煤機(jī)的實(shí)際情況確定了以下原則:最小加載力的設(shè)置要足夠防止石子煤增加并維持磨盤穩(wěn)定的煤層,以防止磨煤機(jī)振動;最大加載力的設(shè)置要足夠維持磨盤穩(wěn)定的煤層及合理的煤粉細(xì)度。為此,對改造后的磨煤機(jī)進(jìn)行不同工況下的試驗(yàn),從而確定符合要求的變加載曲線,滿足生產(chǎn)需要。在試驗(yàn)過程中分別選取磨輥磨損初期的磨煤機(jī)(A磨)和磨輥磨損后期的磨煤機(jī)(B磨)為試驗(yàn)?zāi)ッ簷C(jī)。先在定加載條件下進(jìn)行磨煤機(jī)特性試驗(yàn),然后按廠方提供的變加載曲線進(jìn)行磨煤機(jī)特性

11、試驗(yàn),如曲線不適合磨煤機(jī)運(yùn)行,需要對原曲線進(jìn)行修正。修正后在新的曲線下進(jìn)行磨制不同煤種的磨煤機(jī)特性試驗(yàn),以檢驗(yàn)新曲線對煤種的適應(yīng)性。311定加載及變加載工況下測定磨煤機(jī)最大出力將磨煤機(jī)液壓加載系統(tǒng)調(diào)整為定加載模式穩(wěn)定運(yùn)行1h,風(fēng)量調(diào)整投入自動,調(diào)整磨煤機(jī)給煤量,逐漸增加試驗(yàn)?zāi)ッ簷C(jī)負(fù)荷至最大出力,在增大出力42東北電力技術(shù)2009年第表1磨煤機(jī)定加載、變加載性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)9期序號123456789101112131415項(xiàng)目A磨前期B磨后期4012291462191280162128813461129341815911031317510594A磨前期401626146222188014118028

12、1542571923181718129138212141081315B磨后期3914291422014812118871452611413157316151391315A磨前期4116271619818811411962718571536144614141131213781413165131262642B磨后期401429136180188116219715361141812761318510185691561513126定加載設(shè)計(jì)變加載曲線修改后變加載給煤量/(th-1)一次風(fēng)量/(kgs-1)磨入口風(fēng)溫/磨出口風(fēng)溫/磨煤機(jī)壓差/kPa磨煤機(jī)入口一次風(fēng)壓/kPa磨煤機(jī)電流/A磨煤機(jī)熱風(fēng)擋板開

13、度/%磨煤機(jī)冷風(fēng)擋板開度/%磨煤機(jī)密封風(fēng)壓/kPa加載壓力/MPa200目篩子的通過率/%411626162227918118581665716241421121510812137841312154磨煤單耗/(kWh)-1/-1)/(-)。綜合A、B磨煤機(jī)的磨煤單耗,定加載模式下磨煤機(jī)單耗為13115kWh/t(磨損初期與末期單耗的平均值)。當(dāng)磨煤機(jī)按廠家提供的原始加載力曲線運(yùn)行時,無論磨煤機(jī)磨輥磨損狀況如何,煤粉細(xì)度均能達(dá)到設(shè)計(jì)值70%,尤其是磨損初期煤粉細(xì)度200目篩子的過篩率已超過80%,磨損后期達(dá)7316%。磨煤機(jī)實(shí)際計(jì)算單耗為13150kWh/t,比定加載情況下高0135kWh/t,

14、可見磨煤機(jī)并未在最經(jīng)濟(jì)狀態(tài)下運(yùn)行。315磨煤機(jī)加載性能優(yōu)化由于磨煤機(jī)在設(shè)計(jì)變加載情況下磨煤機(jī)的單耗比定加載高,說明設(shè)計(jì)的變加載曲線不適合現(xiàn)場實(shí)際需要,影響機(jī)組效率,為此對磨煤機(jī)加載力曲線進(jìn)行了修正:將最大液壓加載力由2017MPa降至16MPa,對應(yīng)的磨煤機(jī)出力為57t/h;由于彈簧長度和最小出力的限制,最小加載力只能降至613MPa,最小加載力由418MPa提升至613MPa,對應(yīng)的磨煤機(jī)出力為23t/h。修正前、后液壓變加載曲線見圖1。磨煤機(jī)加載力曲線經(jīng)過修正后,磨煤機(jī)磨輥磨損前期的煤粉細(xì)度200目篩子的過篩率約為78%,磨損后期約為70%,均滿足了鍋爐運(yùn)行的要求。實(shí)際計(jì)算單耗為13126

15、kWh/t,比曲線修正前降低0124kWh/t,比定加載模式高0111kWh/t,圖1加載力曲線修正前、后示意圖并且石子煤低位發(fā)熱量由10594kJ/kg降至2642kJ/kg,說明磨煤機(jī)增大加載力后,研磨能力得以提高,磨煤機(jī)性能更好。通過對磨制其它煤種進(jìn)行測試(準(zhǔn)格爾混煤摻燒30%龍江煤),在磨輥磨損初期煤粉細(xì)度200目篩子的過篩率約為78%,磨損末期約為70%,磨煤機(jī)實(shí)際計(jì)算單耗為13120kWh/t,煤粉細(xì)度完全可以滿足鍋爐的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行要求,說明修正后的曲線對煤種的適應(yīng)性更好。4結(jié)束語磨煤機(jī)加載系統(tǒng)由定加載改為變加載后,磨煤2009年第9期東北電力技術(shù)43經(jīng)驗(yàn)交流華能大連電廠3號、4號機(jī)組

16、海水脫硫技術(shù)SeawaterDesulphurizationTechnologyforNo.3&No.4UnitinHuanengDalianPowerPlant梁川,盧艷,韓鐘國(東北電力科學(xué)研究院有限公司,遼寧沈陽110006)摘要:海水脫硫作為一種新型的脫硫技術(shù),在沿海地區(qū)有廣泛的應(yīng)用前景。介紹了火電廠煙氣海水脫硫系統(tǒng)的工作原理及海水脫硫在華能大連電廠的應(yīng)用情況。關(guān)鍵詞:煙氣;海水;脫硫中圖分類號X701.3文獻(xiàn)標(biāo)識碼B文章編號1004-()-海水脫硫技術(shù)于20世紀(jì)70年代開始出現(xiàn),有技術(shù)成熟、工藝簡單、,力、化工、。,海水脫硫,近年來在火電廠的應(yīng)用發(fā)展較快,已在一些沿海國家和地

17、區(qū)得到了應(yīng)用。為減輕對相鄰地區(qū)的空氣污染,根據(jù)國家環(huán)保要求,華能大連電廠3號、4號機(jī)組增加煙氣海水脫硫系統(tǒng)(FGD)對煙氣進(jìn)行脫硫。華能大連電廠位于大連市大連灣鎮(zhèn),距市中心25km,與大連經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)隔海相望。一期工程為日本三菱公司進(jìn)口的2×350MW,型式為TC2F40亞臨界單軸、雙缸、雙排汽口、中間再熱、反動凝汽式、亞臨界燃煤機(jī)組,1號和2號機(jī)組分別于1988年9月20日和1989年1月27日投產(chǎn)。二期工程采用日本三菱2×350MW同型機(jī)組,鍋爐為英國巴布科克公司生產(chǎn),汽輪機(jī)為美國西屋公司設(shè)備。3號、4號機(jī)組分別于1998年11月24日和1998年11月9日投產(chǎn)。目前,總裝機(jī)容量為140MW。,不添加任何化學(xué)試,讓海水和煙氣在吸收塔內(nèi)充分接觸,當(dāng)煙氣通過以海水為吸收介質(zhì)的吸收區(qū)后,SO2從煙氣里析出,成為可溶解的SO2,并轉(zhuǎn)化成亞硫酸氫根離子,經(jīng)氧化最終成為硫酸根離子。硫酸根離子是海水中的天然元素,含量一般小于5%,對環(huán)境無害。海水脫硫工藝主要由吸收系統(tǒng)和海水恢復(fù)系統(tǒng)兩大部分組成。a.吸收系統(tǒng)如圖1所示,由鍋爐排出的煙氣經(jīng)過除塵器除塵后送入氣/氣熱交換器進(jìn)行冷卻,再進(jìn)入吸收塔。冷凝器里的一部分排水通過重力流入海水脫硫裝置的泵站,海水被當(dāng)作吸附劑,由噴淋泵打進(jìn)吸收塔,經(jīng)過噴淋系統(tǒng)后在吸收塔里形成很好霧狀液滴。在吸收