CA6140車床縱向進(jìn)給數(shù)控化改造

1、CA6140車床縱向進(jìn)給數(shù)控化改造目錄目錄設(shè)計(jì)內(nèi)容與要求設(shè)計(jì)參數(shù)一、 淺談數(shù)控改造的目的與意義二、 總體方案的設(shè)計(jì)三、 進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分設(shè)計(jì)與計(jì)算 3.1 進(jìn)給系統(tǒng)機(jī)械結(jié)構(gòu)改造設(shè)計(jì) 3.2 進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的計(jì)算與選型3.2.1 確定系統(tǒng)的脈沖當(dāng)量3.2.2 縱向滾珠絲杠螺母副的副的型號擇雨核步驟3.2.3 縱向滾珠絲杠的校核 3.3 齒輪的有關(guān)計(jì)算 3.4 繪制進(jìn)給伺服系統(tǒng)的機(jī)械裝配圖四、步進(jìn)電動機(jī)的計(jì)算與選擇 4.1 步進(jìn)電動機(jī)選用的基本原則 4.2 步進(jìn)電動機(jī)的五、結(jié)論與發(fā)展設(shè)計(jì)內(nèi)容與要求具體設(shè)計(jì)內(nèi)容：一、 淺談數(shù)控改造的目的與意義二、 總體方案的設(shè)計(jì)（一） 伺服系統(tǒng)的擬定：1、

2、伺服系統(tǒng)的選擇 2、縱向進(jìn)給機(jī)構(gòu)的改造 （二）總體方案的確定（附總體方法裝配圖）三、縱向進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分設(shè)計(jì)計(jì)算-計(jì)算縱向進(jìn)給伺服系統(tǒng) 1、確定系統(tǒng)的脈沖當(dāng)量 2、計(jì)算切削力 3、進(jìn)行滾珠絲杠螺母副設(shè)計(jì)，計(jì)算，選型。 4、齒輪的傳動計(jì)算 5、步進(jìn)電動機(jī)的計(jì)算與選用設(shè)計(jì)參數(shù)： 主軸電動機(jī)功率7.5KW 主軸最高轉(zhuǎn)數(shù)1400r/min最低轉(zhuǎn)數(shù)10r/min 縱向進(jìn)給量0.0281.68mm/r 快速移動速度4.2m/min 加工最大長度1400mm 刀架最大縱向行程1500mm 大托板 小托板及刀架總重量155KG=1550N 縱向定位精度±0.015 重復(fù)定位精度±0.0

3、1 絲杠導(dǎo)程10mm一、淺談數(shù)控改造的目的與意義數(shù)控機(jī)床與普通機(jī)床相比，增加了功能，提高了性能，簡化了結(jié)構(gòu)。較好的解決形狀復(fù)雜、精密。小批量及形狀多變零件的加工質(zhì)量和提高生產(chǎn)率，其應(yīng)用越來越廣泛，但是數(shù)控的應(yīng)用也受到其他條件限制：（1）數(shù)控機(jī)床價(jià)格昂貴，一次性投資巨大，中小企業(yè)常是心有力而力不足；（2）目前，歌企業(yè)都有大量的普通機(jī)床，完全用數(shù)控機(jī)床替代更換基本不可能，而且替代下的機(jī)床往往閑置起來又會造成浪費(fèi)；（3）在國內(nèi)，訂購新數(shù)控機(jī)床的交貨周期一般較長，往往不能滿足生產(chǎn)急需；（4）通用數(shù)控機(jī)床對某一類具體生產(chǎn)項(xiàng)目有多余功能。要較好的解決上述問題，應(yīng)走通用機(jī)床數(shù)控改造之路。普通機(jī)床的改造就是在

4、普通機(jī)床上增加微機(jī)數(shù)控裝置，使器具有一定的自動化能力，以現(xiàn)實(shí)額定的加工工藝目標(biāo)。這一工作早就在20世紀(jì)60年代已經(jīng)在開始迅速發(fā)展，并有專門企業(yè)經(jīng)營這門業(yè)務(wù)。目前國外已經(jīng)發(fā)展成為一個(gè)新興產(chǎn)業(yè)部門，從美國、日本等工業(yè)化國家的經(jīng)驗(yàn)看，機(jī)床的數(shù)控化改造也必不可少，如日本的大企業(yè)中有26%的機(jī)床經(jīng)過數(shù)控化改造，其中小企業(yè)則達(dá)74%。在美國也有許多數(shù)控專業(yè)化公司為世界各地提供數(shù)控化改造業(yè)務(wù)。中國是擁有300多萬臺機(jī)床的國家，其中大部分是多年積累生產(chǎn)的普通機(jī)床，自動化程度低。要想在近幾年用自動化和精密設(shè)備更新現(xiàn)有機(jī)床，無論是資金還是中國機(jī)床制造廠的能力都辦不到的，因此，普通機(jī)床數(shù)控化改造大有可為，它適合中國

5、的經(jīng)濟(jì)水平、生產(chǎn)水平和教育水平，已經(jīng)為中國設(shè)備技術(shù)改造的主要方向之一。機(jī)床數(shù)控化改造的優(yōu)點(diǎn)：（1）改造閑置設(shè)備，能發(fā)揮機(jī)床原有的功能和改造后的新增功能，提高了機(jī)床的使用價(jià)值，可以提高固有資產(chǎn)的使用效率；（2）適應(yīng)多品種、小批量零件生產(chǎn)；（3）自動化程度提高、專業(yè)性強(qiáng)、加工精度高、生產(chǎn)效率高；（4）降低對工人的操作水平的要求；（5）數(shù)控改造經(jīng)費(fèi)低、經(jīng)濟(jì)性好；（6）數(shù)控改造的周期短，可以滿足生產(chǎn)急需。因此，我們必須走數(shù)控改造之路。普通車床（如C616，C618，CA6140）等是金屬切削加工最常用的一類機(jī)床。普通機(jī)床刀架的縱向和橫向進(jìn)給運(yùn)動是由主軸回轉(zhuǎn)運(yùn)動經(jīng)掛輪傳遞而來，通過進(jìn)給箱變速后，由光杠或

6、絲杠帶動溜板箱、縱溜箱、橫溜板移動。進(jìn)給參數(shù)要靠手工預(yù)先調(diào)整好，改變參數(shù)時(shí)要停車進(jìn)行操作。刀架的縱向進(jìn)給運(yùn)動和橫向進(jìn)給運(yùn)動不能聯(lián)動，切削次序也由人工控制。對數(shù)控車床進(jìn)行數(shù)控化改造，主要是將縱向和橫向進(jìn)給系統(tǒng)改為用微機(jī)控制的、能獨(dú)立運(yùn)行的進(jìn)給伺服系統(tǒng)；刀架改造成為能自動換刀的回轉(zhuǎn)刀架。這樣，利用數(shù)控裝置，車床就可以按預(yù)先輸入的加工指令進(jìn)行切削加工。由于加工過程中的切削參數(shù)，切削次序和道具都會按程序自動調(diào)節(jié)和更換，再加上縱向和橫向進(jìn)給聯(lián)動的功能，數(shù)控改裝后的車床就可以加工出各種形狀復(fù)雜的回轉(zhuǎn)零件，并能實(shí)現(xiàn)多工序自動車削，從而提高了生產(chǎn)效率和加工精度，也能適應(yīng)小批量多種復(fù)雜零件的加工。二、總體方案的

7、設(shè)計(jì)總體方法設(shè)計(jì)應(yīng)考慮機(jī)床數(shù)控系統(tǒng)的類型，計(jì)算機(jī)的選擇，以及傳動方式和執(zhí)行機(jī)構(gòu)的選擇等。（1） 普通車床數(shù)控化改造后應(yīng)具有定位、縱向和橫向的直線插補(bǔ)、圓弧插補(bǔ)功能，還要求能夠暫停，進(jìn)行循環(huán)加工和螺紋加工等，因此，數(shù)控系統(tǒng)選連續(xù)控制系統(tǒng)。（2） 車床數(shù)控化改裝后屬于經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床，在保證一定加工精度的前提下應(yīng)簡化結(jié)構(gòu)、降低成本，因此，進(jìn)給伺服系統(tǒng)采用步進(jìn)電動機(jī)開環(huán)控制系統(tǒng)。（3） 根據(jù)普通車床最大的加工尺寸、加工精度、控制速度以及經(jīng)濟(jì)性要求，經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床一般采用8位微機(jī)。在8位微機(jī)中，MCS-51系列單片機(jī)具有集成度高、可靠性好、功能強(qiáng)、速度快、抗干擾能力強(qiáng)、具有很高的性價(jià)比，因此，可選MCS

8、-51系列單片機(jī)擴(kuò)展系統(tǒng)。（4） 根據(jù)系統(tǒng)的功能要求，微機(jī)數(shù)控系統(tǒng)中除了CPU外，還有包括擴(kuò)展程序存儲器，擴(kuò)展數(shù)據(jù)儲存器、I/O接口電路；包括能輸入加工程序和控制命令的鍵盤，能顯示加工數(shù)據(jù)和機(jī)床狀態(tài)的信息的顯示器，包括電隔離電路和步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動電路，此外，系統(tǒng)中還應(yīng)有包括螺紋加工中用的光電脈沖發(fā)生器和其他輔助電路。（5） 設(shè)計(jì)自動回轉(zhuǎn)刀架及其控制電路。（6） 縱向和橫向進(jìn)給是兩套獨(dú)立的傳動鏈，它們由步進(jìn)電機(jī)、齒輪副、絲杠螺母副組成，其傳動比應(yīng)滿足機(jī)床所要求的分辨率。（7） 為了保證進(jìn)給伺服系統(tǒng)的傳動精度和平穩(wěn)性，選用摩擦小、傳動效率高的滾珠絲杠螺母副，并應(yīng)有預(yù)緊機(jī)構(gòu)，以提高傳動剛度和消除間隙，齒

9、輪副也應(yīng)有消除齒側(cè)間的機(jī)構(gòu)。（8） 采用貼塑導(dǎo)軌，以減小導(dǎo)軌的摩擦力?？傮w方案設(shè)計(jì)圖進(jìn)給伺服系統(tǒng)總體方案方框圖三、進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分設(shè)計(jì)與計(jì)算3.1進(jìn)給系統(tǒng)機(jī)械結(jié)構(gòu)改造設(shè)計(jì)進(jìn)給箱部分：全部拆除，在該處安裝縱向進(jìn)給步進(jìn)電機(jī)與齒輪減速箱總成絲杠、光杠和操作杠拆去，齒輪箱連接滾珠絲杠，滾珠絲杠的另一端支承座安裝在車尾座端原來裝軸承座的部分。3.2進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的計(jì)算與選型進(jìn)給伺服系統(tǒng)機(jī)械部分的計(jì)算與選型內(nèi)容包括：確定脈沖當(dāng)量、計(jì)算切削力滾珠絲杠螺母副的設(shè)計(jì)、計(jì)算與選型、齒輪傳動計(jì)算、步進(jìn)電機(jī)的計(jì)算和選型等。3.2.1確定系統(tǒng)的脈沖當(dāng)量脈沖當(dāng)量是指一個(gè)進(jìn)給脈沖使機(jī)床執(zhí)行部件產(chǎn)生的進(jìn)給量，它是衡

10、量數(shù)控機(jī)床加工精度的一個(gè)基本參數(shù)。因此，脈沖當(dāng)量應(yīng)根據(jù)機(jī)床精度的要求來確定。對經(jīng)濟(jì)型數(shù)控機(jī)床來說，常采用的脈沖當(dāng)量為0.01mm/step和0.005mm/step，在CA6140的技術(shù)參數(shù)中，要求縱向脈沖當(dāng)量fp為0.01mm/step。橫向脈沖當(dāng)量fp為0.005mm/step。3.2.2縱向滾珠絲杠螺母副的副的型號選擇與校核步驟 （1）最大工作荷載計(jì)算 滾珠絲杠的工作載荷Fm（N）是指滾珠絲杠副驅(qū)動工作臺時(shí)滾珠絲杠所承受的軸向力，也叫做進(jìn)給牽引力。它包括滾珠絲杠的走到抗力及與移動體重力和作用在導(dǎo)軌上的其他切削分力相關(guān)的摩擦力。 由于原普通CA6140車床的縱向?qū)к壥侨切螌?dǎo)軌，則用公式F

11、m=KFL+F(Fv+G)計(jì)算工作載荷的大小。1） 車削抗力分析最大切削功率Pq=7.5×0.8=6KW主運(yùn)動系統(tǒng)總效率一般為0.70.85取0.8切削功率應(yīng)在各種加工情況下經(jīng)常遇到的最大切削力（或轉(zhuǎn)矩）和最大切削速度來計(jì)算。即P主切削力fc=Pq×10(-3)/v=3600N最大切削速度，按用硬質(zhì)合金刀具半精車剛體的速度V=100m/min在一般外圓車削時(shí)Fz=（0.10.55）Fc，F(xiàn)x=(0.150.65)Fc取Fz-縱向切削分力 Fx-橫向切削分力因此，最大工作載荷Fm=KFz+f(Fz+G)=1.15×2088+0.16×（1728+900）=

12、2821.7N取f=0.16，W-移動部件的重量N2） 滾珠絲杠平均轉(zhuǎn)速的計(jì)算最大切削力下的進(jìn)給速度Vs（r/min）可取最高進(jìn)給速度的1/21/3取1/2，縱向最大進(jìn)給速度為0.6m/min，絲杠導(dǎo)程Pn=10mm，則滾珠鋼絲平均轉(zhuǎn)速N=1000VS/Pn=30r/min3) 計(jì)算載荷Fc的計(jì)算 Fc=Kf*Kh*Ka*Fm=1.2×1×1×2821.7=3386.04N Kf-載荷系數(shù) Kh-硬質(zhì)系數(shù) Ka-精度系數(shù) Fc-計(jì)算載荷 載荷系數(shù)載荷性質(zhì)無沖擊平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)一般運(yùn)轉(zhuǎn)有沖擊和振動運(yùn)轉(zhuǎn)Kf1.0-2.01.2-1.51.5-2.5 硬質(zhì)系數(shù)滑到實(shí)HRC際硬度

13、58555045Kh11.111.562.4精度系數(shù)精度C,DE,FGHKa11.11.251.433） 計(jì)算額定動載荷CaCa=Fc =3600 =10647N假定每天開機(jī)6小時(shí)，每年300個(gè)工作日，工作8年以上Lh=6×300×8=14400h4） 根據(jù)Ca值從滾珠絲杠副系列中選所需要的規(guī)格，使所選規(guī)格的絲杠副的額定動載荷Ca值等于或者大于Ca，并列出其主要參數(shù)值。5） 數(shù)據(jù)Do=60mm P=10mm R=0.52do=30.96mm =3°2 do=5.953mmD1=Do+2e-2R=60+2×0.707（R-do/2）-2R=53.81mm另

14、外例如滾珠絲杠副有可能在靜態(tài)或低速運(yùn)轉(zhuǎn)下工作并受載，那么還需考慮其另一種失效形式-滾珠接觸面上的塑形變形。初選滾珠絲杠為：外循環(huán)，因?yàn)閮?nèi)循環(huán)較外循環(huán)絲杠貴，并且較難安裝?？紤]到簡易經(jīng)濟(jì)改造，所以采用外循環(huán)。因此初選滾珠絲杠的型號為CD63×83.5E形，主要參數(shù)為Dw=4.763mm Lo=8mm dm=63mm =2°19，圈數(shù)×列數(shù)3.5×1（3）縱向滾珠絲杠的校核 1）傳動效率計(jì)算滾珠絲杠螺母副的傳動效率為=tg/tg(+)=tg3°2/tg(3°2+10)=94.6% 2）剛度驗(yàn)算滾珠絲杠副的軸向變形將引起導(dǎo)程發(fā)生變化，從而影

15、響其定位精度和運(yùn)動平穩(wěn)性，滾珠絲杠副的軸向變形包括絲杠的拉壓變形，絲杠和螺母之間滾道的接觸變形，絲杠的扭轉(zhuǎn)變形引起的縱向變形以及螺母座的變形和滾珠絲杠軸承的軸向接觸變形。 1絲杠的拉壓變形量1 1=(F*P)/(E*A)=(Fm*P)/(E*d2)=(4×2821.7×10×103)(/206×109××0.05382)=6.062×10-2um 2滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量2 M=Fm*Do*tg(+)/2=2812.7×60×tg(3°2+10)/2=4732.7N/mm=4.73N/m

16、2=(P* )/2=(P2*M)/（2*G*Jc）=(16P2*M)/( 2Gdl4)=(16×10×4.73×10)/（284.2×105×0.05384）=1.11×10-6cm=1.11×10-2ums絲杠的總變形量=1+2=6.026×10-2+1.11×10-2=7.136×10-2um查表知E級精度絲杠允許的螺距誤差為0.015mm，故所選絲杠合格。 3）壓桿穩(wěn)定性驗(yàn)算滾珠絲杠通常屬于受軸向力的細(xì)長桿，若軸向工作負(fù)載過大，將使絲杠失去穩(wěn)定而產(chǎn)生縱向屈曲，即失穩(wěn)。失穩(wěn)時(shí)的臨界載荷為Fk

17、Fk=fz2EI/L2E為絲杠材料彈性模量，對剛E=20.6×104Mpa I為截面慣性距，對絲杠圓截面I=dl4/64mm2(dl為絲杠的低經(jīng)) L為絲杠的最大工作長度mm fz為絲杠的支承方式系數(shù)表3-1方式兩端端自由一端固定一端自由兩端固定兩端簡支Fz0.25241由Fk=fz2EI/L2 且fz=2.0 E=20.6×104Mpa I=dl4/64mm4 L=2800mm為絲杠長度，由于I=dl4/64=(63-5.953)4/64=519414mm Fk=2×3.142×20.6×104×519614/28002=27627

18、6 Nk=276276/1875=1494 所以絲杠穩(wěn)3.2.4齒輪的有關(guān)計(jì)算 （1）有關(guān)齒輪及轉(zhuǎn)矩的有關(guān)計(jì)算 1）有關(guān)齒輪計(jì)算，由前面的條件可知：工作臺重量：W=900N(根據(jù)圖紙粗略計(jì)算)滾珠絲杠的導(dǎo)程：Lo=10mm步距角：=0.75°/step脈沖當(dāng)量：p=0.01mm/step快速進(jìn)給速度：Vmax=6m/min所以，變數(shù)箱內(nèi)齒輪的傳動比i=Z2/Z=lo/360° p=0.75×10/(360°×0.01)=2.1a 選擇齒輪材料及確定極限應(yīng)力無特殊要求，為制造方便，采用軟齒面。小齒輪采用45號剛調(diào)質(zhì)，硬度為230HBS250HBS

19、;大齒輪采用45號剛正火，硬質(zhì)為170HBS220HBS。 有表查的Hlim1=560Mpa Hlim2=530Mpa Flim1=210Mpa Flim2=190Mpab齒輪的有關(guān)參數(shù)選取如下：Z1=25 Z2=50 模數(shù)m=2mm 齒輪b=20mm 壓力角=20° 齒輪的直徑 d1=mz1=2×25=50mm d2=mz2=2×50=100mm d1=d1+2h*=54mm d2=d2+2h*=104mmc.兩齒輪的中心距 a=(d1+d2)/2=79mm表1得，齒輪系數(shù)YH1=2.65 YH2=2.35表2得，應(yīng)力修正系數(shù)YS1=1.59 YS2=1.71表

20、3得，彎曲疲憊安全系數(shù)SF=1.3轉(zhuǎn)距 T=9.55×106p/n=9.55×106×7.5/1000=71625n.mm 載荷系數(shù) K=1.1表1Z1718192022252830354045506080YF2.972.912.852.812.752.652.582.542.472.412.372.352.32.25表2Z1718192022252830354045506080100Y1.51.51.51.51.51.51.61.61.61.61.61.71.71.71.8S345689135791370表3安全系數(shù)軟齒面（350HBS)硬齒面（350HBS)滲

21、碳淬火齒輪或鑄造齒輪和重要齒輪SH1.0-1.11.1-1.21.3SF1.3-1.41.4-1.61.6-2.2D校核齒根的彎曲強(qiáng)度 f1=YN1*FLim1/Sf=210/1.3=162Mpa f2=YN2*FLim2/Sf=190/1.3=146Mpa 故齒輪彎曲強(qiáng)度校核合格e驗(yàn)算齒輪的圓周速度 V=d1n1/(60×1000)=（3.14×50×1000/(60×1000）=2.6m/s 由表可知，選取該齒輪傳動為8級精度2）轉(zhuǎn)動慣量計(jì)算：工作臺質(zhì)量折算到電機(jī)軸上的轉(zhuǎn)動慣量Js=(180p/)2w=180×0.01/(3.14×

22、;0.75)=4.67N.cm2 絲杠的傳動慣量 Jt=7.8×10-4D2L=7.8×10-4×3.24×169.7=13.879kgf.cm2=13.879N.cm2 齒輪的傳動慣量 Jz1=7.8×10-4×7.24×2.2=4.611kgf.cm2=46.11N.cm2 Jz2=7.8×10-4×94×2.2=11.258kgf.cm2=112.58N.cm2 電動機(jī)轉(zhuǎn)動慣量很小可忽略不計(jì) 因此，總的轉(zhuǎn)動慣量 J=(Jt+Jz2)/i2+Jz1+Js=(13.879+11.258)/1.

23、252+4.611+0.467=21.345kg.cm2=213.45N.cm23)所需轉(zhuǎn)動力矩計(jì)算： 快速空載啟動時(shí)所需力矩 M=Mamxa+Mf+Mo 最大切削負(fù)載時(shí)所需力矩 M=Mat+Mf+Mo+Mt 快速進(jìn)給時(shí)所需力矩 M= Mf+Mo式中: Mamxa-空載啟動時(shí)折算到電機(jī)軸上的附加摩擦力矩， Mf-折算到電機(jī)軸的摩擦力矩 Mo-由到絲杠預(yù)緊引起，折算到電機(jī)軸上的附加摩擦力矩 Mat-切削時(shí)折算的電機(jī)軸上的加速度力矩 Mt-折算到電機(jī)軸上的切削負(fù)載力矩 Ma=Jn/9.6T×10-4N.m 當(dāng)n=n max時(shí)， Ma max=Man max=v max i/p=2000&

24、#215;1.25÷6=416.7r/minMa max=21.345×416.7÷（9.6×0.025）×10-4=3.706N/m=37.06kgf.cmN=n t時(shí)，Ma=Matnt=nfi/p=(1000vfi/D）/P=1000×100×0.3×1.25÷（3.14×100×6）=19.9r/minMat=44.767×19.9÷（9.6×0.025）×10-4=0.3712N.m=3.172kgf.cmMf=FoP/2i=fwp/2i

25、當(dāng)（0.70.85）取=0.75f=0.17時(shí)Mf=0.17×90×0.6÷（2×3.14×0.75×1.25）=1.559kgf.cm=15.59N/cmMo=pop(1-o2)/2i當(dāng)o=0.9時(shí)預(yù)加載荷po=Ff/3，則：Mo= FfP(1-o2)/ 2i=176.25×0.6×（1-0.92）÷（6×3.14×0.75×1.25）=1.137kgf.cm=11.37N.cmMt= FfP/2i=176.25×0.6÷（2×3.14

26、5;0.7×1.25）=17.961kgf.cm=17.961N.cm所以，快速空載啟動所需力矩M=Ma max+Mf+Mo=37.06+1.137+1.155=39.352kgf.cm=393.52N.cm切削時(shí)所需力矩M=Mat+Mf+Mo+Mt=3.721+1.559+1.137+17.96=24.377kgf.cm=24.377N.cm由以上分析計(jì)算可知：所需最大力矩Mmax發(fā)生在快速啟動時(shí)Mmax=39.352kgf.cm=393.52N.cm4）繪制進(jìn)給伺服系統(tǒng)的機(jī)械裝配圖在完成滾珠絲杠螺母副和步進(jìn)電機(jī)的計(jì)算選型，完成齒輪傳動比計(jì)算后可以著手繪制進(jìn)給伺服系統(tǒng)的機(jī)械裝配圖。

27、在繪制機(jī)械裝配圖時(shí)，除了從總體上考慮機(jī)床布局情況以及伺服進(jìn)給機(jī)構(gòu)與原機(jī)床的聯(lián)系外，還應(yīng)認(rèn)真的考慮與具體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有關(guān)的一些問題。1） 了解原機(jī)床的詳細(xì)結(jié)構(gòu)，從有關(guān)資料中查閱床身、縱溜板、橫流板、刀架等的結(jié)構(gòu)尺寸。2） 根據(jù)載荷特點(diǎn)和支承形式確定絲杠兩端支承軸承型號，軸承座的結(jié)構(gòu)以及軸承預(yù)緊和調(diào)節(jié)方式，確定齒輪軸承支承軸承的型號。3） 減速齒輪的參與和結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算，確定齒輪側(cè)隙的調(diào)整方式，在滿足裝配工藝的前提下，合理設(shè)計(jì)齒輪箱的結(jié)構(gòu)。4） 考慮各部位間的定位、連接和調(diào)整方法。例如，應(yīng)保證絲杠兩端支承與滾珠絲杠螺母同軸，保證絲杠與機(jī)床導(dǎo)軌平行，考慮螺母座，軸承座在安裝面上的連接與定位、齒輪箱在安裝面

28、上的定位、步進(jìn)電機(jī)在齒輪箱上的連接于定位等。5） 考慮密封、保護(hù)、潤滑以及安全機(jī)構(gòu)等問題。例如，絲杠螺母的潤滑、防塵、防鐵屑保護(hù)、軸承的潤滑以及密封、齒輪的潤滑及密封、行程限位保護(hù)裝置等。6） 在進(jìn)行各零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)注意裝配的工藝性，考慮正確的裝配順序，保證安裝、調(diào)試和拆卸的方便。此外，注意繪制裝配圖時(shí)的一些基本要求。例如，繪圖標(biāo)準(zhǔn)、試圖布局以及圖形畫法要求、重要的中心距、中心高、聯(lián)系尺寸和輪廓尺寸的標(biāo)準(zhǔn)、重要配合的標(biāo)注、裝配技術(shù)要求、標(biāo)題欄要求等。四、步進(jìn)電動機(jī)的計(jì)算與選型4.1步進(jìn)電動機(jī)選用的基本原則合理選用步進(jìn)電動機(jī)是比較復(fù)雜的問題，需要根據(jù)電動機(jī)在整個(gè)系統(tǒng)中的實(shí)際工作情況，經(jīng)過分

29、析后才能正確選擇?，F(xiàn)僅就選用步進(jìn)電動機(jī)最基本的原則介紹如下：4.1.1步距角 步距角應(yīng)滿足min/i 式中，i-傳動比 min-系統(tǒng)對步進(jìn)電動機(jī)所驅(qū)動部件要求的最小轉(zhuǎn)角41.2精度步進(jìn)電動機(jī)的精度可以用步距誤差或累計(jì)誤差衡量，累計(jì)誤差是指轉(zhuǎn)子從任意位置開始，經(jīng)過比較實(shí)用，所選用的步進(jìn)電動機(jī)應(yīng)滿足：m-步進(jìn)電動機(jī)的累計(jì)誤差（s）-系統(tǒng)對步進(jìn)電動機(jī)驅(qū)動部分允許的角度誤差4.1.2轉(zhuǎn)矩 為了使步進(jìn)電動機(jī)能正常運(yùn)轉(zhuǎn)（不失步，不越步）正常啟動并滿足對轉(zhuǎn)速的要求，必須考慮以下條件a 啟動力矩。一般選取為MqMLo/0.30.5式中，Mq-電動機(jī)啟動力矩 MLo-電動機(jī)靜負(fù)載力矩根據(jù)步進(jìn)電動機(jī)的相數(shù)和拍數(shù)，啟動力矩選取如表（4）所示，表中M JM為步進(jìn)電動機(jī)的最大靜載矩，是步進(jìn)電動機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)中給出的。運(yùn)行相數(shù)33445566方式拍數(shù)3648 510612Mg/Mjm0.50.8660.7070.7070