中庭模板安裝施工方案

1、正興集團(tuán)合肥車輪有限公司裝胎車間高大模板施工方案南通建工集團(tuán)股份有限公司 二00九年三月施工方案審批表工程名稱肥西縣人民醫(yī)院綜合樓（主樓）結(jié)構(gòu)層次框剪 地上十九層，地下一層建筑面積30600m2編制人我項目部已根據(jù)施工合同和公司技術(shù)管理的有關(guān)規(guī)定完成了 中庭高大模板安裝工程 施工方案的編制和審核工作，現(xiàn)上報請予批準(zhǔn)。 附：模板工程施工方案 工程名稱：肥西縣人民醫(yī)院綜合樓（主樓） 項目經(jīng)理： 日 期： 年 月 日技術(shù)質(zhì)量處審批意見：日期： 年 月 日安全環(huán)境處審批意見：日期： 年 月 日總工程師審批意見：日期： 年 月 日第一章、編制依據(jù)11、肥西縣人民醫(yī)院綜合樓（主樓）施工圖紙12、建筑結(jié)構(gòu)荷

2、載規(guī)范(GB 50009-2001)、13、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、14、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。15、砼泵送施工技術(shù)規(guī)程（JGJ/T1095）16、建筑施工手冊第四版、17、建筑施工計算手冊18、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）19、施工組織設(shè)計第二章、工程概況 肥西縣人民醫(yī)院綜合樓（主樓）框剪結(jié)構(gòu)。其中（BC）軸（BD）軸/（B5）軸（B8）軸處為大廳，層高為9.0米。1）、板厚為100mm，2）、（BD）軸橫向方向梁框架邊梁，框架梁截面為300mm×700mm，軸線到軸線間尺寸為75米，（B6）軸

3、、（B7）軸縱向方向框架梁，框架梁截面為300mm×600mm，梁軸線到軸線間尺寸為6米。其中（BD）軸（BE）軸/（B5）軸（B8）軸處為中庭，層高為135米。1）、板厚為100mm，2）、（BE）軸橫向方向梁框架邊梁，框架梁截面為250mm×600mm，軸線到軸線間尺寸為75米，（B6）軸、（B7）軸縱向方向框架梁，框架梁截面為300mm×600mm，梁軸線到軸線間尺寸為6米。第三章、施工準(zhǔn)備1技術(shù)準(zhǔn)備項目總工組織項目經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點(diǎn)，同時針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑問作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，

4、與設(shè)計、建設(shè)共同協(xié)商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù)。熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高，制定模板初步設(shè)計方案。2、材料及主要機(jī)具（1）、各種規(guī)格的多層板，木方（45mm×95mm等）。（2）、支撐系統(tǒng)：各種規(guī)格的鋼管(施工時采用圓鋼管48×3.5，計算時確保安全取48×3.0)、扣件；（3）、錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。（4）、脫模劑：水質(zhì)脫模劑。（5）、海綿條：2mm厚及20mm厚。第四章、主要施工方法及措施41、模板安裝的一般要求c、具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受現(xiàn)澆砼的自重和側(cè)壓力以

5、及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載。d、模板安裝要保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。構(gòu)造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和澆筑養(yǎng)護(hù)等要求。支模應(yīng)按工序進(jìn)行，模板未固定前，不得進(jìn)行下道工序。e、模板與砼的接觸應(yīng)涂隔離劑，對油質(zhì)類等影響結(jié)構(gòu)和妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴(yán)禁隔離劑污染鋼筋及砼接木槎處。42、大廳、中庭現(xiàn)澆板模板1、現(xiàn)澆板模板采用單塊模板組裝施工工藝，工藝流程為：測放板面標(biāo)高控制線搭設(shè)支架安裝托梁和木柵調(diào)整標(biāo)高及起拱鋪設(shè)模板檢查模板板面標(biāo)高和平整度。頂板模板流水段劃分根據(jù)施工段設(shè)置。2、現(xiàn)澆板厚度，相對于大梁，自重較輕，板模板選用多層板下用45mm×95

6、mm方料作擱柵，整體鋼管排架支撐，板底承重立桿橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；頂部、底腳設(shè)置一道水平拉桿、中間設(shè)置多道水平拉桿，最大步距1.5m。各立桿之間并加設(shè)剪刀撐，以保持其穩(wěn)固，第一道水平桿設(shè)在離地200處?？奂殡p扣件。3、為保證現(xiàn)澆板的整體砼成型效果，將整體現(xiàn)澆板的多層板按同一順序、同一方向?qū)p平鋪，必須保證接縫下方有龍骨，且拼縫嚴(yán)密，表面無錯臺現(xiàn)象。模板當(dāng)采用單塊就位時，宜以每個鋪設(shè)單元從四周先用陰角模板與墻模板連接，然后向中央鋪設(shè)。4、板?，F(xiàn)澆模支撐時，根據(jù)其跨度4m時的板底要求板跨中起拱1.5/1000。43、框架梁模板梁截面型式梁底承重立桿根數(shù)梁支撐立桿

7、梁底小橫桿間距選最大荷載進(jìn)行支撐的驗算的梁截面型式扣件抗滑移沿梁跨度方向間距梁兩側(cè)立桿間距大廳主300mm×700mm、1800800400300mm×700mm、單扣件300mm×600mm1800400中庭主250mm×700mm1750400300mm×600mm18004001）、框架梁模板支撐形式如下表：梁截面型式穿梁螺栓（直徑12）水平間距距梁底自下到上的距離大廳主300mm×700mm、500200、400300mm×600mm中庭主250mm×700mm300mm×600mm1、施工時采用

8、的鋼管類型為48×3.5，為確保安全計算時取48×3.0；底腳設(shè)置一道水平拉桿、中間設(shè)多道水平拉桿，最大步距1.5m，第一道水平桿設(shè)在離地200處。2、工藝流程為：測放并復(fù)核梁軸線控制線和標(biāo)高控制線搭設(shè)梁模支架預(yù)組拼模板檢查底模吊裝就位、安裝起拱側(cè)模安裝安裝側(cè)向支撐檢查模板位置和截面尺寸群體梁模固定3、施工要點(diǎn)：1）、梁?，F(xiàn)澆模支撐時，根據(jù)其跨度4m時，梁底模板應(yīng)起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000。2）、無論是主梁，還是次連續(xù)梁，支模必須拉通線，保證側(cè)面順直，樓板模板安裝時，應(yīng)考慮樓梯間等部位的建筑要求，以滿足其使用功能。3）、利用下層樓板面的軸線引吊梁軸線，根據(jù)柱子鋼

9、筋上的水平線引測梁底標(biāo)高；4）、在專用支撐下腳要鋪設(shè)通長腳手板，并且樓層間的上下支座應(yīng)在一條直線上；5）、在支撐上調(diào)整預(yù)留梁底模板的厚度，符合設(shè)計要求后，拉線安裝梁底模板并找直；6）、安裝兩側(cè)模板，將兩側(cè)模板與底板連接處背木方，附以斜撐，其間距一般宜為75，梁側(cè)模上口要拉線找直，用定型夾子固定。44、整體架體施工方法架體嚴(yán)格按照設(shè)計圖進(jìn)行搭設(shè)，所使用的鋼管、扣件符合規(guī)范要求。1）、施工步驟 地下室板上彈線 鋪墊板 搭設(shè)腳手架立桿、水平桿、剪刀撐鋪模板龍骨 支模板。2）、立桿搭設(shè)：立桿的搭設(shè)是關(guān)鍵，防止每一排的立桿在搭設(shè)時間距不均勻，在架體搭設(shè)以前，要在地下室頂板上彈出縱橫雙向十字線，用鋼尺將立

10、桿間距均勻標(biāo)出，保證立桿的準(zhǔn)確位置。然后鋪設(shè)墊板，搭腳手架。立桿接長必須采用對接扣件，不準(zhǔn)采用搭接，立桿接頭位置要相互錯開，不要在同一水平面上。確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。3）、水平桿搭設(shè)：水平桿接長采用對接，接頭位置要相互錯開，同時要避免在立桿縱距的1/3中間跨處出現(xiàn)接頭。4）、掃地桿搭設(shè)：沿地面以上20處設(shè)置，要同時設(shè)置縱向掃地桿與橫向掃地桿。5）、剪刀撐搭設(shè)：剪刀撐斜桿與地面的夾角為45°，支撐架體四邊與中間每隔四排支架立桿設(shè)置一道縱橫向剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應(yīng)小于6m，

11、斜桿與地面的傾角宜為4560度之間。剪刀撐桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于1m，應(yīng)采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm。 由下到上每2步設(shè)置一道水平剪刀撐。6）、腳手板鋪設(shè)：腳手板要按照規(guī)范要求滿鋪，板要墊穩(wěn)擠嚴(yán)，禁止出現(xiàn)探頭板。作業(yè)時操作層的下一步要留有一層腳手板，防止人、物墜落，腳手架上最下一層板的下方要搭設(shè)一道平網(wǎng)，防止腳手板上有人作業(yè)時的墜落事故。7）、整體穩(wěn)定：在每步架子處用鋼管扣件與已澆筑的所有混凝土柱進(jìn)行拉接，拉接方式如附圖所示。8）、連墻件布置豎向間距2步（3.6m），樓層小于2步時應(yīng)每層設(shè)置，水平間距3跨（4.5m），連墻件布置應(yīng)靠近主

12、節(jié)點(diǎn)設(shè)置，偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于300mm，且架體與建筑物采用柔性連墻件可靠連結(jié)。每搭設(shè)一步腳手架后，應(yīng)按規(guī)范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉接的可靠性。45、施工安全技術(shù)措施1）、當(dāng)前市場上架體材料質(zhì)量參差不 齊，要想確保超高支撐架體施工的安全，首先要把好材料進(jìn)場質(zhì)量關(guān)。材料質(zhì)量必須符合設(shè)計及規(guī)范要求。2）、立桿軸心受壓超高支撐架體方案在實(shí)施前，必須計劃好立桿的豎向接頭位置以及各段立桿的長度。架體搭設(shè)中立桿接高采用對接扣件，以保證立桿處于軸心受壓狀態(tài)。特別是最頂部的架體立桿，決不可因其長度不合適而采用十字扣件與橫桿扣接的方式來調(diào)整架體高度，否則會改變設(shè)計意圖使立桿變?yōu)槠?/p>

13、心受壓狀態(tài)。3）、基礎(chǔ)與立桿支撐點(diǎn)是典型的鉸接點(diǎn)，架體距底部200縱橫向設(shè)置水平掃地桿可有效地控制和減少立桿以鉸支座為圓心發(fā)生的角位移，是防止立桿失穩(wěn)的有效措施。4）、腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理制度GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格后方可持證上崗。5）、搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6）、搭設(shè)支撐架體時地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。7）、架體搭設(shè)時除滿足上述規(guī)定外，還要嚴(yán)格執(zhí)行有關(guān)規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。第五章、砼澆筑的路線及相關(guān)措施1）、大廳、中庭砼澆筑路線：先澆柱子砼，大廳前柱子砼分

14、二次，第一次砼澆到一層層高45m處，第二次柱子砼澆到二層框架梁底處，等柱子砼澆搗24小時后再澆梁板砼，沿著次梁方向同時澆筑。2）、澆砼時不得將泵管固定在支撐系統(tǒng)上，泵管出口距澆注工作面要小于20cm，以減少砼對支撐系統(tǒng)的沖擊。3）、嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；4）、在澆筑砼過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第六章、模板拆除模板拆除時，砼強(qiáng)度必須達(dá)到一定的要求，如砼沒有達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度要提前拆模時，必須經(jīng)過計算，確認(rèn)其強(qiáng)度能夠拆模，才能拆除。一般為說：1、模板及其支架拆除時的砼強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計

15、要求;本工程設(shè)計無具體要求,其砼強(qiáng)度應(yīng)符合下表規(guī)定底模板拆除時的砼強(qiáng)度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達(dá)到設(shè)計的砼立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%)板250>2, 875>8100梁875>8100懸臂構(gòu)件-100注:砼抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值以同條件養(yǎng)護(hù)試件強(qiáng)度試驗報告為依據(jù)。2、側(cè)模拆除時的砼強(qiáng)度應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。3、模板拆除應(yīng)由工地負(fù)責(zé)人以拆模通知書形式交給班長并簽字后方可進(jìn)行。4、拆模的順序和方法應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進(jìn)行，如配板設(shè)計無規(guī)定時，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。5、現(xiàn)澆梁板模板按規(guī)范規(guī)定在平面圖上注明50%設(shè)計強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值拆模，75

16、%設(shè)計強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值拆模，100%設(shè)計強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值拆模的部位，頂板砼留置同條件養(yǎng)護(hù)試塊作為拆模的依據(jù)，頂板拆模必須根據(jù)試驗員提供的同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度報告單作為依據(jù)，經(jīng)技術(shù)主管核實(shí)同意后，下達(dá)拆模通知單，否則不許拆模。第七章、質(zhì)量技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、模板安裝質(zhì)量應(yīng)符合砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB502042002）。2、模板及其支撐系統(tǒng)有足夠強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性，有足夠支撐面積，基土應(yīng)夯實(shí)并有排水措施；3、模板接縫寬度不大于1.5mm，模板表面清理干凈并采取防粘結(jié)措施，粘漿及漏刷累計面積，墻板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、突發(fā)事故應(yīng)急預(yù)案81、應(yīng)急準(zhǔn)備1、應(yīng)急組織應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組：副組

17、長：賈以軒 手機(jī)：組員： 陳宏俊 胡太平 馬大存 陳少伍 廖克祥應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組下設(shè)： 現(xiàn)場領(lǐng)導(dǎo)組：賈以軒 唐宗勝 陳少伍醫(yī)療救護(hù)組：韋正榮 胡太平 陳宏俊 馬大存后勤保障組：蔣業(yè)春 呂習(xí)康 湯曉禹 廖克祥應(yīng)急組織的分工及人數(shù)應(yīng)根據(jù)事故現(xiàn)場需靈活調(diào)配。應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組職責(zé)：施工現(xiàn)場發(fā)生安全事故時，負(fù)責(zé)指揮工地?fù)尵裙ぷ?，向各搶救小組下達(dá)搶救指令工作，協(xié)調(diào)各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態(tài)并做出最新決策，第一時間向110、119、120、企業(yè)指揮部、當(dāng)?shù)卣脖O(jiān)部門、公安部門求援或報告事故災(zāi)情。平時應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組成員輪流值班，值班者必須住在工地現(xiàn)場，手機(jī)24小時開通，發(fā)生緊急事故時，在工地項目部應(yīng)急組

18、長抵達(dá)工地前，值班者即為臨時就援組長。現(xiàn)場搶救組職責(zé)：采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員，派專人保護(hù)現(xiàn)場，防止事故進(jìn)一步擴(kuò)大。醫(yī)療救治組職責(zé)：對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，盡快送醫(yī)院搶救。后勤保障組職責(zé)：負(fù)責(zé)交通車輛的調(diào)配，緊急救援物資的征集及人員的餐飲供應(yīng)。2、救援物資應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組應(yīng)配備下列救援物資：醫(yī)療器材：木板擔(dān)架、藥箱等；（項目部醫(yī)務(wù)室配備）搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；照明器材：手電筒、應(yīng)急燈36V以下安全線路、燈具；通訊器材：電話、手機(jī)、對講機(jī)、報警器；交通工具：由后勤保障組負(fù)責(zé)人對外聯(lián)系及車輛配備；其它搶險設(shè)備物資：由相關(guān)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)對外聯(lián)系。82、模

19、板支架搭拆作業(yè)及砼澆搗過程中突發(fā)事故應(yīng)急措施一、預(yù)防措施1、搭設(shè)作業(yè)，應(yīng)批準(zhǔn)后的專項施工方案進(jìn)行。2、進(jìn)場材料應(yīng)進(jìn)行檢查驗證，確保符合相關(guān)要求。3、嚴(yán)格挑選腳手架安拆施工隊伍，安拆任務(wù)應(yīng)與其資質(zhì)相符合，證件手續(xù)齊全，并簽訂了安全生產(chǎn)管理協(xié)議。4、從事搭拆作業(yè)的人員必須持有效證件上崗。5、技術(shù)人員應(yīng)對作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。6、嚴(yán)格按照施工方案組織搭拆作業(yè)，搭設(shè)完畢后應(yīng)進(jìn)行驗收，合格方準(zhǔn)投入使用。加強(qiáng)對腳手架的日常檢查與維護(hù)。7、砼在澆搗過程時，不要使砼集中堆放在模板上。二、應(yīng)急措施1、當(dāng)腳手架在搭拆（升降）過程中發(fā)生了重傷腦以上事故時，項目部必須立即報告公司（分公司），同時立即組織搶救搶險工

20、作，立即按本措施要求進(jìn)行處理。2、搶救人員接到通知后立即趕赴事故現(xiàn)場，查找和搶救傷者，并立即劃定警戒區(qū)，派專人看守現(xiàn)場，無關(guān)人員不得進(jìn)入現(xiàn)場。3、搶救出來的傷員，要由現(xiàn)場醫(yī)療室醫(yī)生或急救組急救中心救護(hù)人員進(jìn)行搶救，用擔(dān)架把傷員抬到救護(hù)車上，對傷勢嚴(yán)重的人員要立即進(jìn)行吸氧和輸液，到醫(yī)院后組織醫(yī)務(wù)人員全力救治傷員。4、腳手架專業(yè)隊對處于危險狀態(tài)的架體進(jìn)行加固，技術(shù)人員應(yīng)在現(xiàn)場具體指導(dǎo)。5、當(dāng)核實(shí)所有人員獲救后，將受傷人員的位置進(jìn)行拍照或錄像，禁止無關(guān)人員進(jìn)行事故現(xiàn)場，等待事故調(diào)查組進(jìn)行調(diào)查處理。6、對在架體坍塌死傷的人員，善后處理組負(fù)責(zé)對死傷人員的家屬進(jìn)行安撫，做好對傷殘人員予以安置和對經(jīng)濟(jì)補(bǔ)償?shù)?/p>

21、處理工作。83、現(xiàn)場人員傷亡應(yīng)急處置措施一、現(xiàn)場人員傷亡事故的緊急處置程序1、項目施工過程中，如突發(fā)因工重傷、死亡事故，項目部必須立即組強(qiáng)搶救傷員，保護(hù)現(xiàn)場，并以最快方式向項目部直接領(lǐng)導(dǎo)和公司領(lǐng)導(dǎo)、安全環(huán)境處報告詳細(xì)情況。2、如事件發(fā)生在夜間，夜間值班人員應(yīng)緊急上報項目經(jīng)理和現(xiàn)場負(fù)責(zé)人等有關(guān)人員。3、項目部在保護(hù)好事故現(xiàn)場的同時，應(yīng)立即組織搶救受傷人員，指導(dǎo)現(xiàn)場急救或送專門醫(yī)院搶救，并組織人員救險，防止險情擴(kuò)大。發(fā)生人身意外傷害時需采取的相應(yīng)事項：（1）如當(dāng)事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當(dāng)事人，醫(yī)務(wù)人員要對其進(jìn)行全面檢查并觀察24小時，確實(shí)沒有損傷時才能視為正常。（2）當(dāng)發(fā)現(xiàn)傷員心跳、呼吸停止

22、時要就地?fù)尵?，進(jìn)行心臟復(fù)蘇，直至急救醫(yī)務(wù)人員到現(xiàn)場進(jìn)一步搶救。（3）現(xiàn)場發(fā)生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進(jìn)行臨時救護(hù)，另派人與急救中心或醫(yī)院聯(lián)系說明傷員所處地點(diǎn)，行車路線及到達(dá)所在地點(diǎn)的明顯標(biāo)志。（4）對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運(yùn)，不得隨意拉扯，扭曲身體搬運(yùn)。（5）如認(rèn)定外傷出血后，根據(jù)傷口的部位、輕重程度，可分別或同時采取指壓止血法、加壓包扎法或止血帶止血法，如有骨折、則采用木板等物予以固定。（6）運(yùn)送傷患者前，應(yīng)檢查傷者頭、胸、腹、背及四肢的傷勢，并給予適當(dāng)?shù)奶幚?，如所處環(huán)境危險，應(yīng)盡快脫離，否則就地?fù)尵?，搬運(yùn)時注意傷員體位，避免再損傷。

23、二、傷害不同部位、狀態(tài)的相應(yīng)應(yīng)急措施1、外傷的急救、處理、搬運(yùn)：外傷出血后，根據(jù)傷口的部位、輕重程度，可分別或同時采取指壓止血法、加壓包扎法或止血帶止血法，如有骨折，則采用木板等物予以固定。（1）包扎動作輕、快、準(zhǔn)、牢，對暴露的傷口，盡可能用無菌敷料覆蓋傷口，再午飯扎。包扎不可過緊、過松，以防滑脫或壓迫血管、神經(jīng)，影響遠(yuǎn)端血運(yùn)。（2）骨折固定時，本著先救命后治傷的原則，先進(jìn)行呼吸心跳的急救，有大出血時，應(yīng)先止血，再包扎，最后固定骨折部位。（3）運(yùn)送傷患者前，應(yīng)檢查傷者頭、胸、腹、背及四肢的傷勢，并給予適當(dāng)?shù)奶幚?，如所處環(huán)境危險，應(yīng)盡快脫離，否則就地?fù)尵?，搬運(yùn)時注意傷員體位，避免再損傷。（4）現(xiàn)

24、場處理后，盡快轉(zhuǎn)送到附近醫(yī)院。2、現(xiàn)場心、肺、腦復(fù)蘇施工現(xiàn)場出現(xiàn)電擊、嚴(yán)重創(chuàng)傷、中暑、中毒等易引起心跳驟停的情況，及時搶救，對傷者復(fù)蘇有重大意義。（1）判斷心跳驟停癥狀a、頸動脈博動消失；b、意識喪失，呼之不應(yīng)。（2）現(xiàn)場心肺復(fù)蘇a、呼救：一旦判斷病人昏迷，就要呼救，他人協(xié)組打急救電話或叫救護(hù)車，本人就地?fù)尵?；b、病人體位仰臥在硬地板或硬板床上。（3）心肺復(fù)蘇法a、打開氣道，使病頸部上抬使頭后仰，保證呼吸道通暢。b、人工呼吸，口對口吹氣，注意胸部是否起落。（4）心外按摩，建立人工循環(huán)用拳擊心前區(qū)，拳距前胸2030cm，向前胸猛擊兩下，有時即可恢復(fù)心跳。（5）胸外擠壓部位：胸骨中下1/3交接處，

25、下壓深度35cm，頻率80100/分。雙人操作：吹氣與按壓比為1:5，每45分鐘檢查一次頸動脈博動及自主呼吸是否恢復(fù)。單人操作：每次按壓15次，吹氣2次，每45分鐘檢查一次頸動脈博動及自主呼吸是否恢復(fù)。按壓注意事項：a、按壓必須平穩(wěn)，不規(guī)律進(jìn)行，不能中斷；b、平常不能離開胸膛，不能猛壓猛松，以免改變按壓位置，或引起肋骨骨折；c、雙肩應(yīng)在胸前正上方，平臂要與胸垂直，按壓時身體不要前后搖擺。胸部按壓部位必須正確，否則不僅按壓無效，反有危險。第九章、模板計算91、300×700梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KL1。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面

26、高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：12.90；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)

27、值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；穿梁螺栓水平

28、間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度95mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按

29、200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮

30、新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2=

31、 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×2002 = 4.39×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.39×104 / 2.70×104=1.627N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.627N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q

32、-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 200mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9×2004/(100×9500×2.43×105) = 0.042 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.042mm 小于 面板的

33、最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 45×952×2/6 = 135.38cm3；I = 45×953×2/12 = 643.03cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N

34、/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×4.39×500.002= 1.10×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.10×105/1.35×105 = 0.811 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f

35、 = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.811 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.00×0.20= 3.60 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 6.43×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×3.6×5004/(100×10000×6.43×106) = 0.024 mm

36、；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.024mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.m

37、m)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.484 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.84×105/8.98×103 = 53.853 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =53.853N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.363 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓

38、度計算值 =0.363mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺

39、栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按

40、以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+2.50）×0.80×0.70×0.90=16.03kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.80×

41、;0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.03+0.30+2.02=18.35kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/8×18.346×0.32=0.206kN.m； =0.206×106/4.32×104=4.777N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =4.777 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.50)×

42、;0.700+0.35）×0.80= 15.12KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 5×15.12×3004/(384×9500×3.89×105)=0.432mm；面板的最大撓度計算值: =0.432mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)

43、構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.5)×0.7×0.3=5.565 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.3×(2×0.7+0.3)/ 0.3=0.595 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載

44、設(shè)計值 q = 1.2×5.565+1.2×0.595=7.392 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4×1.35=1.89 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.5×9.5×9.5/6 = 67.69 cm3； I=4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 321.52 cm4；方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 7.392+1.89=9.282 kN/m；最大彎距 M

45、=0.1ql2= 0.1×9.282×0.8×0.8= 0.594 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.594×106/67687.5 = 8.776 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 8.776 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×9.282×0.8 = 4.455 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×4455.36/(2×45×95

46、) = 1.563 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 1.563 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.565 + 0.595 = 6.160 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×6.16×8004 /(100×10000×321.516×104)=0.531mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值

47、= 0.531 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.500)×0.700= 18.550 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(18.550 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.980 kN/m2；梁底支撐根數(shù)

48、為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.685 kN，中間支座最大反力Rmax=6.055；最大彎矩 Mmax=0.283 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.076 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.283×106/4490=62.987 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 62.987 N/mm2 小于

49、支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=6.055 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!

50、 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.685 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.9=1.998 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.35=0.218 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.100×(2.50+24.00)=

51、1.654 kN； N =0.685+1.998+0.218+1.654=4.556 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ；

52、u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=4555.741/(0.209×424) = 51.41 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 51.41 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h

53、+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.031 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.031×(1.5+0.1×2) = 2.045 m；Lo/i = 2045.401 / 15.9 = 129 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.401 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=4555.741/(0.401×424) = 26.795 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 26.795 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.055 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12.9-0.7)