別墅區(qū)水平施工通道專項方案

1、菊園新區(qū)B10地塊（嘉寶·夢之灣）別墅區(qū)水平施工通道搭設專項方案有限公司2011年目錄編制依據3第一章工程概況4第二章施工布署4第三章2#39#樓的樓層間水平通道架子搭設方案6第四章：落地通道式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書11 編制依據2#39#樓結構、建筑施工圖紙施工組織設計建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2001建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ 80-91建筑施工安全檢查標準JGJ 59-99第一章 工程概況本項目地塊位于上海市2#39#樓建筑高度10.35m，建筑面積38916.79m2。第二章 施工布署一、垂直運輸方案本工程垂直運輸使用神威牌JJ-30型

2、2×2.3×21m井架，共24部。井架安裝高度18m，長細比10.5180。2#井架安裝于4#樓北立面中部，3#井架安裝于5#樓北立面中部， 2#、4#樓共用2#井架，3#5#樓共用3#井架，其余連體別墅搭設方案按照2#-5#樓的原則設置。二、各樓層間的水平運輸方案2#、4#樓之間，3#、5#、樓之間6#、11#樓之間，7#、12#樓之間，8#、9#樓之間，13#、19#樓之間14#、20#樓之間,24#、31#樓之間15#、21#樓之間16#、22#樓之間18#、23#樓之間24#、31#樓之間25#、32#樓之間26#、33#樓之間27#、34#樓之間28#、29#樓之

3、間的水平運輸，搭設鋼管通道。 三、1#-3#井架和通道的平面布置示意圖第三章 2#39#樓的樓層間水平通道架子搭設方案2#、4#樓共用2#井架，3#5#樓共用3#井架，采用搭設鋼管通道，解決2#、4#樓間，3#、5#樓間的水平運輸，搭設在地下室車庫頂板上，其余連體別墅搭設方案按照2#-5#樓的原則設置。水平施工通道長15m，通道凈寬2m，通道總高度8.7m-12.8m，共三層水平施工通道，采用鋼管縱向搭設成400mm×400mm的方柱，每2m設置一個，通道兩側對稱設置，在每層水平通道下用鋼管搭設成橫向400mm×400mm的方柱并與縱向方柱連接，形成水平施工通道主骨架。在層

4、與層之間的主骨架內側分別設置間距不大于1米的水平桿，以及主骨架外側設置剪刀撐。主骨架鋼管與樓層進行穩(wěn)固連接，在縱向鋼管形成的方柱下設置5cm的腳手板作為腳墊。2m寬的水平施工通道上，滿鋪1.5m厚多層板，走道板下橫鋪100×50方木，間距300mm，通道側邊用竹笆片圍擋，并在外側掛滿安全網形成封閉施工通道。 另：在后期別墅中有部分水平施工通道搭設在地面上，以及通道相應的高度增加，為保證小型車輛以及勞力車的通行，通道主骨架采取1+1+1.8+1+1形式搭設施工通道，便于施工。其余同上，見附圖。基礎在地面立面圖第四章：落地通道式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書一、基本計算參數立桿橫向間距和排

5、距,取l=1(m);立桿縱向間距,取b=1.2(m);腳手架的步距;取h=1.8(m);腳手架搭設高度;取H=12.8(m);橫向鋼管的間距;取b1=0.6(m);材料最大堆放荷載;Pmax=2(kN/m2)基礎底面面積;A=82(m2)鋼管型號 48×3.5扣件類型 單扣件二、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按均布荷載作用下的連續(xù)梁計算1、荷載的計算:腳手板與欄桿自重荷載:ql1=0.14+0.35×0.6=0.35(kN/m)堆放材料的自重荷載:ql2=2×0.6=1.2(kN/m)腳手管自重線荷載:ql3 = 0.03763 kN/m腳手板及堆放材料的自重荷載計

6、算值:q1=1.2×(0.35+1.2+0.03763)=1.91(kN/m)活荷載計算值:q2=1.4×(3×0.6)=2.52(kN/m)2、強度計算三跨連續(xù)梁在均布荷載作用下,當某支座相鄰兩跨滿布活荷載,其余每隔一跨滿布活荷載時,該支座出現(xiàn)最大彎矩.(1) 最大彎矩計算公式如下:其中: l 立桿的橫距 l = 1 m經計算得到:M=-0.10×1.91×12-0.117×2.52×12=-0.49(kN.m)(2) 截面應力計算其中:W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大彎矩 M = -0.49 kN.m

7、經過計算:=0.49×1000000÷(5.08×1000)=96.46(N/mm2)縱向鋼管強度計算結果:鋼管截面應力小于鋼管強度設計值 205 N/mm2，故滿足要求3、撓度計算腳手板及堆放材料的自重線荷載標準值:q1=0.35+1.2+0.03763=1.59(kN/m)活荷載標準值:q2=3×0.6=1.8(kN/m)最大撓度其中: l 立桿的橫距 l = 1 mI 鋼管截面慣性矩 I = 12.19 cm4E 鋼管彈性模量 E = 206000 N/mm2經計算得到:V=(0.667×1.59×(1×1000)4+

8、0.990×1.8×(1×1000)4)÷(100×206000×12.19×10000)=1.13(mm)橫向鋼管強度計算結果:最大撓度不大于允許撓度l/150=1000/150=6.67mm，并且不大于10mm，故滿足要求三、縱向支撐鋼管的計算縱向支撐鋼管按受集中荷載作用的連續(xù)梁計算1、荷載的計算：腳手板與欄桿自重荷載:P11=(0.14+0.35×0.6)×1=0.35(kN)堆放材料的自重荷載:P12=2×0.6×1=1.2(kN)腳手管自重標準值:P13=0.03763

9、15;1=0.04 (kN)靜荷載標準值:P1=0.35+1.2+0.04=1.59 (kN)活荷載線荷載:P2=3×0.6×1=1.8(kN)2、強度計算(1) 彎矩計算l 其中 立桿縱向間距 l = 1.2 m經過計算: M = 0.175×1.2×1.59×1.2+0.213× 1.4×1.8×1.2 = 1.04 kN.m截面應力計算其中: W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大彎矩 M = 1.04 kN.m經過計算:=1.04×1000000÷(5.08×10

10、00)=204.72(N/mm2)計算結果：鋼管截面應力小于鋼管強度設計值 205 N/mm2，故滿足要求3、撓度計算連續(xù)梁在集中荷載作用下的最大撓度計算公式:其中: l 立桿縱向間距 l = 1.2 mI 鋼管截面慣性矩 I = 12.19 cm4E 鋼管彈性模量 E = 206000 N/mm2P1 靜荷載標準值 P1 = 1.59 kNP2 活荷載標準值 P2 = 1.8 kN經計算得到:V=(1.146×1.59×(1.2×1000)3+1.615×1.8×(1.2×1000)3)÷(100×206000&

11、#215;12.19×10000)=3.25(mm)撓度計算結果:最大撓度不大于允許撓度l/150=1200/150=8mm，并且不大于10mm，故滿足要求4、最大支座力計算其中: P1 靜荷載計算值 P1= 1.59 kNP2 活荷載計算值 P2= 1.8 kN經計算得到:R = 1.15×1.2×1.59+1.3×1.4×1.8 = 5.47 kN四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算其中:Rc 扣件抗滑承載力設計值，取 Rc = 8 kNR 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值，R=5.47

12、kN扣件抗滑移的計算結果:縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值小于扣件抗滑承載力設計值，滿足要求五、立桿的穩(wěn)定性計算1、荷載的計算：作用于平臺支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。腳手架鋼管的自重: NG1 = 0.0986×12.8 = 1.26 kN欄桿自重 NG2=0.14×1=0.14 kN腳手板自重NG3=0.35×1.2×1=0.42 kN堆放荷載NG4=2×1.2×1=2.4 kN靜荷載標準值NG=1.26+0.14+0.42+2.4=4.22 kN活荷載標準值 NQ=3×1.2×1=3.6 k

13、N立桿的軸壓力設計值(不考慮風荷載) N=1.2×4.22+1.4×3.6=10.1 kN2、立桿的穩(wěn)定性計算公式其中: N 立桿的軸心壓力設計值 N=10.1（kN）A 立桿凈截面面積 A=4.89（cm2） 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 查表得到；=0.316經計算得到：=10.1÷(0.316×4.89)=65.36 N/mm2長細比計算其中: l 立桿的計算長度 l = 2.33 mi 頂撐的回轉半徑 i = 1.58 cm經過計算: = 2.33÷1.58 = 148立桿的穩(wěn)定性計算結果：鋼管立桿抗壓強度計算值小于鋼管立桿抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求六、地基承載力計算1、立桿基礎底面的平均壓力:其中: A 基礎底面面積 A = 82 m2N 軸向壓力設計值