第十章 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件[兼容模式] - 圖文-

1、1010 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件由02規(guī)范6 預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件計(jì)算要求修訂而成10.1 一般規(guī)定對(duì)承載能力極限狀態(tài),當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí),預(yù)力作用分項(xiàng)系取利取對(duì)常使用極限狀應(yīng)力作用分項(xiàng)系應(yīng)取1.0,不利時(shí)應(yīng)取1.2;對(duì)正常使用極限狀態(tài),預(yù)應(yīng)力作用分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.0。在承載能力極限狀態(tài)下,預(yù)應(yīng)力作用分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)按預(yù)加力作設(shè)計(jì)值之間的應(yīng)力增量仍為結(jié)構(gòu)抗力部分。次彎矩、次剪力和次軸力均為預(yù)應(yīng)力荷載效應(yīng),也應(yīng)當(dāng)參與荷載效應(yīng)組合和設(shè)計(jì)計(jì)算,為避免出現(xiàn)冗長(zhǎng)的公式,在本規(guī)范諸多計(jì)算公式中并沒(méi)有列出相關(guān)次內(nèi)力。因此,當(dāng)應(yīng)用本規(guī)范公式進(jìn)行正截面受彎、受壓及受拉承載力計(jì)算,斜截面受剪及受扭截面承載力計(jì)算,

2、以及裂縫控制驗(yàn)算時(shí),均應(yīng)計(jì)入相關(guān)次內(nèi)力。預(yù)應(yīng)力筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在有關(guān)章節(jié)計(jì)算公式中給出應(yīng)力筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在有關(guān)章節(jié)計(jì)算公式中給出。2 預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋0.85con pyk f 0.75con ptk f 注:當(dāng)符合下列情況之一時(shí),上述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高005005或:1要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力筋0.05ptk f 0.05pyk f 置的預(yù)應(yīng)力筋;2要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力筋與張拉臺(tái)座之間的溫差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。1013條文說(shuō)明注:當(dāng)張拉預(yù)應(yīng)力筋是為防止混凝土早期出現(xiàn)的收縮裂縫時(shí),可不受上述限制,但應(yīng)符合局部受壓

3、承載力的規(guī)定。1 按彈性分析計(jì)算時(shí),次彎矩M 2宜按下列公式計(jì)算:=211r p pnM M M M N e =式中:預(yù)加力對(duì)凈截面重心偏心引起的彎矩值;1M p N 由預(yù)加力的等效荷載在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面上產(chǎn)生的彎矩值。次剪力可根據(jù)構(gòu)件次彎矩的分布分析計(jì)算,次軸力宜根據(jù)結(jié)r M p N 構(gòu)的約束條件進(jìn)行計(jì)算。22 在設(shè)計(jì)中宜采取措施,避免或減少支座、柱、墻等約束構(gòu)件對(duì)梁、板預(yù)加力效應(yīng)的不利影響。條文說(shuō)明規(guī)范是預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力 且調(diào)幅幅度不宜超過(guò)重力荷載下彎矩設(shè)計(jì)值的20%。 式中:支座控制截面彎矩設(shè)計(jì)值;M 控制截面按彈性分析計(jì)算的重力荷載彎矩設(shè)計(jì)值;GQ M 截面相對(duì)受壓區(qū)高度,應(yīng)

4、按本規(guī)范第6 章的規(guī)定計(jì)算;彎矩調(diào)幅系數(shù)彎矩調(diào)幅系數(shù)。彎矩重分布規(guī)律可描述為:,其中,為次彎矩消失系數(shù)。直接彎矩的調(diào)幅系數(shù)定義為:,此處,2(1d u M M M +彎矩的調(diào)幅系數(shù)定為此處為調(diào)整后的彎矩值,為按彈性分析算得的荷載彎矩值;它的變化1/a dM M =a M d M 幅度是:,此處,為最大調(diào)幅系數(shù)。max 0max 本次修訂采用次彎矩參與重分布的方案,即內(nèi)力重分布所考慮的最大彎矩除荷載彎矩設(shè)值外還包括應(yīng)力次彎矩在內(nèi)本規(guī)范大彎矩除了荷載彎矩設(shè)計(jì)值外,還包括預(yù)應(yīng)力次彎矩在內(nèi),本規(guī)范參考美國(guó)ACI 規(guī)范、歐洲規(guī)范EN1992-2等,規(guī)定對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁在重力荷載作用下,當(dāng)受壓

5、區(qū)高度時(shí),可允許有限量的彎矩重分布,并考慮次彎矩變化對(duì)截面內(nèi)力的影響,00.30x h 但總調(diào)幅值不宜超過(guò)25%。02規(guī)范是20% 619未作修訂條確定 簡(jiǎn)支構(gòu)件的端截面預(yù)拉區(qū)邊緣纖維的混凝土拉應(yīng)力允許大于,但'tk f '1.2tk f 不應(yīng)大于。截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力可按下列公式計(jì)算: cu tk ck 構(gòu)件自重及施工荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合在計(jì)算截面產(chǎn)生k kN M 、的軸向力值、彎矩值;驗(yàn)算邊緣的換算截面彈性抵抗矩。0W 注無(wú)變化增加注注:1,2無(wú)變化,增加注33 當(dāng)有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)時(shí),疊合式受彎構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的混凝土法向拉控制應(yīng)力可按控制。'2ct tk f 配筋率不宜小

6、于0.15%,對(duì)后張法構(gòu)件不應(yīng)計(jì)入,其中,''/A A A +'A A 為構(gòu)件截面面積。預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的直徑不宜大于14mm ,并應(yīng)沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻配置。(s p p 沿構(gòu)件預(yù)拉區(qū)的外邊緣均勻注:施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的板類構(gòu)件,預(yù)拉區(qū)縱向鋼筋的配筋可根據(jù)具體情況按實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定。為確保預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在施工階段的安全,明確規(guī)定了在施工階段應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算。對(duì)截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力的限值條件,是根據(jù)國(guó)內(nèi)外相關(guān)規(guī)范校準(zhǔn)并吸取國(guó)內(nèi)的工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)而得的。其中,對(duì)混凝土法向應(yīng)力的限值,均按與各施工階段混凝土抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗力強(qiáng)度及抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值表示。0p

7、 e 2計(jì)算,此時(shí),先張法和后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力均'對(duì)先張法及后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的受剪承載力、受扭承載力及裂縫寬度計(jì)算均需用到混凝土法向預(yù)應(yīng)力為零時(shí)的預(yù)應(yīng)力及裂縫寬度計(jì)算,均需用到混凝土法向預(yù)應(yīng)力為零時(shí)的預(yù)應(yīng)力筋合力,故此做了規(guī)定。10 宜按下列公式計(jì)算:pu 對(duì)于不少于3 跨的連續(xù)梁、連續(xù)單向板及連續(xù)雙向板,取值不應(yīng)小于50N/mm 2。p 此時(shí),應(yīng)力設(shè)計(jì)值尚應(yīng)符合下列條件pu 翼緣位于受壓區(qū)的T 形、I 形截面受彎構(gòu)件,當(dāng)受壓區(qū)高度大于翼緣高度時(shí),綜合配筋指標(biāo)可按下式計(jì)算:p 影響無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗彎能力的因素較多如無(wú)粘結(jié)預(yù)影響無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗彎能力的因素較多

8、,如無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力的大小、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋與鋼筋的配筋率、受彎構(gòu)件的跨高比、荷載種類、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋與管壁之間的摩擦力、束的形狀和材料性能等。因此,受彎破壞狀態(tài)下無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的極限應(yīng)力必須通過(guò)實(shí)驗(yàn)來(lái)求得。本次修訂采行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)粘結(jié)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)本次修訂采用了現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ 92的相關(guān)表達(dá)式,其以綜合配筋指標(biāo)為主要參數(shù),考慮了跨高比變化影響為反映在連續(xù)多跨梁板中應(yīng)用的情況增加了p 慮了跨高比變化影響。為反映在連續(xù)多跨梁板中應(yīng)用的情況,增加了考慮連續(xù)跨影響的設(shè)計(jì)應(yīng)力折減系數(shù)。在設(shè)計(jì)框架梁時(shí),無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋外形布置宜與彎矩包絡(luò)圖相接近,以防災(zāi)框架梁頂部反

9、彎點(diǎn)附近出現(xiàn)裂縫。配置應(yīng)符合下列規(guī)定:配置應(yīng)符合下列規(guī)定A1 單向板縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下式規(guī)定:s 8mm,間距不應(yīng)大于200mm。且縱向普通鋼筋直徑不應(yīng)小于間距不應(yīng)大于2 梁中受拉區(qū)配置的縱向普通鋼筋的最小截面面積A s應(yīng)取下列兩式計(jì)算結(jié)果的較大值: 14mm,且應(yīng)均勻分布在梁上述要求的縱向普通鋼筋直徑不宜小于14且應(yīng)均勻分布在梁的受拉邊緣區(qū)。3 對(duì)級(jí)裂縫控制等級(jí)的梁,當(dāng)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋承擔(dān)75%以上彎矩3對(duì)一級(jí)裂縫控制等級(jí)的梁,當(dāng)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋承擔(dān)1 單向板的鋼筋最小面積。本規(guī)范對(duì)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件,規(guī)定最1單向板的鋼筋最小面積本規(guī)范對(duì)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件規(guī)定最小配筋率為0.20%和

10、中的較大值。美國(guó)通過(guò)試驗(yàn)認(rèn)為,在45/f ft y無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的受拉區(qū)至少應(yīng)配置從受拉邊緣至毛截面重心之間面積0.4%的鋼筋。綜合上述兩方面的規(guī)定和研究成果,并結(jié)合以往的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn),作出了本規(guī)范對(duì)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土板受拉區(qū)普通鋼筋最小配筋率的限制。梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁的試驗(yàn)表明, 2 梁在正彎矩區(qū)鋼筋的最小面積。為了改善構(gòu)件在正常使用下的變形性能,應(yīng)采用預(yù)應(yīng)力筋及鋼筋混合配筋方案。在全部配筋中,鋼筋的拉力占到承載力設(shè)計(jì)值產(chǎn)生總拉力的25%或更多時(shí),可更有效地改善無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁的2%或更多時(shí)可更有效地改善無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁的性能,如裂縫分布、間距和寬度,以及變形性能,從而接

11、近有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁的性能所以對(duì)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁本規(guī)范考慮適當(dāng)結(jié)預(yù)應(yīng)力梁的性能。所以,對(duì)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力梁,本規(guī)范考慮適當(dāng)增加鋼筋的用量。鋼筋截面面積及其分布應(yīng)符合下列規(guī)定1 負(fù)彎矩區(qū)縱向普通鋼筋。在柱邊的負(fù)彎矩區(qū),每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定:普鋼筋的截面面積應(yīng)符合列規(guī)定 式中:l平行于計(jì)算縱向受力鋼筋方向上板的跨度;h板的厚度。板的厚度由上式確定的縱向鋼筋,應(yīng)分布在各離柱邊1.5 h的板寬范圍內(nèi)。每一方向至少應(yīng)設(shè)置4 根直徑不小于16mm 的鋼筋?？v向鋼筋間每方向至少應(yīng)設(shè)置的鋼筋縱向鋼筋間距不應(yīng)大于300mm,外伸出柱邊長(zhǎng)度至少為支座每一邊凈跨的在承載力計(jì)算中考慮縱向鋼筋的作用時(shí)其

12、外伸長(zhǎng)度應(yīng)按1/6。在承載力計(jì)算中考慮縱向鋼筋的作用時(shí),其外伸長(zhǎng)度應(yīng)按計(jì)算確定,并應(yīng)符合本規(guī)范第8.3 節(jié)對(duì)錨固長(zhǎng)度的規(guī)定;2 在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下,當(dāng)正彎矩區(qū)每一方向上抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力滿足下列規(guī)定時(shí)正彎矩算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力滿足下列規(guī)定時(shí),正彎矩區(qū)可僅按構(gòu)造配置縱向普通鋼筋: 3在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下當(dāng)正彎矩區(qū)每一個(gè)方向上抗裂3 在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下,當(dāng)正彎矩區(qū)每一個(gè)方向上抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力超過(guò)0.4ftk 且不大于1.0ftk時(shí)縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定時(shí),縱向普通鋼筋的截面面積應(yīng)符合下列規(guī)定: 式中式中:Ntk 在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下構(gòu)件混凝土未開(kāi)裂截面受拉區(qū)的合力;

13、鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值當(dāng)fy360f y鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,當(dāng)fy 大于360 N/mm2時(shí),取360 N/mm2。縱向普通鋼筋應(yīng)均勻分布在板的受拉區(qū)內(nèi),并應(yīng)靠近受拉邊緣布置。在承載力計(jì)算中考慮非預(yù)應(yīng)力縱向受拉鋼筋作邊緣布置在承載力計(jì)算中考慮非預(yù)應(yīng)力縱向受拉鋼筋作用時(shí),其錨固長(zhǎng)度應(yīng)符合本規(guī)范第8.3 節(jié)的規(guī)定。4 在平板的邊緣和拐角處,應(yīng)設(shè)置暗圈梁或設(shè)置鋼筋混凝4在平板的邊緣和拐角處應(yīng)設(shè)置暗圈梁或設(shè)置鋼筋混凝土邊梁。暗圈梁的縱向鋼筋直徑不不應(yīng)小于12mm,且不應(yīng)少于4 根;箍筋直徑不應(yīng)小于6mm,間距不應(yīng)大于4根箍筋直徑不應(yīng)小于6間距不應(yīng)大于150mm。向平板所要求配置的鋼筋分述如下1負(fù)彎矩區(qū)

14、鋼筋的配置。美國(guó)進(jìn)行過(guò)1:3的九區(qū)格后張無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力平板的模型試驗(yàn)結(jié)果表明只要在柱寬及兩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力平板的模型試驗(yàn)。結(jié)果表明,只要在柱寬及兩側(cè)各離柱邊1.52倍的板厚范圍內(nèi),配置占柱上板帶橫截面面積0.15%的鋼筋,就能很好地控制和分散裂縫,并使015%的鋼筋就能很好地控制和分散裂縫并使柱帶區(qū)域內(nèi)的彎曲和剪切強(qiáng)度都能充分發(fā)揮出來(lái)。此外,這些鋼筋應(yīng)集中通過(guò)柱子和靠近柱子布置。鋼筋的中到中間距應(yīng)不超過(guò)鋼筋應(yīng)集中通過(guò)柱子和靠近柱子布置鋼筋的中到中間距應(yīng)不超過(guò)300mm,而且每一方向應(yīng)不少于4根鋼筋。對(duì)通常的跨度,這些鋼筋的總長(zhǎng)度應(yīng)等于跨度的1/3 。我國(guó)進(jìn)行的1:2無(wú)粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力我預(yù)2正彎矩區(qū)鋼筋的

15、配置。在正彎矩區(qū),雙向板在使用荷載下按照抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土法向拉應(yīng)力配置非預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量的要求,是參照美國(guó)ACI規(guī)范對(duì)雙向板柱結(jié)構(gòu)關(guān)于有粘結(jié)配筋最小截面面積的規(guī)定,并結(jié)合國(guó)內(nèi)多關(guān)于有粘結(jié)配筋最小截面面積的規(guī)定并結(jié)合國(guó)內(nèi)多年來(lái)對(duì)該板按二級(jí)裂縫控制和配置有粘結(jié)普通鋼筋的工程經(jīng)驗(yàn)作出規(guī)定的。克服溫度、收縮應(yīng)力的鋼筋應(yīng)工程經(jīng)驗(yàn)作出規(guī)定的克服溫度收縮應(yīng)力的鋼筋應(yīng)按本規(guī)范第9.1節(jié)的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。3在樓蓋的邊緣和拐角處,設(shè)置鋼筋混凝土邊梁,并考慮柱頭剪切作用,將該梁的箍筋加密配置,可提高邊柱和角柱節(jié)點(diǎn)的受沖切承載力。計(jì)值應(yīng)符合下列要求: 構(gòu)件的正截面受彎承載力設(shè)計(jì)值,按本規(guī)范公式式中:Mu(計(jì)算但應(yīng)取等號(hào)并

16、將M 以M代替;u本條為新增加內(nèi)容。本條規(guī)定了預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的彎矩設(shè)計(jì)值小開(kāi)裂彎矩其是控制受拉筋筋能使不小于開(kāi)裂彎矩,其目的是控制受拉鋼筋總配筋量不能過(guò)少,使構(gòu)件具有應(yīng)有的延性,為了防止預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件開(kāi)裂后的突然脆斷斷。10210.2 預(yù)應(yīng)力損失值計(jì)算計(jì)算當(dāng)計(jì)算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時(shí),應(yīng)按下列數(shù)值取用:2先張法構(gòu)件100N/mm;后張法構(gòu)件80N/mm2。 預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲、鋼絞線的應(yīng)力松弛試驗(yàn)表明,應(yīng)力松弛損失值與鋼絲的初始應(yīng)力值和極限強(qiáng)度有關(guān)。表中給出的普通松弛和低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線的松弛損失值計(jì)算公式,是按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲GB/T5223-2002及預(yù)應(yīng)力混

17、凝土用鋼絞GB/T52242003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式以便于應(yīng)用線GB/T5224-2003中規(guī)定的數(shù)值綜合成統(tǒng)一的公式,以便于應(yīng)用。當(dāng)時(shí),實(shí)際的松弛損失值已很小,未簡(jiǎn)化計(jì)算取松弛損失值為零。/0.5con ptk f 松弛損失值為零預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的應(yīng)力松弛損失是根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)預(yù)應(yīng)力混凝土用GB/T20065-2006螺紋鋼筋GB/T200652006的相關(guān)規(guī)定,經(jīng)分析提出的,待今后進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn)后可再作更為準(zhǔn)確的規(guī)定。 的預(yù)應(yīng)力損失值應(yīng)按下列公式計(jì)算:1l 此條比02規(guī)范刪掉了錐塞式錨具(鋼絲束的鋼質(zhì)錐形錨具等錐塞式錨具(如鋼絲束用剛質(zhì)錐形錨具等由于不屬于推廣應(yīng)用的錨具,故不再列入。l1

18、據(jù)曲線預(yù)應(yīng)力筋或折線預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間反向摩擦影響長(zhǎng)度lf 范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋變形值等于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋f 具采用。反向摩擦影響長(zhǎng)度lf及常用束形的后張預(yù)應(yīng)力筋在反向摩擦影響長(zhǎng)度l范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值可按本規(guī)范附錄Jf l1計(jì)算。l2,宜按下列公式計(jì)算: 當(dāng)(x+不大于0.3 時(shí),可按下列近似公式計(jì)算:l2注:當(dāng)采用夾片式群錨體系時(shí),在con 中宜扣除錨口摩擦損失。式中從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度可近似取該段孔道式中:x從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度,可近似取該段孔道在縱軸上的投影長(zhǎng)度(m;從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道各部分切線的夾角之和(rad; 廣義空間曲線:式中按拋物線圓弧曲線變化的空間曲

19、線預(yù)應(yīng)力筋式中:v 、h 按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成拋物線、圓弧曲線的彎轉(zhuǎn)角;廣義空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向水平向投影所v 、h 廣義空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角增量。 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失,包括沿孔道長(zhǎng)度上局部位置偏移和曲線彎道摩擦影響兩部分。本次修訂根據(jù)國(guó)內(nèi)工程經(jīng)驗(yàn),增加了按拋物線、圓曲線變化的空間曲線及可分段內(nèi)工程經(jīng)驗(yàn)增加了按拋物線圓曲線變化的空間曲線及可分段疊加的廣義空間曲線彎轉(zhuǎn)角的近似計(jì)算公式。根據(jù)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)研究資料及多項(xiàng)工程的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),并參考國(guó)外規(guī)根據(jù)國(guó)內(nèi)的試驗(yàn)究資料多項(xiàng)程的實(shí)數(shù)據(jù)并參考國(guó)外規(guī)

20、范的規(guī)定,補(bǔ)充了預(yù)埋塑料波紋管、無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的摩擦影響系數(shù)當(dāng)有可靠的試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)1024 、受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率:對(duì)先張件,;對(duì)后張法構(gòu)'''00(/,(/p s p s A A A A A A =+=+件,;對(duì)于對(duì)稱配置預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的構(gòu)件,配筋率、 應(yīng)按鋼筋總截面面積的'''(/,(/p s n p s n A A A A A A =+=+一半計(jì)算。的環(huán)境下當(dāng)結(jié)構(gòu)處于年平均相對(duì)濕度低于40%的環(huán)境下,l5、l5值應(yīng)增加30%。2 重要的結(jié)構(gòu)構(gòu)件,當(dāng)需要考慮與時(shí)間相關(guān)的混凝土收縮、徐變及預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力松弛預(yù)應(yīng)力損失值時(shí),可

21、按本規(guī)范附徐變及預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力松弛預(yù)應(yīng)力損失值時(shí)可按本規(guī)范附錄K 進(jìn)行計(jì)算。加預(yù)應(yīng)力的時(shí)間比28d 齡期有所提前等因素,對(duì)上述收縮和徐變計(jì)算公式中的有關(guān)項(xiàng)在數(shù)值上作了調(diào)整。調(diào)整的依據(jù)為:預(yù)加力時(shí)混凝土齡期,先張法取7d,后張法取14d;理論厚度均取200mm;相對(duì)濕度為40%70%,厚,預(yù)加力后至使用荷載作用前延續(xù)的時(shí)間取1年的收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值,并與附錄K計(jì)算結(jié)果進(jìn)行校核得出。在附錄K中,本次修訂的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值,是根據(jù)歐洲規(guī)范EN 1992-2:混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第值是根據(jù)歐洲規(guī)范EN19922混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一部分:總原則和對(duì)建筑結(jié)構(gòu)的規(guī)定所提供的公式計(jì)算得出混凝土收縮應(yīng)變

22、和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相得出?；炷潦湛s應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值是按周圍空氣相對(duì)濕度為40%70%及70%99%分別給出的。混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失簡(jiǎn)化公式是按周圍空氣相對(duì)濕度為40%70%得出的,其用于相對(duì)濕度大于70%的情況是偏于安全的。對(duì)于泵送混凝土,其收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力于安全的對(duì)于泵送混凝土其收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值亦可根據(jù)實(shí)際情況采用其他可靠數(shù)據(jù)。后批張拉預(yù)應(yīng)力筋所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮或伸長(zhǎng)對(duì)于先批張拉預(yù)應(yīng)力筋的影響,可將先批張拉預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力值 con增加或減小 Epci 。此處pci(p p 為后批張拉預(yù)應(yīng)力筋在先批張拉預(yù)應(yīng)力筋重心處產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力

23、。 以上兩條與02規(guī)范相比無(wú)變化。10.3 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)造規(guī)定寬至最大粗骨料粒徑的1.0 倍。根據(jù)先張法預(yù)應(yīng)力筋的錨固及預(yù)應(yīng)力傳遞性能,提出了根據(jù)先張法預(yù)應(yīng)力筋的錨固及預(yù)應(yīng)力傳遞性能提出了配筋凈距離的要求,其數(shù)值時(shí)根據(jù)試驗(yàn)研究及工程經(jīng)驗(yàn)確定的根據(jù)多年來(lái)的工程經(jīng)驗(yàn)為確保預(yù)制構(gòu)件的耐確定的。根據(jù)多年來(lái)的工程經(jīng)驗(yàn),為確保預(yù)制構(gòu)件的耐久性,適當(dāng)增加了預(yù)應(yīng)力筋凈間距的限值。單根預(yù)力筋其端部螺旋筋2 分散布置的多根預(yù)應(yīng)力筋,在構(gòu)件端部10d 且不小于100mm長(zhǎng)度范圍內(nèi),宜設(shè)置35 片與預(yù)應(yīng)力筋垂直的鋼內(nèi)預(yù)筋筋網(wǎng)片,此處d 為預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑;3 采用預(yù)應(yīng)力鋼絲配筋的薄板,在板端100mm 長(zhǎng)度范圍內(nèi)

24、宜適當(dāng)加密橫向鋼筋。4 槽形板類構(gòu)件,應(yīng)在構(gòu)件端部100mm 長(zhǎng)度范圍內(nèi)沿構(gòu)件板面設(shè)置附加橫向鋼筋,其數(shù)量不應(yīng)少于2 根。向拉應(yīng)力容易導(dǎo)致構(gòu)件端部混凝土出現(xiàn)劈裂裂縫。因此端部應(yīng)采取構(gòu)造措施,以保證自錨端的局部承載力。所提出的措施為長(zhǎng)期工程構(gòu)造措施以保證自錨端的局部承載力所提出的措施為長(zhǎng)期工程經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)研究結(jié)果的總結(jié)。近年來(lái)隨著生產(chǎn)工藝技術(shù)的提高,也有些預(yù)制構(gòu)件不配置端部加強(qiáng)鋼筋的情況,故規(guī)定特定條件下可有一些預(yù)制構(gòu)件不配置端部加強(qiáng)鋼筋的情況根據(jù)可靠的工程經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)放寬。上采取防止放張預(yù)應(yīng)力時(shí)端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施。上采取防止放張預(yù)應(yīng)力時(shí)端橫肋產(chǎn)生裂縫的有效措施慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產(chǎn)生

25、的不利影響,宜在構(gòu)件端部可能產(chǎn)生裂縫的部位設(shè)置足夠的非預(yù)應(yīng)力縱向構(gòu)造鋼筋。10331035和質(zhì)量應(yīng)符合國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定夾具和連接器GB/T14370標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定選用,并滿足標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)規(guī)定選用并滿足相應(yīng)的質(zhì)量要求。11 預(yù)制構(gòu)件孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm,且不宜小于粗骨料粒徑的1.25 倍;孔道至構(gòu)件邊緣的凈間距且不宜小于孔道直徑的半不宜小于30mm,且不宜小于孔道直徑的一半;2 現(xiàn)澆混凝土梁中,預(yù)留孔道在豎直方向的凈間距不應(yīng)小于孔道外徑,水平方向的凈間距不宜小于1.5 倍孔道外徑,于孔道外徑水平方向的凈間距15倍孔道外徑且不應(yīng)小于粗骨料粒徑的1.25 倍;從孔道外壁至構(gòu)件邊緣

26、的凈間距,梁底不宜小于50mm,梁側(cè)不宜小于40mm;的凈間距梁側(cè)不宜小于裂縫控制等級(jí)為三級(jí)的梁,上述凈間距分別不宜小于70mm 和50mm;3 預(yù)留孔道的內(nèi)徑宜比預(yù)應(yīng)力束外徑及需穿過(guò)孔道的連預(yù)內(nèi)徑預(yù)束徑穿接器外徑大615mm;且孔道的截面積宜為穿入預(yù)應(yīng)力束截面積的3.04.0 倍;4 當(dāng)有可靠經(jīng)驗(yàn)并能保證混凝土澆筑質(zhì)量時(shí),預(yù)應(yīng)力筋孔道可水平并列貼緊布置但并排的數(shù)量不應(yīng)超過(guò)束;孔道可水平并列貼緊布置,但并排的數(shù)量不應(yīng)超過(guò)2 束;5 在構(gòu)件兩端及曲線孔道的高點(diǎn)應(yīng)設(shè)置灌漿孔或排氣兼泌水孔,其孔距不宜大于20m;泌水其大;6 凡制作時(shí)需要預(yù)先起拱的構(gòu)件,預(yù)留孔道宜隨構(gòu)件同時(shí)起拱;7 在現(xiàn)澆樓板中采用

27、扁形錨固體系時(shí),穿過(guò)每個(gè)預(yù)留孔道的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量宜為35 根;在常用荷載情況下,孔道在水平方向的凈間距不應(yīng)超過(guò)8 倍板厚及1.5m 中的較大值。規(guī)定了后張預(yù)應(yīng)力筋孔道間距要求。對(duì)于預(yù)制構(gòu)件相對(duì)于現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)構(gòu)件其控制相對(duì)容易,提出了更為嚴(yán)格的控制要求。要求孔道的豎向凈間距不應(yīng)小于孔道直徑,主要考慮曲線孔道張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)出向凈間距不應(yīng)小于孔道直徑主要考慮曲線孔道張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)出現(xiàn)的局部擠壓應(yīng)力不致造成孔道間混凝土的剪切破壞。而對(duì)三級(jí)抗裂控制等級(jí)的梁提出更厚的保護(hù)層厚度要求,主要是考慮其耐久性。有關(guān)預(yù)應(yīng)力孔道的并列貼緊布置,是為方便截面較小的梁類構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力筋配置。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的跨度較大時(shí),其起拱值

28、不宜過(guò)大。1 6.61 采用普通墊板時(shí),應(yīng)按本規(guī)范第6.6 節(jié)的規(guī)定進(jìn)行局部受壓承載力計(jì)算,并配置間接鋼筋,其體積配筋率不應(yīng)°小于0.5%,墊板的剛性擴(kuò)散角應(yīng)取45;2 局部受壓承載力計(jì)算時(shí),局部壓力設(shè)計(jì)值對(duì)有粘結(jié)預(yù)1.2應(yīng)力混凝土構(gòu)件取1.2 倍張拉控制力,對(duì)無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土取1.2 倍張拉控制應(yīng)力和fptk 中的較大值,fptk為無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;3 當(dāng)采用整體鑄造墊板時(shí),其局部受壓區(qū)的設(shè)計(jì)應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定;4 在局部受壓間接鋼筋配置區(qū)以外,在構(gòu)件端部長(zhǎng)度l不小于截面重心線上部或下部預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)至鄰截線部部預(yù)筋近邊緣的距離e 的3 倍、但不大于構(gòu)件端部截面高度h 的1.2 倍,高度為2 e 的附加配筋區(qū)范圍內(nèi),應(yīng)均