混凝土結構設計原理課件第9章 正常使用極限狀態(tài)驗算及耐久性設計1

1、p本章主要內容本章主要內容最大裂縫寬度的驗算最大裂縫寬度的驗算 受彎構件撓度的驗算受彎構件撓度的驗算 結構的耐久性結構的耐久性 p 結構的適用性結構的適用性p 結構的耐久性結構的耐久性結構設計的結構設計的功能要求功能要求 安全性安全性 適用適用性性耐久性耐久性承載能力極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)變形變形抗裂抗裂裂縫寬度裂縫寬度9.1 概述安全性安全性 是結構在設計使用期限內，應能承受正常施工、正常是結構在設計使用期限內，應能承受正常施工、正常使用時可能出現的各種作用的能力。在作用（如地震）或使用時可能出現的各種作用的能力。在作用（如地震）或偶然事件（如爆炸）發(fā)生時及

2、發(fā)生后，結構能保持整體穩(wěn)偶然事件（如爆炸）發(fā)生時及發(fā)生后，結構能保持整體穩(wěn)定，不致發(fā)生連續(xù)倒塌。定，不致發(fā)生連續(xù)倒塌。 安全性是通過安全性是通過承載力的計算承載力的計算和和構造措施構造措施來保證的，來保證的，前面幾章對前面幾章對拉、壓、彎、剪、扭及其復合受力狀態(tài)拉、壓、彎、剪、扭及其復合受力狀態(tài)的承的承載力計算公式和相應的構造措施做了系統介紹。載力計算公式和相應的構造措施做了系統介紹。 9.1 概述適用性適用性 結構的適用性是通過結構的適用性是通過正常使用極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)的驗算來滿的驗算來滿足的，包括足的，包括裂縫和變形的驗算裂縫和變形的驗算。通過計算使裂縫寬度和變。通過計算使裂縫寬度

3、和變形不超過規(guī)范規(guī)定的限值。形不超過規(guī)范規(guī)定的限值。 是指不需要對結構進行維修（或少量維修）和加固是指不需要對結構進行維修（或少量維修）和加固的情況下繼續(xù)正常使用的性能。如不產生影響使用的過大的情況下繼續(xù)正常使用的性能。如不產生影響使用的過大撓度或振幅，不產生讓使用者感到不安的裂縫等。撓度或振幅，不產生讓使用者感到不安的裂縫等。9.1 概述耐久性耐久性 是指在設計確定的環(huán)境作用和維修、使用條件下，結是指在設計確定的環(huán)境作用和維修、使用條件下，結構構件在規(guī)定期限內保持其適用性和安全性的能力。如混構構件在規(guī)定期限內保持其適用性和安全性的能力。如混凝土不發(fā)生嚴重風化、腐蝕、脫落，鋼筋不發(fā)生銹蝕，混凝

4、土不發(fā)生嚴重風化、腐蝕、脫落，鋼筋不發(fā)生銹蝕，混凝土與鋼筋的粘結錨固的削弱。凝土與鋼筋的粘結錨固的削弱。核心是鋼筋的銹蝕核心是鋼筋的銹蝕。9.1 概述結構構件不滿足正常使用極限狀態(tài)的危害性要比不滿結構構件不滿足正常使用極限狀態(tài)的危害性要比不滿足承載能力極限狀態(tài)的危害性小，其相應的足承載能力極限狀態(tài)的危害性小，其相應的可靠指標可靠指標值值相對要求較小，故裂縫寬度及變形的計算采用相對要求較小，故裂縫寬度及變形的計算采用荷載標準值荷載標準值（或準永久值）（或準永久值）和和材料強度的標準值材料強度的標準值。構件的變形及裂縫寬度都隨時間而增大，對于正常使用構件的變形及裂縫寬度都隨時間而增大，對于正常使用

5、極限狀態(tài)，應按荷載效應的極限狀態(tài)，應按荷載效應的標準組合標準組合及及準永久組合、準永久組合、并考慮并考慮長期作用的影響長期作用的影響分別加以驗算。分別加以驗算。 9.1 概述正常使用極限狀態(tài)驗算的特點n目的目的：保證結構的適用性和耐久性。：保證結構的適用性和耐久性。n內容內容：抗裂驗算；：抗裂驗算； 裂縫寬度驗算；裂縫寬度驗算； 受彎構件變形驗算；受彎構件變形驗算； 結構耐久性設計。結構耐久性設計。n可靠度水準可靠度水準：目標可靠指標比承載能力極限狀態(tài)低。：目標可靠指標比承載能力極限狀態(tài)低。n設計特點設計特點 （1）可靠指標可適當降低；）可靠指標可適當降低； （2）這種設計為驗算而非計算）這種

6、設計為驗算而非計算 ； （3）荷載取標準值或準永久值，材料強度取標準值；）荷載取標準值或準永久值，材料強度取標準值； （4）考慮荷載效應的長期影響；）考慮荷載效應的長期影響； （5）裂縫寬度和變形驗算取）裂縫寬度和變形驗算取第第階段階段的應力圖形。的應力圖形。p 裂縫的分類裂縫的分類p 裂縫的成因裂縫的成因p 裂縫控制目的和要求裂縫控制目的和要求9.2.1 裂縫的分類與成因 裂縫按成因分類裂縫按成因分類荷載作用引起的裂縫荷載作用引起的裂縫 溫度變化引起的裂縫溫度變化引起的裂縫 混凝土收縮引起的裂縫混凝土收縮引起的裂縫 鋼筋銹蝕引起的裂縫鋼筋銹蝕引起的裂縫 凍融循環(huán)作用等引起的裂縫凍融循環(huán)作用等

7、引起的裂縫 堿骨料反應引起的裂縫堿骨料反應引起的裂縫 地基的不均勻沉降引起的裂縫地基的不均勻沉降引起的裂縫荷載引起荷載引起變形引起變形引起n 裂縫裂縫控制的目的控制的目的p 使用功能的要求使用功能的要求p 建筑外觀的要求建筑外觀的要求p 耐久性的要求耐久性的要求n 對不同裂縫的控制處理方法對不同裂縫的控制處理方法p 對對變形引起的裂縫變形引起的裂縫：目前計算理論中沒有或無法考慮，主要是通過：目前計算理論中沒有或無法考慮，主要是通過構造措施予以控制。構造措施予以控制。p 對對荷載引起的裂縫荷載引起的裂縫：豎向裂縫、彎剪（扭）斜裂縫、粘結裂縫：豎向裂縫、彎剪（扭）斜裂縫、粘結裂縫（1）對）對截面正

8、應力引起的豎向裂縫截面正應力引起的豎向裂縫：通過驗算加以控制，本章內容。：通過驗算加以控制，本章內容。（2）對）對彎剪（扭）斜裂縫、粘結裂縫彎剪（扭）斜裂縫、粘結裂縫：目前研究不多，沒有成熟的公：目前研究不多，沒有成熟的公式，但若滿足斜截面承載力并配置了符合計算及構造要求的腹筋，斜式，但若滿足斜截面承載力并配置了符合計算及構造要求的腹筋，斜裂縫的寬度一般不會太大。裂縫的寬度一般不會太大。9.2.1 裂縫的分類與成因9.2.2 裂縫的控制等級n混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范對荷載作用下正截面裂對荷載作用下正截面裂縫縫的控制要求的控制要求p 一級一級: 嚴格要求不出現裂縫的構件嚴格要求不出現

9、裂縫的構件n按荷載按荷載標準組合標準組合計算時，構件受拉邊緣混凝土不應產生拉應力。計算時，構件受拉邊緣混凝土不應產生拉應力。p 二級二級: 一般要求不出現裂縫的構件一般要求不出現裂縫的構件n按按荷載標準組合時，構件受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土軸荷載標準組合時，構件受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土軸心抗拉強度標準值心抗拉強度標準值。p 三級三級: 允許出現裂縫的構件允許出現裂縫的構件 對對鋼筋混凝土構件鋼筋混凝土構件，按，按荷載準永久組合荷載準永久組合并考慮并考慮長期作用影響長期作用影響計算時；計算時； 對對預應力混凝土構件預應力混凝土構件，按，按荷載標準組合荷載標準組合并考慮并考慮長期

10、作用影響長期作用影響計算時，構件計算時，構件的最大裂縫寬度不應超過規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對的最大裂縫寬度不應超過規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對二二a類環(huán)境的類環(huán)境的預應預應力混凝土構件，力混凝土構件，尚應按尚應按荷載準永久組合荷載準永久組合計算，且構件受拉邊緣混凝土的拉計算，且構件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。p 裂縫的控制等級主要是根據耐久性要求確定的，與結構的功能要求、環(huán)境裂縫的控制等級主要是根據耐久性要求確定的，與結構的功能要求、環(huán)境條件對鋼筋銹蝕的影響、鋼筋種類對腐蝕的敏感性和荷載作用時間有關。條件對鋼筋銹蝕的影響、鋼筋種類對腐

11、蝕的敏感性和荷載作用時間有關。p 平均裂縫間距的計算平均裂縫間距的計算p 平均裂縫寬度的計算平均裂縫寬度的計算p 最大裂縫寬度的計算最大裂縫寬度的計算n 裂縫寬度計算模式裂縫寬度計算模式裂縫寬度計算模式裂縫寬度計算模式半理論半經驗公式半理論半經驗公式數理統計的經驗公式數理統計的經驗公式粘結滑移理論粘結滑移理論 無滑移理論無滑移理論 前兩種理論的結合前兩種理論的結合 n 半理論半經驗公式：半理論半經驗公式：從分析裂縫開展的機理著手，根據某一力學模型從分析裂縫開展的機理著手，根據某一力學模型推導出理論計算公式，再利用試驗數據確定公式中的某些系數。推導出理論計算公式，再利用試驗數據確定公式中的某些系

12、數。裂縫寬度計算模式n 數理統計的經驗公式：數理統計的經驗公式：通過大量的試驗資料分析，找出影響裂縫寬通過大量的試驗資料分析，找出影響裂縫寬度的主要參數，建立數理統計公式。度的主要參數，建立數理統計公式。n 粘結滑移理論粘結滑移理論裂縫寬度計算模式該理論認為：裂縫的開展是由于鋼筋和混凝土之間該理論認為：裂縫的開展是由于鋼筋和混凝土之間變形不再協調變形不再協調，出現相對，出現相對滑移，裂縫開展寬度為一個裂縫間距范圍內鋼筋與混凝土伸長值之差?；?，裂縫開展寬度為一個裂縫間距范圍內鋼筋與混凝土伸長值之差。n 無滑移理論無滑移理論該理論認為：構件表面裂該理論認為：構件表面裂縫寬度主要是由開裂截面縫寬度

13、主要是由開裂截面的應變梯度所控制，即裂的應變梯度所控制，即裂縫寬度隨離開鋼筋距離的縫寬度隨離開鋼筋距離的增大而增加，鋼筋與混凝增大而增加，鋼筋與混凝土之間無相對滑移，鋼筋土之間無相對滑移，鋼筋表面處裂縫寬度為零，混表面處裂縫寬度為零，混凝土保護層厚度是影響裂凝土保護層厚度是影響裂縫寬度的主要因素。縫寬度的主要因素。n 綜合理論綜合理論將前兩種理論結合，既考慮鋼筋和混凝土之間可將前兩種理論結合，既考慮鋼筋和混凝土之間可能出現的相對滑移，又考慮混凝土保護層厚度和能出現的相對滑移，又考慮混凝土保護層厚度和鋼筋有效約束區(qū)對裂縫寬度的影響。鋼筋有效約束區(qū)對裂縫寬度的影響。更為合理更為合理。n 裂縫寬度計

14、算模式裂縫寬度計算模式裂縫寬度計算模式裂縫寬度計算模式半理論半經驗公式半理論半經驗公式數理統計的經驗公式數理統計的經驗公式粘結滑移理論粘結滑移理論 無滑移理論無滑移理論 前兩種理論的結合前兩種理論的結合 裂縫寬度計算模式n 我國混凝土結構設計規(guī)范提出的裂縫寬度計算公式主要我國混凝土結構設計規(guī)范提出的裂縫寬度計算公式主要以粘結滑移理論為基礎，同時也考慮了混凝土保護層厚度及以粘結滑移理論為基礎，同時也考慮了混凝土保護層厚度及鋼筋約束區(qū)的影響。鋼筋約束區(qū)的影響。9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程McrMcrs scs ssMcr

15、Mcrftks ss1aacc 裂縫出現前，混凝土和鋼筋的應力、應變沿構件長度基本均勻分布；裂縫出現前，混凝土和鋼筋的應力、應變沿構件長度基本均勻分布； 由于混凝土實際抗拉強度分布的不均勻性，其實際抗拉強度呈曲線分布；由于混凝土實際抗拉強度分布的不均勻性，其實際抗拉強度呈曲線分布； 當混凝土的拉應力達到抗拉強度時，首先會當混凝土的拉應力達到抗拉強度時，首先會在構件最薄弱截面位置出現第在構件最薄弱截面位置出現第一條（批）裂縫一條（批）裂縫。n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程McrMcrs scs ssMcrMcrs scs ssaaccbbftks ss1aac

16、cs ss2 裂縫出現后，裂縫截面的混凝土退出受拉工作，應力降為零，而鋼筋拉應裂縫出現后，裂縫截面的混凝土退出受拉工作，應力降為零，而鋼筋拉應力突增力突增DsDss= = ft / /r r，配筋率越小，配筋率越小，DsDss越大。越大。 裂縫出現后，裂縫附近截面的裂縫出現后，裂縫附近截面的中和軸高度上升中和軸高度上升； 混凝土一開裂，原來張緊的混凝土向裂縫兩側回縮，鋼筋繼續(xù)伸長，混凝混凝土一開裂，原來張緊的混凝土向裂縫兩側回縮，鋼筋繼續(xù)伸長，混凝土和鋼筋出現相對滑移而出現變形差，故土和鋼筋出現相對滑移而出現變形差，故裂縫一出現就有一定寬度裂縫一出現就有一定寬度。9.3.1 裂縫的出現、分布和

17、開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程McrMcrs scs ssMcrMcrs scs ssaaccbbt tftks ss1aaccs ss2 由于鋼筋與混凝土之間存在粘結，混凝土的回縮受到鋼筋的約束，從而在由于鋼筋與混凝土之間存在粘結，混凝土的回縮受到鋼筋的約束，從而在鋼筋與混凝土之間產生粘結應力，使裂縫截面處鋼筋的應力通過粘結逐漸鋼筋與混凝土之間產生粘結應力，使裂縫截面處鋼筋的應力通過粘結逐漸傳給混凝土傳給混凝土。 隨著離開裂縫截面距離的增加，混凝土的拉應力由裂縫處逐漸增大，而鋼隨著離開裂縫截面距離的增加，混凝土的拉應力由裂縫處逐漸增大，而鋼筋的拉

18、應力則由于部分傳遞給混凝土而減小。筋的拉應力則由于部分傳遞給混凝土而減小。9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程Mcr2lftks ss1aaccs ss2aaccMcrs scs ssbbt tlablbcMcrs ssm 當達到某一距離當達到某一距離l時，鋼筋和混凝土不再產生相對滑移，粘結應力也隨之時，鋼筋和混凝土不再產生相對滑移，粘結應力也隨之為零，為零，兩者又具有相同的拉伸應變，應力趨于均勻，恢復到未開裂前的狀兩者又具有相同的拉伸應變，應力趨于均勻，恢復到未開裂前的狀態(tài)態(tài)， l 稱為粘結應力作用長度，或稱為傳遞長度。稱

19、為粘結應力作用長度，或稱為傳遞長度。 隨著彎矩的增加，隨著彎矩的增加，在傳遞長度在傳遞長度l以外的混凝土的拉應力達到混凝土的抗拉以外的混凝土的拉應力達到混凝土的抗拉強度強度ftk時，會出現第二條（批）裂縫，時，會出現第二條（批）裂縫，9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程Mcr2lftks ss1aaccs ss2aaccMcrs scs ssbbt tlablbcMcrs ssm 在新裂縫處，同樣，裂縫兩側的混凝土將回縮滑移并產生粘結應力，鋼筋在新裂縫處，同樣，裂縫兩側的混凝土將回縮滑移并產生粘結應力，鋼筋和混凝土的應力將隨

20、離開裂縫截面距離的變化而變化，當和混凝土的應力將隨離開裂縫截面距離的變化而變化，當混凝土的拉應力混凝土的拉應力恢復到足以達到混凝土的抗拉強度時恢復到足以達到混凝土的抗拉強度時，又會出現第，又會出現第3 3條、第條、第4 4條、第條、第5 5條裂縫條裂縫9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程Mcr2lftks ss1aaccs ss2aaccMcrs scs ssbbt tlablbcMcrs ssm 當裂縫間距減小至使無裂縫截面的混凝土的拉應力不能再增大到混凝土的當裂縫間距減小至使無裂縫截面的混凝土的拉應力不能再增大到混凝土的

21、抗拉強度時，即使彎矩繼續(xù)增大，混凝土也不再出現新的裂縫。抗拉強度時，即使彎矩繼續(xù)增大，混凝土也不再出現新的裂縫。裂縫出齊，裂縫出齊，裂縫的出現達到穩(wěn)定階段。裂縫的出現達到穩(wěn)定階段。 可見如果兩條裂縫的間距小于可見如果兩條裂縫的間距小于2 l，由于粘結應力傳遞長度不夠，將不會出，由于粘結應力傳遞長度不夠，將不會出現新的裂縫?，F新的裂縫。裂縫間距最終將穩(wěn)定在（裂縫間距最終將穩(wěn)定在（l 2 l）之間，平均間距可取）之間，平均間距可取1.5 l9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程Mcr2lftks ss1aaccs ss2aaccM

22、crs scs ssbbt tlablbcMcrs ssm 從上可知，裂縫的分布與粘結應力傳遞長度從上可知，裂縫的分布與粘結應力傳遞長度 l 有很大關系，傳遞長度短，有很大關系，傳遞長度短，裂縫密，反之，裂縫稀疏。傳遞長度與粘結強度和鋼筋表面積大小有關。裂縫密，反之，裂縫稀疏。傳遞長度與粘結強度和鋼筋表面積大小有關。粘結強度高，粘結強度高， l 短，小直徑鋼筋表面積大，短，小直徑鋼筋表面積大，l 也短。也短。9.3.1 裂縫的出現、分布和開展過程n 受彎構件純彎段受彎構件純彎段的的垂直裂縫開展過程垂直裂縫開展過程aaccMcrs scs ssbbt tlablbcMcrs ssm9.3.1 裂

23、縫的出現、分布和開展過程 當彎矩繼續(xù)增加到正常使用階段的荷載效當彎矩繼續(xù)增加到正常使用階段的荷載效應準永久組合時，原有裂縫寬度會隨鋼筋應準永久組合時，原有裂縫寬度會隨鋼筋與混凝土之間的滑移以及鋼筋應力的增大與混凝土之間的滑移以及鋼筋應力的增大而增加，但一般不會出現新的裂縫，該階而增加，但一般不會出現新的裂縫，該階段稱為段稱為裂縫的開展階段裂縫的開展階段。 有上可知，裂縫的開展有上可知，裂縫的開展主要是由于主要是由于裂縫間裂縫間混凝土與鋼筋混凝土與鋼筋變形不協調所致變形不協調所致，鋼筋的伸，鋼筋的伸長和混凝土的回縮，導致混凝土與鋼筋之長和混凝土的回縮，導致混凝土與鋼筋之間產生相對滑移即形成一定的

24、裂縫寬度。間產生相對滑移即形成一定的裂縫寬度。 試驗表明，裂縫寬度沿截面高度是不相等試驗表明，裂縫寬度沿截面高度是不相等的，鋼筋表面處裂縫寬度大約只有構件混的，鋼筋表面處裂縫寬度大約只有構件混凝土表面處裂縫寬度的凝土表面處裂縫寬度的1/31/5。即存在應即存在應變梯度和鋼筋的約束區(qū)。變梯度和鋼筋的約束區(qū)。9.3.2 平均裂縫間距n 平均裂縫間距的規(guī)律性平均裂縫間距的規(guī)律性p由于由于材料的不均勻性材料的不均勻性以及以及截面尺寸的偏差截面尺寸的偏差等因素影響，實際構件中的裂等因素影響，實際構件中的裂縫間距和裂縫寬度均為隨機變量，裂縫的分布也是不均勻的。但對大量縫間距和裂縫寬度均為隨機變量，裂縫的分

25、布也是不均勻的。但對大量試驗資料的統計分析表明，從平均的觀點來看，平均裂縫間距和平均裂試驗資料的統計分析表明，從平均的觀點來看，平均裂縫間距和平均裂縫寬度是有規(guī)律性的?？p寬度是有規(guī)律性的。p第一條（批）裂縫出現后，第一條（批）裂縫出現后，鋼筋通過粘結應力將拉力逐漸傳遞給混凝土，鋼筋通過粘結應力將拉力逐漸傳遞給混凝土，經過一定的長度使混凝土的拉應力增大到其抗拉強度經過一定的長度使混凝土的拉應力增大到其抗拉強度，出現第二條（批），出現第二條（批）裂縫，這一傳遞長度為理論上的裂縫，這一傳遞長度為理論上的臨界裂縫間距臨界裂縫間距 lcr,mincr,min，或稱最小傳遞長，或稱最小傳遞長度。度。p 最

26、大傳遞長度最大傳遞長度 lcr,max = 2lcr,minp 平均裂縫間距大約為平均裂縫間距大約為 lm= 1.5lcr,min9.3.3 平均裂縫間距n 平均裂縫間距的平均裂縫間距的求解求解McrMcrlcrabs ss1aAss ss1Ast tm11ssss acmrAAl usts=t tmaxt tm1 01=crsshAMs裂縫截面裂縫截面aMcr 1h0s ss1As即將開裂截面即將開裂截面bMcrs ss1aAs 2h0 3h0201=csrs actMAhMs0ctcrmlhMut=即將出現裂縫截面混即將出現裂縫截面混凝土所能承受的彎矩凝土所能承受的彎矩 9.3.3 平均裂

27、縫間距n 平均裂縫間距的平均裂縫間距的求解求解pMct的的計算方法：計算方法：可根據平截面假定、混凝土和鋼筋的應力可根據平截面假定、混凝土和鋼筋的應力- -應變關系以應變關系以及平衡條件確定。及平衡條件確定。bhfb hffh bfftkcr 3h0.5h3=ctktetfMhA 為了簡化計為了簡化計算，對于矩形、算，對于矩形、T形和形和I形截面，形截面，近似假定截面中近似假定截面中和軸高度和軸高度x=0.5h; 同時，還假同時，還假定截面受拉區(qū)混定截面受拉區(qū)混凝土應力為均勻凝土應力為均勻分布，其值等于分布，其值等于ftk。 Ate為為有效受拉有效受拉混凝土截面面積混凝土截面面積 0.5tef

28、fAbhbbh=9.3.3 平均裂縫間距n 平均裂縫間距的平均裂縫間距的求解求解3=tktectA fhM30tetkcrmA fhlu ht=0ctcrmlhMut=30=tkstemsfhAAhuAt304tkcrmtefhdlhtr=const. const.0.01testeAAr=縱向受拉鋼筋相縱向受拉鋼筋相對粘結特征系數對粘結特征系數 經驗系數經驗系數 p 上式表明，上式表明，按照粘按照粘結滑移理論結滑移理論推導出的平均裂縫間距推導出的平均裂縫間距 lm與混凝與混凝土強度無關，而與土強度無關，而與 d/r rte 成線性關成線性關系。這與試驗結果不能很好的符系。這與試驗結果不能很好

29、的符合，應作修正。合，應作修正。1crtedlkr=p9.3.3 平均裂縫間距n 平均裂縫間距的平均裂縫間距的修正修正1crtedlkr=p公式的不足公式的不足p裂縫間距與混凝土的保護層厚度裂縫間距與混凝土的保護層厚度 cs 有關有關, ,試驗表明，平均裂縫間距試驗表明，平均裂縫間距 lm與混凝土保護層厚度與混凝土保護層厚度cs 大致呈線性關系大致呈線性關系。p當鋼筋配置很多時，雖然鋼筋與混凝土間的粘結作用因鋼筋間距減小當鋼筋配置很多時，雖然鋼筋與混凝土間的粘結作用因鋼筋間距減小而降低很多，但并不完全消失。因此，平均裂縫間距的計算公式應考而降低很多，但并不完全消失。因此，平均裂縫間距的計算公式

30、應考慮慮混凝土保護層厚度和鋼筋有效約束區(qū)混凝土保護層厚度和鋼筋有效約束區(qū)的影響。的影響。p上上式式假定裂縫兩側混凝土產生平行的回縮，構件假定裂縫兩側混凝土產生平行的回縮，構件表面與鋼筋處的裂縫寬度相同，表面與鋼筋處的裂縫寬度相同，與實際不符與實際不符。p當當 d/r rte趨近于零時，平均裂縫間距將趨近于趨近于零時，平均裂縫間距將趨近于0 0, ,這也與試驗結果不符這也與試驗結果不符。p修正的原因修正的原因n綜上，引入系數綜上，引入系數k2cs，以考慮混凝土保護層的影響，得：，以考慮混凝土保護層的影響，得：m21te1.5crsdllk ckr=9.3.3 平均裂縫間距9.3.3平均裂縫間距n

31、 平均裂縫間距的平均裂縫間距的修正修正p修正的方法修正的方法mte1.90.08sdlcr=mte1.90.08seqdlcr=2eqiiiiinddnd =mte(1.90.08)eqsdlcr=n受拉縱筋直徑受拉縱筋直徑相同相同時時n受拉縱筋直徑受拉縱筋直徑不同不同時時按照粘結力等效原按照粘結力等效原則確定的等效直徑則確定的等效直徑 縱向鋼筋的相對粘結特性系數，對帶縱向鋼筋的相對粘結特性系數，對帶肋鋼筋，取肋鋼筋，取1.0；對光面鋼筋，取；對光面鋼筋，取0.7n平均裂縫間距計算公式的一般平均裂縫間距計算公式的一般形式形式考慮構件受力特征的系數考慮構件受力特征的系數，對軸心受拉構件，取，對軸

32、心受拉構件，取1.1；對其他構件均取；對其他構件均取1.0。 9.3.3 平均裂縫寬度MqMqlmwm/2lm+ lme ecmlm+ lme esmp平均裂縫寬度平均裂縫寬度是指縱向受拉鋼筋重心水是指縱向受拉鋼筋重心水平處的構件側表面的裂縫寬度；平處的構件側表面的裂縫寬度；p平均裂縫寬度平均裂縫寬度可由兩條相鄰裂縫之間鋼可由兩條相鄰裂縫之間鋼筋的平均伸長值與相應水平處受拉混凝筋的平均伸長值與相應水平處受拉混凝土的平均伸長值之差求得。土的平均伸長值之差求得。cmmmmsmsmmcmsm1=wllleeeeesm1/ccmee= sqsmsqsEsee=qmsmcs=wlEs s ns ssq為

33、按為按荷載效應準永久組合荷載效應準永久組合計算的構件裂計算的構件裂 縫截面處縱向受拉鋼筋應力縫截面處縱向受拉鋼筋應力nc c 為為裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數n c 為考慮裂縫間混凝土自身伸長對裂縫寬為考慮裂縫間混凝土自身伸長對裂縫寬度的影響系數度的影響系數9.3.3 平均裂縫寬度n 裂縫截面處的鋼筋應力裂縫截面處的鋼筋應力s ssqp受彎構件受彎構件qs ssqAsC h0h0qsq0sMA hs=q00.87=sMA hp軸心受拉軸心受拉構件構件qsq=sNAs sN Nqs ssqAsp在荷載效應在荷載效應準永久準永久組合組合作用下，構件作用下，構件裂

34、縫截面處縱向受拉鋼筋的應力裂縫截面處縱向受拉鋼筋的應力，可根據正常使用階段軸心受拉、受彎、偏心受拉以及偏心受壓構件的應可根據正常使用階段軸心受拉、受彎、偏心受拉以及偏心受壓構件的應力狀態(tài)力狀態(tài)，按裂縫截面處的平衡條件求得。，按裂縫截面處的平衡條件求得。9.3.3 平均裂縫寬度n 裂縫截面處的鋼筋應力裂縫截面處的鋼筋應力s ssqp偏心受拉偏心受拉構件構件00shha =若近似采用大偏心受拉構件的截面內力臂長度若近似采用大偏心受拉構件的截面內力臂長度則大、小偏心受拉構件的計算公式可統一表達為則大、小偏心受拉構件的計算公式可統一表達為qsqs0s()N eA has=s ssqAsN Nqyce0

35、eh0sasqsAs ssa小偏拉小偏拉AsAsN Nqs ssqAsyce0e h0h0sa大偏拉大偏拉AsAss ssqAs9.3.3 平均裂縫寬度n 裂縫截面處的鋼筋應力裂縫截面處的鋼筋應力s ssqp偏心受壓偏心受壓構件構件N Nqs ssq As se0ysez ssAs sCcCqsqs()N ezzAs=20f000.870.12(1)0.87hzhhe =)(s0syee=2000s)/(/400011hlhe=0bb hfffbh=n s是指使用階段的軸向壓力偏心是指使用階段的軸向壓力偏心距增大系數距增大系數n f是受壓翼緣截面面積與腹板有是受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積

36、的比值效截面面積的比值9.3.3 平均裂縫寬度n 縱向受拉鋼筋應變不均勻系數縱向受拉鋼筋應變不均勻系數c c pc c 也稱裂縫間混凝土參加工作系數也稱裂縫間混凝土參加工作系數lme ese ecte ectm1122MqMqe esmqsmsmssqeses=12smsss=ss s221ssqss=p由由2-2截面截面的平衡條件可得的平衡條件可得22 0qssctMAhMs=qcts2s2 0MMAhs=ct1q(1)MM=ct1.1(1)qMM=9.3.3 平均裂縫寬度n 縱向受拉鋼筋應變不均勻系數縱向受拉鋼筋應變不均勻系數c c ctq1.1(1)MM=21ssqss=qcts2s2

37、0MMAhs=qsq0sMA hs=qctct11qq(1)MMMMM=tktesq1.1 0.65fr s=p 考慮到混凝土質量的不均勻性考慮到混凝土質量的不均勻性和收縮等因素，裂縫間混凝土和收縮等因素，裂縫間混凝土參與受拉的程度可能沒有計算參與受拉的程度可能沒有計算的那么大，為安全計起見，的那么大，為安全計起見，c c 取取其最低值為其最低值為0.4；p 對直接承受動力荷載的構件，對直接承受動力荷載的構件，考慮到應力的反復變化可能會考慮到應力的反復變化可能會導致裂縫間受拉混凝土更多地導致裂縫間受拉混凝土更多地退出工作，則不應考慮受拉混退出工作，則不應考慮受拉混凝土參與工作。凝土參與工作。p

38、混凝土規(guī)范混凝土規(guī)范規(guī)定，規(guī)定， c c 1.0時，時，取取1.0；對直接承受重復荷載的構件，對直接承受重復荷載的構件，取取c c =1.0。9.3.3 平均裂縫寬度n 裂縫間混凝土自身伸長對裂縫寬度的影響系數裂縫間混凝土自身伸長對裂縫寬度的影響系數 cp c可由試驗資料確定可由試驗資料確定sqmsmcmcssq m w EwlEls s=p試驗研究表明，系數試驗研究表明，系數 c與配筋率、截面形狀和混凝土保護層厚度等因素與配筋率、截面形狀和混凝土保護層厚度等因素有關，但變化幅度不大。為簡化計算，對受彎、有關，但變化幅度不大。為簡化計算，對受彎、偏心受壓統一取偏心受壓統一取 c 0.85，對對

39、軸心受拉、偏心軸心受拉、偏心受拉受拉構件，可近似取構件，可近似取 c 0.85。mte(1.90.08)eqsdlcr=tktesq1.1 0.65fr s=qsq0sMA hs=qsq=sNAs sqsqs0s()N eA has=qsqs()N ezzAs=0.020.040.060.080.100.1201.02.03.0iimw wt=f(x)9.3.4 最大裂縫寬度n 最大裂縫寬度最大裂縫寬度一般是由平均裂縫寬度乘以擴大系數得到一般是由平均裂縫寬度乘以擴大系數得到n 擴大系數值擴大系數值 t t 應考慮的兩個方面應考慮的兩個方面p荷載效應標準組合作用下的最大裂縫寬度荷載效應標準組合作

40、用下的最大裂縫寬度n擴大系數值擴大系數值 t ts 分布基本符分布基本符合正態(tài)分布合正態(tài)分布max1 1.645mww=n n對于軸心受拉和偏心受拉對于軸心受拉和偏心受拉構件，可求得裂縫擴大系構件，可求得裂縫擴大系數數系數值系數值 t ts =1.90=1.90 n對受彎構件和偏心受壓構對受彎構件和偏心受壓構件，可求得裂縫擴大系數件，可求得裂縫擴大系數系數值系數值 t ts =1.66=1.66 9.3.4 最大裂縫寬度n 擴大系數值擴大系數值t t 應考慮的兩個方面應考慮的兩個方面p考慮荷載長期作用等因素影響的最大裂縫寬度考慮荷載長期作用等因素影響的最大裂縫寬度n 在荷載長期作用下，由于混凝

41、土的在荷載長期作用下，由于混凝土的滑移徐變和受拉混凝土的應力松弛滑移徐變和受拉混凝土的應力松弛，使得使得 c c 值增大，從而使裂縫寬度隨時間而增大。值增大，從而使裂縫寬度隨時間而增大。n 混凝土混凝土收縮收縮，使裂縫間混凝土長度縮短，會引起裂縫寬度的增大。，使裂縫間混凝土長度縮短，會引起裂縫寬度的增大。n 荷載長期作用下的最大裂縫寬度可由短期荷載作用下的最大裂縫寬荷載長期作用下的最大裂縫寬度可由短期荷載作用下的最大裂縫寬 度乘以裂縫擴大系數度乘以裂縫擴大系數t t ln 考慮裂縫擴大系數后，荷載長期作用下的最大裂縫寬度考慮裂縫擴大系數后，荷載長期作用下的最大裂縫寬度max0.85sqslms

42、lmswwlEst tt t=n 混凝土規(guī)范混凝土規(guī)范規(guī)定的規(guī)定的最大裂縫寬度最大裂縫寬度計算方法計算方法sqeqmaxcrsste(1.90.08)dwcEs r=n計算公式計算公式式中：鋼筋應力式中：鋼筋應力對對RC構件，按準永久組合計算構件，按準永久組合計算； 對對PC構件，按標準組合計算。構件，按標準組合計算。sqeqmaxcrsste1.90.08dwcEs r=9.3.4 最大裂縫寬度應滿足：應滿足： p對于直接承受吊車荷載但不需作疲勞驗算的吊車梁對于直接承受吊車荷載但不需作疲勞驗算的吊車梁,可將計算出的最可將計算出的最大裂縫寬度乘以系數大裂縫寬度乘以系數0.85。 p對于由荷載以

43、外諸因素引起的裂縫，對于由荷載以外諸因素引起的裂縫，都不包括在內都不包括在內。 p對對e0/h00.55的偏心受壓構件的偏心受壓構件 ，均能符合，均能符合wlim的要求，規(guī)定的要求，規(guī)定不必驗算不必驗算。p對于斜裂縫寬度，當配置受剪承載力所需的腹筋后，使用階段的裂縫對于斜裂縫寬度，當配置受剪承載力所需的腹筋后，使用階段的裂縫寬度一般小于寬度一般小于0.2mm，故，故不必驗算不必驗算。p最大裂縫寬度均系指受拉鋼筋截面最大裂縫寬度均系指受拉鋼筋截面重心水平處的構件側表面裂縫寬度重心水平處的構件側表面裂縫寬度。p當保護層厚度不小于當保護層厚度不小于50mm，配置表層鋼筋網片時，最大裂縫寬度可，配置表

44、層鋼筋網片時，最大裂縫寬度可適當折減，折減系數可取適當折減，折減系數可取0.7。9.3.4 最大裂縫寬度9.3.5 影響裂縫寬度的主要因素n 影響裂縫寬度的主要因素影響裂縫寬度的主要因素p 縱向受拉鋼筋的應力縱向受拉鋼筋的應力s ssqp 縱筋直徑縱筋直徑dp 縱向受拉鋼筋表面形狀縱向受拉鋼筋表面形狀p 縱向受拉鋼筋配筋率縱向受拉鋼筋配筋率r rtep 混凝土保護層厚度混凝土保護層厚度cp 荷載性質荷載性質p混凝土強度等級對裂縫寬度的影響不大混凝土強度等級對裂縫寬度的影響不大 n 減小減小裂縫寬度的主要裂縫寬度的主要措施措施p 采用小直徑鋼筋，采用變形鋼筋，增加鋼筋面積，增大截面尺寸，采用預采

45、用小直徑鋼筋，采用變形鋼筋，增加鋼筋面積，增大截面尺寸，采用預應力。應力。sqeqmaxcrsste1.90.08dwcEs r=p 短期剛度的建立短期剛度的建立p 受彎構件的剛度受彎構件的剛度p 最小剛度原則最小剛度原則受彎構件變形計算提要n變形計算公式仍采用材料力學或結構力學公式變形計算公式仍采用材料力學或結構力學公式n構件截面剛度構件截面剛度及及構件剛度構件剛度需考慮鋼筋混凝土的特點需考慮鋼筋混凝土的特點n構件構件截面剛度截面剛度公式建立方法公式建立方法 基于平截面假定，建立平均應變與平均曲率之間的基于平截面假定，建立平均應變與平均曲率之間的幾何關系幾何關系； 裂縫截面內力與應力之間的裂

46、縫截面內力與應力之間的平衡關系平衡關系； 裂縫截面應力與平均應變之間的裂縫截面應力與平均應變之間的物理關系物理關系。n構件剛度構件剛度：采用最小剛度：采用最小剛度9.4.1 變形控制的目的和要求n 對受彎構件進行變形控制的主要目的對受彎構件進行變形控制的主要目的p 保證結構的使用功能要求保證結構的使用功能要求；p 避免非結構構件的損壞避免非結構構件的損壞；p 滿足外觀和使用者的心理要求；滿足外觀和使用者的心理要求；p 避免對其他結構構件的不利影響避免對其他結構構件的不利影響。n 對于變形控制主要限于受彎構件撓度，使變形的計算值不超過對于變形控制主要限于受彎構件撓度，使變形的計算值不超過允許的限

47、值，即允許的限值，即 f flim構構 件件 類類 型型撓撓 度度 限限 值值 吊車梁：手動吊車吊車梁：手動吊車 電動吊車電動吊車l0 / 500l0 / 600 屋蓋、樓蓋及樓梯構件：屋蓋、樓蓋及樓梯構件： 當當 l09m 時時l0 / 200（l0 / 250）l0 / 250（l0 / 300）l0 / 300（l0 / 400）9.4.2 混凝土受彎構件變形計算的特點n 混凝土受彎構件變形計算的特點混凝土受彎構件變形計算的特點n 鋼筋鋼筋砼梁砼梁的的截面彎曲剛度隨彎矩的變化截面彎曲剛度隨彎矩的變化特點特點EI(B)OMEIBOMuMyM2McrMM1f fuf fyf f2f f1a

48、af f階段階段階段階段階段階段p EI是梁的截面彎曲剛度是梁的截面彎曲剛度，是度量截面抵抗彎曲變形能力的重要指標；是度量截面抵抗彎曲變形能力的重要指標；p 對勻質彈性材料梁，對勻質彈性材料梁，M-f 或或 M-f f 始終保持不變的線性關系；始終保持不變的線性關系；p 對于非勻質的混凝土材料，為區(qū)別于彈性彎曲剛度對于非勻質的混凝土材料，為區(qū)別于彈性彎曲剛度EI，用符號，用符號 Bs 來表來表示示截面彎曲剛度截面彎曲剛度 。9.4.3 短期剛度Bs的建立n 鋼筋和混凝土的應變分布特征鋼筋和混凝土的應變分布特征p 鋼筋應變鋼筋應變e es和和受壓邊受壓邊緣混凝土的應變緣混凝土的應變e ec沿構沿

49、構件軸線方向為非均勻件軸線方向為非均勻分布，呈波浪形變化分布，呈波浪形變化；p 截面的中和軸高度截面的中和軸高度 xc 和曲率和曲率 f f 沿構件軸線沿構件軸線方向也呈波浪形變化方向也呈波浪形變化；p 因此，截面彎曲剛度因此，截面彎曲剛度沿構件軸線方向也是沿構件軸線方向也是變化的。變化的。Mqe ecme ecrMqh0f f =1/re esme essmsee=ccmcee=9.4.3 短期剛度Bs的建立n Bs的的推導過程推導過程p幾何關系幾何關系1mmddrxf=mnmnd dxmmnnd csm2m1y ddxxy ddee=d y1y2h0d smcm12dyydxee=smcm

50、smcm120ddxyyheeee=smcm0mheef=rm9.4.3 短期剛度Bs的建立n Bs的的推導過程推導過程p物理物理關系關系e ecs scs sc = l lEce ecl lEcEcs se e鋼鋼筋筋的的本本構構關關系系e es s混混凝凝土土的的本本構構關關系系n 構件的受力狀態(tài)構件的受力狀態(tài)處于第處于第階段階段n 鋼筋的應力鋼筋的應力-應變關系為線彈性應變關系為線彈性n 混凝土的受壓應力混凝土的受壓應力-應變關系應應變關系應 考慮其彈塑性，采用變形模量考慮其彈塑性，采用變形模量ccEEl=n 鋼筋和混凝土的物理關系可分鋼筋和混凝土的物理關系可分 別表示為別表示為sssE

51、se=cccccEEssel=s ss = Ese ese ess ss9.4.3 短期剛度Bs的建立p平衡平衡關系關系n Bs的的推導過程推導過程 h0 h0s ssAsMqs scC s scn T T形截面壓應力合力為形截面壓應力合力為00Cbhbb hbhcfcffss=壓應力圖形豐滿程度系數壓應力圖形豐滿程度系數 受壓翼緣的加強系數受壓翼緣的加強系數 n 由平衡條件可得由平衡條件可得c20qfMbhs =sq0qsMAhs=n 鋼筋和受壓邊緣混凝土的平均應變?yōu)殇摻詈褪軌哼吘壔炷恋钠骄鶓優(yōu)閝qccmcc22f00c0cc()ccMMEbh Ebh Ese e ll= sqqsmss

52、ss0MEE Ahsee=受壓區(qū)邊緣混凝土受壓區(qū)邊緣混凝土平均應變綜合系數平均應變綜合系數 9.4.3 短期剛度Bs的建立p n Bs的的推導過程推導過程smcm0mheef=qsmss0qcm20cME AhMbh Eee=2000qqsscmMME A hbh Ehf=230011qsscME A hbh E=202300111qsssmssEcME A hBE A hbh Ef r=n a aE 為鋼筋與混凝土的彈性模量比為鋼筋與混凝土的彈性模量比EscEE=n r r 為縱向受拉鋼筋的配筋率為縱向受拉鋼筋的配筋率n c c 為為鋼筋應變不均勻系數鋼筋應變不均勻系數0sA bhr=tkt

53、esq1.1 0.65fr s=9.4.4 參數 和 的確定n 開裂截面的內力臂系數開裂截面的內力臂系數 p 我國我國混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范為簡化計算，取為簡化計算，取 = 0.87= 0.87n 受壓區(qū)邊緣混凝土平均應變綜合系數受壓區(qū)邊緣混凝土平均應變綜合系數 p 可根據試驗結果由可根據試驗結果由下下式直接求得式直接求得cm20cqMbh Ee=p試驗分析表明，試驗分析表明， 取值可不考慮荷載的影響取值可不考慮荷載的影響，由由下下式直接求得式直接求得fEE5 . 3162 . 0rr=n 短期剛度短期剛度Bs的計算公式的計算公式fE20sss5 . 3162 . 015. 1r

54、=hAEB短期剛度Bs的建立n物理意義物理意義n分母第一項表示受拉區(qū)混凝土受力對剛度的影響，故稱為分母第一項表示受拉區(qū)混凝土受力對剛度的影響，故稱為拉區(qū)剛度拉區(qū)剛度；n分母第二項表示受壓區(qū)混凝土變形對剛度的影響，故稱為分母第二項表示受壓區(qū)混凝土變形對剛度的影響，故稱為壓區(qū)剛度壓區(qū)剛度。nRC構件截面剛度與該截面處的構件截面剛度與該截面處的彎矩有關彎矩有關，彎矩大，剛度小。，彎矩大，剛度小。n最主要的影響因素：最主要的影響因素：構件截面高度構件截面高度2q02300111sssmssEcME A hBE A hbh Ef r=fE20sss5 . 3162 . 015. 1r=hAEBn 荷載長

55、期作用下影響撓度增長的因素荷載長期作用下影響撓度增長的因素p由于受壓區(qū)混凝土的由于受壓區(qū)混凝土的徐變徐變，壓應變將隨時間而增長；，壓應變將隨時間而增長；p由于由于裂縫間受拉混凝土的應力松弛裂縫間受拉混凝土的應力松弛以及混凝土和鋼筋之間以及混凝土和鋼筋之間滑移徐變滑移徐變，使受拉混凝土不斷退出工作，因而受拉鋼筋平均應變將隨時間而增大。使受拉混凝土不斷退出工作，因而受拉鋼筋平均應變將隨時間而增大。n 受彎構件長期撓度的計算方法受彎構件長期撓度的計算方法p第一類為用不同方式和在不同程度上考慮混凝土徐變和收縮以計算荷第一類為用不同方式和在不同程度上考慮混凝土徐變和收縮以計算荷載長期作用下的剛度；載長期

56、作用下的剛度；p第二類為第二類為根據試驗結果確定撓度的增大系數根據試驗結果確定撓度的增大系數來計算構件的長期剛度；來計算構件的長期剛度；p我國我國混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范采用第二類方法。采用第二類方法。n 撓度的增大系數撓度的增大系數 的定義的定義lsff=9.4.5 受彎構件的剛度B9.4.5 受彎構件的剛度Bn 撓度的增大系數撓度的增大系數 的確定的確定p撓度增大系數值根據試驗結果確定撓度增大系數值根據試驗結果確定p對于對于單筋單筋矩形、矩形、T形和形和I形截面梁，可取形截面梁，可取 = 2.0= 2.0；p對于一般情況下的矩形、對于一般情況下的矩形、T形和形和I形截面形截面雙

57、筋梁雙筋梁，可取，可取 = 2.0 0.4= 2.0 0.4r r / / r r 。（徐變是降低構件剛度的主要因素，（徐變是降低構件剛度的主要因素，受壓鋼筋可減小混凝土徐變受壓鋼筋可減小混凝土徐變）p混凝土結構設計規(guī)范混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定，對翼緣在受拉區(qū)的倒規(guī)定，對翼緣在受拉區(qū)的倒T形截面梁，形截面梁， 值應值應增大增大20%。n 矩形、矩形、T形、倒形、倒T形和形和I形截面形截面預應力混凝土預應力混凝土受彎構件受彎構件按荷載的按荷載的標準組合標準組合并并考慮荷載長期作用影響的剛度計算公式考慮荷載長期作用影響的剛度計算公式skqk) 1(BMMMB=n矩形、矩形、T形、倒形、倒T形和形和I

58、形截面形截面鋼筋混凝土鋼筋混凝土受彎構件受彎構件按荷載的按荷載的準永久準永久組合組合并考并考慮荷載長期作用影響的剛度計算公式慮荷載長期作用影響的剛度計算公式：s/BB=9.4.5 受彎構件的剛度Bn 對剛度計算公式的理解對剛度計算公式的理解p全部荷載作用下構件的總撓度全部荷載作用下構件的總撓度 f 是短期撓度是短期撓度 fs 與長期撓度與長期撓度 fl 之和；之和；p全部荷載應按荷載的全部荷載應按荷載的標準組合值標準組合值確定，長期荷載應按荷載的確定，長期荷載應按荷載的準永久組準永久組合值合值確定，則確定，則短期荷載短期荷載即為荷載的標準組合值與荷載的準永久組合值即為荷載的標準組合值與荷載的準

59、永久組合值之差；之差；p Mk = (Mk - Mq) + Mq，(Mk - Mq)相當于短期荷載產生的彎矩，相當于短期荷載產生的彎矩，Mq相當相當于長期荷載產生的彎矩；于長期荷載產生的彎矩；p 短期撓度不必增大短期撓度不必增大； 由由p故有故有2kq0s202q 0s()kM lBMllMBBM =lsfff=skqk) 1(BMMMB=9.4.6 最小剛度原則與撓度計算n 混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定：在混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定：在等截等截面構件面構件中，可假定中，可假定各同號彎矩區(qū)段內的各同號彎矩區(qū)段內的剛度相等剛度相等，并取用，并取用該區(qū)段內最大彎矩處該區(qū)段內最大彎矩處的剛度的剛度。即采用各同

60、號彎矩區(qū)段內最大。即采用各同號彎矩區(qū)段內最大彎矩彎矩Mmax處的最小截面剛度處的最小截面剛度Bmin作為該作為該區(qū)段的剛度區(qū)段的剛度B按等剛度梁來計算構件的按等剛度梁來計算構件的撓度，這就是受彎構件撓度計算中的撓度，這就是受彎構件撓度計算中的最最小剛度原則小剛度原則。9.4.6 最小剛度原則與撓度計算n 簡支梁與連續(xù)梁的最小剛度截面取法簡支梁與連續(xù)梁的最小剛度截面取法 簡支梁簡支梁：取全跨內彎矩最大處的截面剛度，作為全梁的剛度取全跨內彎矩最大處的截面剛度，作為全梁的剛度。 連續(xù)梁連續(xù)梁：因存在正負彎矩，：因存在正負彎矩，假定同號彎矩區(qū)段內的剛度相等，并分別取各假定同號彎矩區(qū)段內的剛度相等，并分