甲醇精餾的方案設計書

1、目錄設計任務書（委托書） 2前言 3工藝流程圖 4主機（精微塔）的設計和計算 51、平衡關(guān)系圖 52、Rmin,R的選取及N的確定 73、物料衡算 84、塔型的選擇及依據(jù) 115、塔徑D,塔高Z及壓降P的計算 126、計算結(jié)果列表 15輔機（輔助設備）的選型計算 161、儲槽（原料液儲槽）的選型計算 162、換熱器的選型計算 173、泵的選型計算 194、流量計，溫度計，壓力計的選擇 215、接管的選擇 21設備一覽表 23選用符號說明 24參考文獻 25后記 25前言甲醇俗稱木醇，是最簡單的飽和脂肪族醇類的代表。分子式為CH3OH,分子量 32.04。為有特殊氣味的易揮發(fā)、易燃燒的液體。有毒

2、，人飲后能致盲。比重0.791（20） ，沸點64.50，能與水和多數(shù)有機溶劑混溶.是多種有機產(chǎn)品的基本原料和重要的溶劑， 廣泛的運用于有機合成、 燃料、 醫(yī)藥、 涂料和國防等工業(yè)。隨著技術(shù)的發(fā)展和能源結(jié)構(gòu)的改變， 甲醇有開辟了許多新的用途， 如用于人工合成蛋白,可以單獨或與汽油混合作為汽車燃料等。正在研究開發(fā)和工業(yè)化中，甲醇化工已成為化學工業(yè)中的一個重要的領(lǐng)域。甲醇的精餾本設計中就是要將粗甲醇精制成一定純度的精甲醇以及使排出的廢水中甲醇的含量達到預定的要求。本次委托設計的精餾塔的設計要求如下：年處理量為 85000 噸， 粗甲醇的質(zhì)量濃度為 39.6， 要求出塔是甲醇的質(zhì)量濃度為 98.8，

3、塔釜排放的廢水中甲醇的質(zhì)量濃度為 0.05。 由于塔頂出塔時甲醇的濃度較高，產(chǎn)品的質(zhì)量較好，可直接送罐場；而塔釜排出液甲醇的濃度很低，可節(jié)省成本（現(xiàn)今甲醇市場價為 11001300 元每噸） ，提高經(jīng)濟效率，而且符合環(huán)保要求,無須再進行處理，可直接排放地溝。由于出塔的濃度要求較高，塔釜排放的釜液甲醇的含量要低， 故所要求的塔分離效率要高， 塔板效率也要高， 采用填料塔則造價比相同處理量的板式塔更低， 操作彈性大， 生產(chǎn)能力大， 壓力降小等優(yōu)點； 且在本項設計中， 物料的物性對精餾塔的操作沒有影響， 料液處理量也不是特別大，總的來說很適合采所以本設計采用填料塔代替?zhèn)鹘y(tǒng)的板式塔?？偟膩碚f本設計符合

4、設計要求，而且合理正確。工藝流程圖1 -原料儲槽4-進料預熱器7-塔頂水冷器a 進料d 出料3 過濾器6回流泵9-緩沖槽c 釜液出料2 -進料泵5甲醇精儲塔8-冷凍液冷凝b -直接水蒸氣加熱e-排空流程說明：流程如圖所示由原料儲梢儲存原料或上一工段送來回收的甲醇 液。料液通過進料泵加壓泵出，再經(jīng)過濾器、進料預熱器，打進精儲塔 加料板進料。大部分的塔頂氣相由水冷的冷凝器冷凝，含有不凝性氣 體的小部分產(chǎn)品甲醇通過冷凍劑的冷凝器冷凍成液體，不凝性氣體放 空。所有的冷凝液先是存在緩沖梢內(nèi)，一部分由回流泵打回塔頂作為 回流液，另一部分則作為產(chǎn)品輸送到罐場。由于是甲醇-水混合體系， 可直接用蒸汽加熱，所以

5、沒有設計再沸器。塔釜釜殘液甲醇濃度為0.05%(wt%),可直接排放入地溝，無須再進行處理主機（精儲塔）的設計計算1、平衡關(guān)系圖圖二為作圖求得的全回流下的最小理論板數(shù)，圖二為圖一的部分放大圖。作圖求得的最小理論板數(shù)為 Nmin=7.9。圖一xWXfxD圖二xw2、Rmin、R的選取及N的確定由進料濃度：39.6%塔頂濃度：98.8%塔底濃度：0.05%可得Xf=0.2694Xd=0.9789Xw=0.0002813由于泡點進料，可由圖得 Xq=XF=0.2694 yq=0.6418故有:Rmin =xd - yq 0.9789- 0.6418yq - xq0.6418-0.2694=0.905

6、2對于指定的物系，RMin只取決于分離要求，這是設計型計算中達到一定分離程度所需回流比的最小值，實際操作回流比應大于最小回流比。 適宜回流比的數(shù) 值范圍為R= (1.12.0) RMin,因為增大回流比，起初顯著降底所需塔板層數(shù),設備費用明顯下降。再增加回流比，雖然塔板層數(shù)仍可繼續(xù)減少，但下降的非常 慢。與此同時，隨著回流比的加大，塔內(nèi)上升蒸氣量也隨之增加，致使塔徑、塔 板面積、再沸器、冷凝器等設備尺寸相應增大。因此，回流比增至某一數(shù)值時, 設備費用和操作費用同時上升，回流比的采用原則是使設備費用和操作費用的總 費用最小。為此，我們采用簡捷法對 N(R+1)進行優(yōu)化處理。根據(jù)吉利蘭圖計算Y =

7、 0.545827-0.591422X 0.002743/X故對R取不同的數(shù)值，有不同的 N(R+1)值，列表如下:R=1.1R1.2R1.3R1.4R1.5RN21.5418.8917.5716.6315.89N(R+1)42.9939.4138.2437.7037.46R=1.6R1.7R1.8R1.9R2.0RN15.2814.7514.3013.9113.56N(R+1)37.4037.4737.6237.8438.11計算示例：R=1.1Rmin=1.1 X 0.9052=0.9957R RMin0.9957 - 0.9052X0.04534R 10.9957 1Y=0.545827

8、-0.591422X 0.04534+0.0027431+ 0.04534=0.5795- 2Y NMinN 二1 -Y2 0.5795 7.91 - 0.5795=21.54N(R+1)=21.54 X (0.9957+1)=42.99由表中數(shù)據(jù)可得當R=1.6Rmin時，N(R+1)的值最小止匕時 R=1.448N=15.28圖三、圖四為作圖法求解理論塔板數(shù)其中，圖三為全視圖,圖四為圖三的部分放大圖作圖得，所求的理論塔板數(shù)N=14.3由圖三得:加料口為第八塊理論板3.物料衡算年處理量：85000噸 年生產(chǎn)時間：7200hXf=0.2694Xd=0.9789Xw=0.0002813進料量F

9、=年處理量總生產(chǎn)時間1平均分子量78.5 107200132 0.2694 18 (1 - 0.2694)=542.246 Kmol/h> +V0 = D + WFXf = DXd WXwV。=(R + 1)D代入已知量F、Xf、Xd、Xw及R可解得:Vo=364.781Kmol/hD=149.012Kmol/hW=758.015Kmol/h圖三圖四：xW4、塔型的選擇及依據(jù)選擇塔型時，必須根據(jù)分離物料的性質(zhì)和負荷，要求精餾過程的壓力降、溫度以及腐蝕程度等條件而決定的，目前主要有板式塔和填料塔兩種。根據(jù)計算，該塔要求分離效率高，應采用填料塔。填料塔比板式塔具有以下優(yōu)點：1、生產(chǎn)能力大，單

10、位截面積上 ,填料塔的生產(chǎn)能力高于板式塔；2、分離效率高，工業(yè)填料塔每米理論級大都在 2 級以上，最多可達10 級以上，而常用板式塔， 每米最多不超過2 級； 3、 壓降小， 通常， 填料塔的壓降為板式塔的 1/5；4、持液量小，填料塔，持液量一般小于6%而板式塔高達8%12%; 5、操作彈性大，填料塔的操作彈性決定于塔內(nèi)件的設計，可根據(jù)實際需要確定填料塔的操作彈性，而板式塔的操作彈性受塔板液泛、液沫夾帶的限制，一般較小。該填料塔設計采用散裝填料，顆粒體以散裝方式堆積塔內(nèi)，散裝填料則選擇鮑爾環(huán)填料，填料材質(zhì)為金屬。金屬填料通量大，氣體阻力小，具有較高抗沖擊能力、由計算所得的結(jié)果來看，要達到設計

11、要求的分離效果，需要較多的理論板數(shù)。如采用板式塔，其分離效率低，每米理論板數(shù)少，塔高較高，壓降大，能耗高，金屬耗量大，設備造價高，經(jīng)濟效益低。所以在本次設計中考慮采用填料塔。這是因為填料塔具有以下優(yōu)點：生產(chǎn)能力大，分離效率高，壓降小，能耗低，操作彈性大，持液量小。而且在本次設計的甲醇水體系的物性對精餾塔的操作沒有影響，應用填料塔是很適宜的。5、塔徑D、塔高Z及壓降 P的計算填料塔壓降 P的計算安托尼方程為： LnPs=A-T C甲醇的安托尼方程系數(shù)：A=18.5875 B=3626.55 C= - 34.29水的安托尼方程系數(shù)：A=18.3036 B=3816.44 C= -46.13塔頂壓力

12、(tD=66C)P0A=107.628KpaP0B=26.215KpaXa=0.9789Xb=1- Xa故 Pd= P0aXxa+ P°bXXb= 107.628X 0.9789+26.215X (1-0.9789)=105.910Kpa塔釜的壓力(tw=104C)P0A=402.106KpaP0b=116.865Xa=0.0002813 Xb=1- Xa故 Pw= P0aXXa+ P0b X Xb=402.106X 0.0002813+116.865X (1-0.0002813)=116.945Kpa所以得精微塔壓力降 P=PW-PD = 116.945-105.910=11.03

13、5Kpa、塔徑的計算 塔頂各物料的物性：甲醇：A=753Kg/m3L = 0.36mPa S二 A=19.5mN m，水：PB =979.96Kg/m3 " = 0.43mPa S仃 B = 65mN m得 l =755.287Kg m"故工八Lmip.0.988 . 0.012753979.96= 1.324 10”m3KgMd0.988/32 0.012/18= 31.7041Kg Kmol-Md又Pd31.7041273.15105.910:V-1.191522.4TdR22.4339.15101.324甲-MO ：L = 979.96 755.287 = 1.297

14、47Log 1 l =、xLog = -3.4791= - 0.3318mPa S因為WWV=R/(R+1),所以根據(jù)?？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖有:1.448 Y 1.1915 712.448 八 755.287)0.5=0.02349填料采用DN50金屬鮑爾環(huán)，此時9 f =66m/g=9.81 N .Kg查表得u2 ：，卜 0.2 =021 故解得 uf = 4.36m/s g :L因設計的填料塔采用的是散裝填料，故取泛點率為0.8故 u=0.8Uf=0.8X4.36=3.488m/s在常壓下的操作，使得可以用理想狀態(tài)方程求得MV=nRT/PD=(R+1)DX RT/PD=(1.448+1) X 1

15、49.012 X 8.314 X339.15/105.910/3600=2.698m 3/s日924 Vs4 2.698故得塔徑D0.9927m = 1m二 u . 3.14 3.488塔釜各物料的物性：甲醇：A=710Kg m"A=0.23mPaS 二 A=15.1mNm 水：北= 955.44Kg m，北=0.28mPa S 二 b = 59.2mN mmipi0.0005 0.9995710955.44= 1.0468 10m3Kg，故得，=955.274Kg mMw0.0005/32 0.9995/18= 18.0039Kg KmolMw T0PW 18.0039 273.1

16、5 116.945:V0 W0.671922.4 TdP022.4377.15 101.324甲=，o= 955.44 955.384 = 1Log 1L xiLogJi =-3.55286=/L = 0.28mPa S由于 WL /Wv =L /V =(L+F )/V=(RD+F)/(R+ 1)D所以根據(jù)埃克特通用關(guān)聯(lián)圖有：0.50.5Wl Y Pv 11.448父 149.012 +542.246 Y 0.6719、 八八一L V =II = 0.0551IWv 人 PlJ <2.448 M49.012人955.274)填料采用DN38金屬鮑爾環(huán)，此時Gf =92m,g=9.81 N

17、 .Kg查表得:ii26 中 r口 )uf f 上 22=019 故解得 uf=6.0956m/sg H廣VS=nRT/P=(R+1)DX RT/Pw二(1.448+1) X 149.012 X8.314 X 373.15/116.945/3600=2.688故泛點率：u取內(nèi)徑 D=1m 可解得 Uf=4XVM D2=3.424m/s=3.424= 0 562uf6.0956 0.562、填料層的計算精微段的等板高度（HETP）1=0.9m故精儲段的填料層 Z精=N精M（HETP）1=7.829=7.02m提儲段的等板高度（HETP）2=0.66m故提儲段的填料層 Z提=N提父（HETP）2=

18、6b 0.66=4.29m填料層 Z=Z提+Z精=7.02+4.29=11.31m （4）、壓降的校核對精儲段:0.5 :V0.5(1.448 丫 1.1915、2.448 人 755.287=0.02349當 u=3.488m/sPv心J 0.2L0.1344得 P 精/Z 精=130x 9.81Pa/m0.5對提儲段：W 上 =0.0551WV：L當 u=3.424m/s* f* '上 l。2 = 0.060gJl廣得 P 提/Z 提=45x 9.81Pa/m所以彳#A P =AP精/Z精XZ精+P提/Z提XZ提= 130X 9.81X 7.02+45X 9.81 x 4.29=1

19、0.851KPa誤差分析E PAP'= 1.71%所得誤差小于5%,符合要求6.計算結(jié)果列表進料摩爾進料摩爾塔頂摩爾SrS濃度XF濃度XDF(kmol/h)(%)(%)542.24626.9497.89最小回流最小理論回流比塔板數(shù)比 RminNminR0.90527.91.448提福段液提福段氣精福段氣體流量 L，體流量V，體流速(kmol/h)(kmol/h)u(m/s)758.015364.7813.488全塔高度填料塔塔塔頂壓力Z(m)徑 D(m)(KPa )11.311105.91塔底摩爾塔頂播出塔底播出濃度 X w量量W(kmol/h(%)D(kmol/h)0.2813149

20、.012758.015理論塔板精福段液精福段氣體流量體流量數(shù)NL(kmol/h)V(kmol/h)14.3215.769364.781提福段氣精福段等提福段等體流速板高度板高度u(m/s)Z(m)Z(m)3.4247.024.29塔釜壓力 P壓降校核誤差 E(Kpa )(Pa)(%)116.94511.0351.71輔機（輔助設備）的選型計算1、儲槽（原料液儲槽）的選型計算a原料液儲梢：主要受產(chǎn)品生產(chǎn)和原料的供應周期的影響綜合各方面的因素，儲梢中的溫度取 20c該溫度下進料液中各物料的物性如下:3p =899.306Kg/ m甲醇：pi=791Kg/m33水：p 2=998Kg/m故 1/ p

21、 = a 1/ p 1+ a 2/_ _ 3“85000 10Vs 二7200 899.306質(zhì)量濃度=0.396質(zhì)量濃度a2=0.604P 2=0.396/791+0.604/988_3=13.127m /h取儲梢安全系數(shù)為0.7,按大廠計算，取8小時進料量計算,8 V 8 13 1270故所需的儲梢實際體積為：V實際=8 = 8= 150.02m30.70.7由于該原料儲梢容積較大，故需采用2個儲梢并聯(lián)使用，才能符合要求。且原料儲梢工作于常溫、常壓下，甲醇是一級防爆產(chǎn)品。由于在常壓下操作，不需強抗壓能力，故采用立式平底錐蓋容器，故選定JB1422-74（兩個并聯(lián)）c3該容器的工稱容積 Vg

22、=80m,圖號為：R22-00-15,筒體公稱直徑Dg=4000mm 筒體高度6200mm材質(zhì)A3F,壁厚8mm設備重量6640Kg，工作容積是75.4 m3（b、中間儲梢（緩沖梢）：緩沖梢是儲存回流量及出料的儲罐。緩沖梢的設置一般要考慮生產(chǎn)，程中在前面某一工序臨時停車時仍能維持后面工段的正 常生產(chǎn)，所以要比原料罐的存儲量要少的多。由于甲醇精儲過程為連續(xù)生 產(chǎn)，故緩梢應設計能儲存至少 2個小時的用量，且取安全系數(shù)為0.7。故可得VSR 1 DMd:D2.448 149.012 31.7041755.287=15.312m3 h可得儲梢所需的實際體積VS = % = 2 15.312 = 43.

23、75m3 0.70.7該緩沖梢的工作溫度取66C,工作壓力取常壓，故選用立式平底錐蓋容器 系列(JB1422-74)。選取公稱容積Vg=50m3,筒體公稱直徑Dg=3600mm 高度4800mm材質(zhì)A3F,圖號為：R22-00-13,壁厚8mm設備重量4870Kg, 工作容積是46.8 m3,大于計算出的工作容積43.65 m3,符合要求。2、換熱器的選型和計算由于甲醇不宜與其它流體混合，故本設計采用間壁式換熱器。而采用逆流 操作的原因在于在換熱器的傳熱量 Q及總傳熱系數(shù)K值相同的條件下，逆 流所得的效率比并流要來得高，而且設備利用率較高，操作費用比并流來 得低。對換熱器的傳熱面積，若換熱器兩

24、端冷、熱流體的溫差大，可使換 熱器的傳熱面積小，節(jié)省設備投資。但要使冷、熱流體溫差大，冷卻劑用 量就要大，增加了操作費用。故要選取合適的溫差，使各種費用最低。a、原料液換熱器的選型：00P = PaXaPbXbLnpA = A -3626.553816.44= 18.5875 =18.3036-T - 34.29T -46.13.0' BLnp b = A - T C其中P端釜壓力PW提儲段壓降P=116945-1893.82= 115051Pa=862.95mmHg Xa =0.2694故解得 T = 361.55K 得 t=88.4C故平均熱容在溫度 t= (88.4+20) /2

25、=54.2 時，為 CF = 21.31Kcal/(kmol C)由于KAztm = WCF/t故A = WCF/t/KAm 采用過熱水蒸氣加料(120C)其中= (88.4-20) / (Ln (120-20) / (120-88.4)尸59.21 C由化工設計可知K的取值范圍在400600W/rrC),而換熱器在使用過程中會形成污垢，導致K的減小，故K取中間值，即K=500W/(m)3故 A= WCFAt/KAtm= 542.24621.31(88.4-20)-10"84 =31.029500 59.21 3600選用固定管板式換熱器，型號 G4001V-25-40,標準圖號為：

26、JB1145-71-3-42, 公稱值40m2,管數(shù)為86,管程數(shù)為4,公稱壓力為25Kgf/cm2,公稱直徑為 400mmb、主冷凝器的選型：塔底溫度為66C,物料物性：甲醇汽化潛熱r甲醇=1070KJ/Kg水的汽化潛熱 r水=2080KJ/Kg故總汽化潛熱rD=aDxr甲醇+ (1- aD) xr水=0.988X 1070+0.012X 2080=1082.12KJ/Kg主冷凝器冷凝了 95%的蒸汽，5%為副冷凝器冷凝，故：Q 主=Md(R+1)Dd M.95 = 31.7041M 2.448M 149.012父 0.95 父 1082.12 _ 3302 51KJ/s 36003600.

27、如設冷流體由30c升至40C,熱流體由氣體冷凝為液體，則 tm=(40-30)/Ln(66-30)/(66-40)=32.73 C總傳熱系數(shù)K的推薦值為2901160W/(m2C),取K值為850W/(m2C)由 Q±=KStm 可得 S = 2 =犧"£ = 1187m2K tm850 32.73選用浮頭式冷凝器，型號為：FLa700-160-10-4 ,施工圖號為：JFL017,管程數(shù)為448,設備凈重為4908Kgo計算換熱面積為158.2 m2,大于實際的計算換熱面積118.7 m2。該換熱器的管程平均通道截面積為198 cm2 ,長度L=6000mm 公

28、稱壓力 Pg=10Kgf /cm2。c、副冷凝器的選型：副冷凝器冷凝了從主冷凝器出來的含一定量甲醇的蒸汽，甲醇冷凝下來，不凝氣體排空。Q 副=0.05/0.95XQ 主=0.05/0.95X3302.51 = 173.816 KJ/s副冷凝器冷流體為-5 C的冷凍鹽水，經(jīng)換熱后，溫度提升至 5 c故4 t 尼5-(-5)/Ln(66+5)/(66-5)=65.87C對總傳熱系數(shù)K,推薦值為240490W/(m2C),現(xiàn)取K=360W/(m2 C)得換熱器的換熱面積A= Q =173.816 1000 =7.33m2Ktm360 65.87選取浮頭式冷凝器，型號為：FLb400-15-25-4。

29、圖號為：JFL002。管程數(shù)為68,計算換熱面積為15.6 m2。該換熱器的管程平均通道截面積為53cm2,長度 L=3000mm 公稱壓力 Pg=25Kgf/cm23、泵的選型與計算該工藝流程具有兩個主要的泵裝置，一個為進料泵，負責把液體打進填料塔；另一個為回流泵，負責把回流液打回塔內(nèi)重新進行精儲。本設計采用離心泵，選擇原則根據(jù)化工流體輸送的特殊性，要求泵操作方便，運行可靠，性能良好和維修方便；還要考慮到輸送物料的基本性質(zhì)，包括相態(tài)、溫度、粘度、密度、揮發(fā)性和毒性等，還要考慮生產(chǎn)的工藝過程、動力、環(huán)境和安全要求等條件a、料泵的選型:進料液進料時取溫度為20C,該溫度下物料的密度為:甲醇：PA

30、=7 9Kg m水：Pb =9 9Kg 'm”得平均密度0.396 0.604+791998= 904.288Kg3m-進料流量 Q=V=13.127m3/h考慮到操作中有可能以流量波動以及開車、停車的需要，取安全系數(shù) 1.15:得 Q =1.15Q=1.15X 13.127=15.09 m 3/h泵的揚程H=®料口高度+"P+£ hf =裙座高+1m+d +Z提+ &P+£ hf:g:g45 9.81 4.29=3+1 + 1+4.29+- +3+2= 14.50m9.81 908.21查化工工藝設計手冊，選取Y型離心油泵65Y-60A

31、,流量Q22.5m3 ,h，揚程 為49m,轉(zhuǎn)速為2950r/min,效率49%,功率N為6.13Kw,電機效率7.5Kw,允許氣 蝕余量3.0m。b、回流泵的選型:料液在66c下，其平均密度為P平均=755.287Kg，m，,故其回流流量為空迎” = 15.3m3 h平均755.287取安全系數(shù)為 1.15 得 Q =1.15Q=1.15X 15.3121=17.6089 m3/h泵的揚程H材料口高度+ +Z hf =裙座高+1m+Dk料+Z提+ +Z hf 7g:g=3+1 + 1 + 11.31 +130 9 81 7 02130 9.81 7.02 +3+2=22.52m9.81 75

32、5.287查化工工藝設計手冊,選取Y型離心油泵65Y-60B,流量Q24m3，h揚程為34m,轉(zhuǎn)速為2950r/min,效率46%,軸功率N為4.83Kw,電機效率5.5Kw。3、流量計、壓力計、溫度計的選取a、流量計的選?。恨D(zhuǎn)子流量計用來測量液體、氣體介質(zhì)的流量，特別適合測量 中小管徑、較低雷數(shù)的中小流量。故流量計采用玻璃管轉(zhuǎn)子流量計， 安裝時必須 垂直安裝?，F(xiàn)選取LZB-4,測量比為1: 10,精度等級為2.5級被測介質(zhì)狀況為 20 c 120 C。b、溫度計的選?。簻囟扔嬁梢圆捎秒p金屬溫度計，該溫度計適用測量中、低溫， 可用來直接測量氣體、液體的溫度，具有易讀數(shù)、堅固耐用等優(yōu)點。查化工工

33、 藝設計手冊，采用防護型號，選取 WSS-401-F公稱直徑為1200mm測量范圍 為 0 c 300 C。c、壓力計的選?。簤毫τ嫷倪x取，要考慮量程、精度、介質(zhì)性質(zhì)和使用條件等 因素。在安裝時，應力求避免振動和高溫的影響。其量程為穩(wěn)定壓力（1/33/4） 的量程上限，精度工業(yè)用在1.5級及2.5級，現(xiàn)選用TG-1200,測量范圍為0 1200mmH）,精度等級1.5,最大工作壓力6Kgf/cm2。5、接管的選型管徑的設計是根據(jù)流體的特性、工藝要求及基建費用和運轉(zhuǎn)、維修費用的經(jīng)濟比 較確定，管徑大，則基建費用增加；管徑小則動力消耗即運轉(zhuǎn)費用增加。初步選 定流體的流速后，通過計算或查管徑算圖來確

34、定管徑。a、進料管的設計：由進料流量 Vs=13.127m3/h 而一般流速經(jīng)驗值為1.53m/s,現(xiàn)取進料管中流速u=2.2m/s故可得進料口管徑D為：c 4 Vs 4 13.127D0.046m二 u3.14 2.2 3600所選規(guī)格：管道為中、低壓無縫鋼管 GB8163-87,16M,管徑為657 M 3.5b、回流管的設計:由回流量Vs =15.312 m/h 流速u=2.2m/s,故可得回流管管徑 D為:4 Vs4 15.3123.14 2.2 3600=0.051m所選規(guī)格：管道為中、低壓無縫鋼管 GB8163-87,16M,管徑為663.5父3.5。c、產(chǎn)品輸出管的設計:4 D采中MD木;±1D2二7A36004 149.012 31.7041 0.0333m二 2 3600 753所選規(guī)格：管道為中、低壓無縫鋼管 GB8163-87,16M,管徑為645父3.5。d、塔頂輸出管的設計:塔底輸出管的流速u=20m/s故可得輸出管徑為:4Vs4 2.6983.14 20=0.4145m所選規(guī)格：管道為熱扎無縫鋼管GB8163-87,管徑為G450設備一覽表設備位號 設備名稱標準圖號T301V301V302H301H302A填料塔原料液儲梢緩沖梢 預熱器 G400IV-25-40R22-00-15R22-00-13JB1145- 7