某輸氣管道工藝設(shè)計

1、重慶科技學(xué)院 管道輸送工藝 課程設(shè)計報告學(xué) 院:石油與天然氣工程學(xué)院 專業(yè)班級: 學(xué)生姓名: 學(xué) 號: 設(shè)計地點（單位） 重慶科技學(xué)院 設(shè)計題目: 某輸氣管道工藝設(shè)計 完成日期： 年 1 月 3 日 指導(dǎo)教師評語: _ 成績（五級記分制）: 指導(dǎo)教師（簽字） : 目錄1 設(shè)計總論11.1 設(shè)計依據(jù)及原則11.1.1 設(shè)計依據(jù)11.1.2 設(shè)計原則11.2 總體技術(shù)水平12 設(shè)計參數(shù)23 工藝計算33.1 管道規(guī)格33.1.1天然氣相對分子質(zhì)量33.1.2 天然氣密度及相對密度33.1.3 天然氣運動粘度33.1.4任務(wù)輸量33.1.5 管道內(nèi)徑的計算43.1.6壁厚計算43.2 末段長度和管徑

2、確定63.2.1假設(shè)末段長度63.2.2參量的計算63.2.3 計算管道末段儲氣量74 輸氣管道沿線布站相關(guān)工藝計算94.1壓縮機相關(guān)概況94.2壓縮機站數(shù)、布站位置的計算公式依據(jù)94.3壓縮機站數(shù)、布站位置的計算104.4壓縮比計算114.4壓縮機的選擇125 布置壓氣站135.1確定平均站間距135.2確定壓氣站數(shù)136 設(shè)計結(jié)果14參考文獻15 1 設(shè)計總論1.1 設(shè)計依據(jù)及原則 本設(shè)計主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書，查詢相關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范，以布置合理的長距離輸氣干線。 1.1.1 設(shè)計依據(jù)（1）國家的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、行業(yè)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范；（2）相似管道的設(shè)計經(jīng)驗（3）設(shè)計任務(wù)書 1.1.2 設(shè)計原則（

3、1）嚴(yán)格執(zhí)行現(xiàn)行國家、行業(yè)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范。 （2）采用先進、實用、可靠的新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備、新材料，建立新的管理體制，保證工程項目的高水平、高效益，確保管道安全可靠，長期平穩(wěn)運行。 （3）節(jié)約用地，不占或少占良田，合理布站，站線結(jié)合。站場的布置要與油區(qū)內(nèi)各區(qū)塊發(fā)展緊密結(jié)合。 （4）在保證管線通信可靠的基礎(chǔ)上，進一步優(yōu)化通信網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，降低工程投資。提高自控水平，實現(xiàn)主要安全性保護設(shè)施遠程操作。（5）以經(jīng)濟效益為中心，充分合理利用資金，減少風(fēng)險投資，力爭節(jié)約基建投資，提高經(jīng)濟效益。1.2 總體技術(shù)水平 （1）采用高壓長距離全密閉輸送工藝； （2）輸氣管線采用先進的 SCADA 系統(tǒng)，使各站場

4、主生產(chǎn)系統(tǒng)達到有人監(jiān)護、 1 自動控制的管理水平。既保證了正常工況時管道的平穩(wěn)、高效運行，也保證了管 道在異常工況時的超前保護，使故障損失降低到最小。（3）采用電路傳輸容量大的光纖通信。給全線實現(xiàn) SCADA 數(shù)據(jù)傳輸帶來可 靠的傳輸通道，給以后實現(xiàn)視頻傳輸、工業(yè)控制及多功能信息處理提供了可能。 （4）在線路截斷閥室設(shè)置電動緊急切斷球閥，在 SCADA 中心控制室根據(jù)檢 漏分析的結(jié)果，確定管道泄漏位置，并可及時關(guān)閉相應(yīng)泄漏段的電動緊急切斷球 閥。 （5）站場配套自成系統(tǒng)。 （6）采用固化時間短、防腐性能優(yōu)異的環(huán)氧粉末作為管道外防腐層。2 設(shè)計參數(shù)(1) 所輸天然氣的組分見下表 表2.1組成Mo

5、l%組成Mol%甲烷97.31己烷0.05乙烷1.69硫化氫0.05丙烷0.77二氧化碳0.03異丁烷0.05氮0.00正丁烷0.02氦0.00異戊烷0.01氫1.01正戊烷0.01氬0.00 （2）天然氣的溫度為42，管道長度為1675km，任務(wù)輸量（起點流量）為：18.9億方/年，氣源起點壓力為:6MPa。（3）壓氣站最大工作壓力為5.5MPa，進站壓力為5.2MPa，各站自用氣系數(shù)為0.5%，末端最低壓力1.25MPa。（4）入站口到壓縮機入口壓損為0.11MPa，壓縮機出口到壓縮站壓損0.2MPa。3 工藝計算3.1 管道規(guī)格 3.1.1天然氣相對分子質(zhì)量有氣體的相對分子質(zhì)量公式： M

6、= （3.1）M=1697.31%+301.69%+440.77%+580.05%+580.02+280.00%+720.01%+720.01%+860.05%+340.05%+440.03%+280.00%+40.00%+11.01%+400.00%=16.5553.1.2 天然氣密度及相對密度由公式的： 16.555/24.055=0.688 （3.2）相對密度 =0.688/1.206=0.57 3.1.3 天然氣運動粘度 （1）由各組分粘度計算天然氣粘度 （3.3）按公式帶入數(shù)據(jù)得動力粘度： =9.54(2)計算天然氣運動粘度 （3.4） 3.1.4任務(wù)輸量任務(wù)年輸量為18.9億方/年

7、。 3.1.5 管道內(nèi)徑的計算根據(jù)公式： （3.5）式中 為天然氣標(biāo)準(zhǔn)密度，； 為天然氣運動粘度，； 為天然氣在該管段內(nèi)的流量，： 管道在100米的壓力降，當(dāng)P3.5，取45，當(dāng)1.4，取35。所以,從起點到進氣點的管道管徑： 546mm 3.1.6壁厚計算輸氣管線的管徑確定后，要根據(jù)其輸送壓力、管線材質(zhì)等來設(shè)計壁厚。油田油氣集輸和外輸油、氣管線可按下式計算： (3.6) 式中 管線設(shè)計的工作壓力，Mpa；管線管徑，=+,為管道內(nèi)徑，mm； 剛性屈服極限，Mpa(查表3.1) F 設(shè)計系數(shù)（查表3.2） 表3.1剛性屈服極限鋼管材質(zhì)優(yōu)質(zhì)碳素鋼碳素鋼A3F低合金鋼16MnAPIS-SL1020X

8、52X60X65X70，Mpa205245235353358413448482表3.2設(shè)計系數(shù)工作環(huán)境管線野外地區(qū)居住區(qū)，油氣田站內(nèi)部、穿跨越鐵路公路小河渠（常年枯水面寬20m）輸油管線0.720.60輸氣管線0.600.50根據(jù)設(shè)計要求，選用APIS-SL X70 =482；因為是輸氣管線F=0.6 。分別帶入管徑，求得：=5.87mm =+2=546+5.872 =557.74mm根據(jù)國標(biāo)無縫鋼管規(guī)格表選管徑規(guī)格: 表3.3國標(biāo)無縫鋼管規(guī)格表直徑厚度管重/米直徑厚度管重/米159415.2982010199.75518.9912239.1622.6414278.26219421.21920

9、8179.92526.399202.19631.5210224.41736.612268.7841.6314312.79273533.0410208199.65639.519224.38745.9210249.07852.2812298.29325539.4614347.31647.216396.14754.8918444.77862.54122010298.39970.1312357.471077.6814416.36377654.8916475.05763.87142012416.66872.814485.41981.6716553.961090.5162012475.84426662.1

10、414554.46772.3316632.87882.4618711.1992.55182012535.0210102.5914623.5480670.1316711.79781.6518799.87893.1220887.769104.53202014692.5510115.916790.7529790.1118888.658102.7820986.49115.41221083.9510127.99222016869.616308122.7118977.429137.82221192.4610152.89241299.687208140.46242016948.529157.8181066.

11、210175.09201183.688208160.19221300.969179.99241418.05 3.2 末段長度和管徑確定 當(dāng)設(shè)計一條新的干線輸氣管道時，工藝計算應(yīng)該從末段開始，先確定末段的長度和管徑，然后再進行其他各中間管段的計算。 輸氣管道末段的計算與其他各段的區(qū)別是：應(yīng)該考慮末段既能輸氣，又能儲氣的特點，也就是說，在末段的計算中除了要考慮與整條輸氣管道一致的輸氣能力，還必須考慮儲氣能力，最理想的是使末段能代替為消除晝夜用氣不均衡所需的全部容積的儲氣罐。計算輸氣管道末段長度和直徑時，應(yīng)考慮以下三個條件:（1）當(dāng)用氣處于低峰時（夜間），輸氣管道末段應(yīng)能積存全部多余的氣體，如條件不

12、允許，可考慮部分滿足；當(dāng)用氣處于高峰時（白天），應(yīng)能放出全部積存的氣體。（2）輸氣管道末段的起點壓力，即最后一個壓縮機站的出口壓力不應(yīng)高于壓縮機站最大工作壓力，并且應(yīng)在鋼管強度的允許范圍之內(nèi)。（3）末段的終點壓力不應(yīng)低于城市配氣管網(wǎng)的最小允許壓力。 3.2.1假設(shè)末段長度LZ=16KM,內(nèi)徑d=580mm 根據(jù)有關(guān)資料查的經(jīng)驗值，末段儲氣能力為輸氣量的25%-30%，已知末段儲氣能力為V=75萬m3/d 通過假設(shè)數(shù)據(jù)求出末段輸氣管道的儲氣能力Vs，當(dāng)Vs接近要求的末段儲氣能力的時候，假設(shè)成立。若不符合要求則重新假設(shè)。3.2.2參量的計算 1.天然氣壓縮因子的計算有很多方法這里選擇比較精確的一個

13、壓縮因子公式： （3.7） 其中 p為管道設(shè)計壓力，6MPa。 帶入數(shù)據(jù) 求得Z=0.892. 水力摩阻系數(shù)的計算：前蘇聯(lián)天然氣研究所近期公式 其中 D取管道末段管徑580mm ，e取0.03帶入公式得=0.01073. 參數(shù)C： （3.8）其中C0=0.03848 帶入數(shù)據(jù)的C=17593 3.2.3 計算管道末段儲氣量 儲氣開始時,終點的最低壓力P2min應(yīng)不低于配氣站要求的最低壓力，故P2min為1.3Mpa，計算末段起點最低壓力P1min。 （3.9） 其中P2min=1.3MPa，C=17593，LZ=16km，Q=m3/d帶入公式得P1min=1.64MPa 儲氣結(jié)束時，起點最高壓

14、力應(yīng)不超過最后一個壓氣站或管路的強度，故為已知，則： = 其中=5MPa，帶入公式得P2max=4.9MPa儲氣開始時的平均壓力： （3.10）帶入以上數(shù)據(jù)的 = 1.48MPa儲氣結(jié)束是的平均壓力： 帶入上述數(shù)據(jù)得=4.95MPa。根據(jù)輸氣管道末段儲氣開始和結(jié)束時的平均壓力和可求得末段輸氣管的儲氣能力為： （3.11）式中 -工程標(biāo)準(zhǔn)狀況下的壓力，=101325Pa-工程標(biāo)準(zhǔn)狀況下的溫度，=293K 帶入相關(guān)數(shù)據(jù)得78.62萬m3/d。通過假設(shè)的管道長度和管徑計算出的儲氣量接近要求的儲氣量，所以假設(shè)成立。所以，末段長度為16km，管道規(guī)格為580*12. 4 輸氣管道沿線布站相關(guān)工藝計算4.

15、1壓縮機相關(guān)概況沿線有氣體分出或引入的干線輸氣管的特點是管路中的流量逐段變化：在分氣的情況下，流量逐段減??；在進氣的情況下，流量逐段增大。如果計算段起點流量保持不變，在相同管徑、壓力等條件下，有分氣點時，計算段的長度必定大于無分氣點的輸氣管計算段的長度，而且分氣量越大（或分氣點越多），計算段越長；在進氣點時，計算段的長度必定小于無分氣點的輸氣管計算段的長度，而且進氣量越大（或進氣點越多），計算段越短；在既有分氣點又有進氣點的情況下，計算段的長度取決于分氣和進氣的共同影響，分氣的影響使管段變長，進氣的影響使管段變短，因此，如分氣的影響超過進氣的影響，則計算段變長，反之，則計算段變短。沿線有進氣點

16、的水平輸氣管，設(shè)輸氣管計算段的起點流量為，內(nèi)徑為，起點和終點壓力為,沿線有若干進氣點，各進氣點的進氣量為，,.，各進氣點之間的管段長度為，,.，這種有進氣點的輸氣管的特點是流量逐段增加，在計算段的長度l必定小于無進氣點的輸氣管計算段的長度。4.2壓縮機站數(shù)、布站位置的計算公式依據(jù) 輸氣管計算段的長度可按下面的水平輸氣管基本公式的變換形式進行計算： （4.1)式中 也可按整理變形后的下列公式計算： (4.2)式中 輸氣管計算段起點和終點壓力，Mpa 各進氣點的進氣量， 計算段的長度，km 天然氣相對密度 水力摩阻系數(shù)如不考慮進氣分氣影響，計算段長度為： (4.3)4.3壓縮機站數(shù)、布站位置的計算

17、 除去末段儲氣段16Km,給剩下的1659Km的管道長度進行壓縮機布置。天然氣氣源壓力為6Mpa,不需加壓，故設(shè)計時在起點不設(shè)壓縮機。由已知數(shù)據(jù)，Z=0.89，首先假設(shè)壓縮比設(shè)計壓力=6.5，求出進站壓力=4.64（1）第1站壓縮機布置情況第1站距離起點的長度計算： 第1站壓縮機布置在距離起點201.8km的位置（2）第2站壓縮機布置情況第2站到首站的長度計算：不考慮進氣影響，計算段長度為： 第2站壓縮機布置在距離起點315.1km的位置 （3）第3站壓縮機布置情況第3站到首站的長度計算：不考慮進氣影響，計算段長度為： 第3站壓縮機布置在距離第二站840.4km的位置（4）第4站壓縮機布置情況

18、第4站距離首站的長度計算：不考慮進氣影響，計算段長度為： 第4站壓縮機布置在距離首站1617.9km的位置因為除去已經(jīng)計算的201.8km，和末端16km的儲氣長度，管段上還有1457.2km需要布站。但是1617.9km1457.2km，所以可以不需增加布置站。綜上，此輸氣干線共需布置4個壓縮機站。4.4壓縮比計算 由布站位置分布可知，第2站與末站的距離為792.7km，根據(jù)管段長度公式(4.2)，已知、，求，進而可知壓縮比。校核壓縮比： 壓縮比為： 根據(jù)經(jīng)驗，壓氣站的設(shè)計壓比不宜太高，否則將導(dǎo)致管道全線的壓縮機功率增大，同時管道的輸氣能耗及輸氣成本增大，我國的輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范（GB 5

19、0251-94）建議：當(dāng)采用離心式壓縮機時，壓氣站的壓比取1.2-1.5為宜。此外，在沒有特殊要求的情況下，管道全線所有壓氣站的設(shè)計壓比通常取同一個值。在本設(shè)計中，取壓縮比為1.4，最后通過校核壓縮比為1.38，符合規(guī)范，故設(shè)計合理。4.5壓縮機的選擇壓縮機的選型壓縮機選型應(yīng)注意以下幾點：（1）壓縮機組的選型和臺數(shù)，應(yīng)根據(jù)壓氣站的總流量，總壓比，出戰(zhàn)壓力，氣質(zhì)等參數(shù)進行技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。（2）壓氣站選用離心式壓縮機，單機級壓縮的壓比可在1.2-1.5。（3）統(tǒng)一壓氣站內(nèi)的壓縮機組，宜采用一機型，并有一臺備用。（4）壓縮機的原動機選型，應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)啬茉垂┙o情況，進行技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。（5）在本設(shè)計中由于輸送的是天然氣，所以選擇燃?xì)廨啓C，取采方便穩(wěn)定較少其他設(shè)備投資。根據(jù)管道的輸量和各站的壓力比及組合方式由經(jīng)驗選擇壓縮機的型號。壓縮機的有關(guān)參數(shù):型號RFB-36型離心壓縮機；功率25094Kw ； 壓比1.4；排量8.3m3/s ； 壓力3.88Mpa；進口溫度T140； 出口溫度T2140；外型尺寸(mm) 270017002800 四臺并聯(lián)使用。5布置壓氣站在輸氣管道的設(shè)計中，很重要的一個工作就是如何把壓氣站沿線布置好，盡量少的站數(shù)，布置合理，還能完成數(shù)量的任務(wù)