模板支撐方案61197

1、第一節(jié)編制依據(jù)1、本工程施工設計圖，施工組織總設計2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20113、建筑施工安全檢查標準JGJ59-994、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ130-20115、建筑結構靜力計算手冊第二節(jié)工程概況1、建設概況項目名稱：金方*麗水園三期工程地點：淮北市相陽路以西、五馬路以北建設單位：淮北創(chuàng)新置業(yè)有限公司監(jiān)理單位：施工單位：安徽宏亞建筑工程有限公司2、建筑概況金方麗水園由淮北創(chuàng)新職業(yè)投資建設，三期總建筑面積63086.09。本工程建筑工程等級二級；設計使用年限50年；抗震設防烈度為7度；地下室防水等級為二級（設備用房為一級）；屋面防水等級為級；二道防水設

2、防；13#、14#樓地上31層，地下一層，建筑高度13#92.00m，14#92.40m?？偨ㄖ娣e56100.00，地上建筑面積47728.17，地下建筑面積8371.83，防火設計為一類，耐火等級為一級10#、11#樓地上十一層，地下一層，建筑高度33.200m，住宅層高2.90m，標準層住宅601.94，地上建筑面積6714.12，地下建筑面積271.97。防火設計為二類，耐火等級一級。屋面防水采用水溶性環(huán)保型SBS改性瀝青防水涂料3mm厚；衛(wèi)生間、廚房防水刷1.5mm厚非焦油油聚氨酯防水涂膜，沿墻角上翻1800mm(廚房300mm)外墻防水采用10mm厚M20預拌防水砂漿；本工程外門窗

3、除用戶門外均采用優(yōu)質鋁合金窗，玻璃為（5+12A+5）中空雙層玻璃。屋面保溫采用30mm擠塑聚苯板，外墻保溫采用1mm厚隔熱反射涂料+6mm厚改性無機保溫砂漿。本工程砌體采用200mm厚（外墻、內墻）及12mm厚（部分內隔墻）均用煤矸石空心磚。外墻裝飾采用有保溫真石漆。第三節(jié)材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。模板采用18mm厚膠合板，在施工現(xiàn)場制作并組拼，板內楞采用40×60 木方，柱箍采用圓鋼管48×3.5圍檁加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。邊角處采

4、用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用48×3.5鋼管斜向加固（盡量取45°）。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，

5、貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。第四節(jié)施工工藝技術1、模板安裝的一般要求（1）豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。（2）模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模

6、板的整體性。拼裝的精度要求如下：1）、兩塊模板之間拼縫 12）、相鄰模板之間高低差 13）、模板平整度 24）、模板平面尺寸偏差 ±32、模板定位當?shù)装寤蝽敯寤炷翝仓戤叢⒕哂幸欢◤姸龋?.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據(jù)樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據(jù)軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據(jù)該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、構造要求（1）水平桿1）、設置縱

7、向水平加固桿應連續(xù)，并形成水平閉合圈。2）、在底部門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通常掃地桿3）水平加固桿應采用扣件與門架立桿扣緊（2）剪刀撐1）、剪刀撐和加固桿必須與門架同步搭設2）、水平加固桿應設于架力桿內側，剪刀撐應架設于門架立桿外側并扣緊3)剪刀撐斜桿與地面的傾斜角宜為45-60度，剪刀撐寬宜為4-8m4)剪刀撐應采用扣件與門架立桿扣緊5）剪刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于600mm，搭接處應采用兩個扣件扣緊（3）周邊拉結1）豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便于利用其與支撐架體連接，形成可靠地整體2）用抱住的方式（如連墻件），以提高整體穩(wěn)定性和提高抗側向變形的能力。

8、4、模板安裝（1）基礎模板安裝要求墊層施工完畢后進行基礎底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延260mm砌筑240mm厚磚墻，高度=底板厚度，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止?jié)仓炷習r模板上浮。 （2）結構模板安裝要求1）墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)

9、象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。2）梁模板安裝順序及技術要點模板安裝順序搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m日寸，起拱0.2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包仆側模。3）樓板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序"滿堂"腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后

10、向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4）柱模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝柱模前，要對柱體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止柱體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，柱模安裝后，在柱模根部用水泥砂漿封堵模板與樓面的空隙，做到平整、準確、并注意穿墻螺栓的安裝質量5、模板拆除（1）拆模時對混凝土強度的要求，根據(jù)混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范（GB 50204-92）的規(guī)定，現(xiàn)澆混凝土結構模板及支撐拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無要求時，

11、應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱墻側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據(jù)與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度達到下表的規(guī)定，方可拆除。項次結構類型結構跨度按混凝土達到設計強度標準值的百分率計(%)1板2502,87581002梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100在拆摸過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結構混凝土強度并達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝

12、土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。（2）其他規(guī)定1）拆除之前必須有拆模申請，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度測試結果達到規(guī)定時，技術負責人方可批準拆模。2）冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規(guī)定，其中主要考慮混凝土模板拆除后的保溫養(yǎng)護。如必須暴露在大氣中，則應保證混凝土受凍前的臨界強度。3）大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求處，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內外溫度差不超過20，以免發(fā)生溫差裂縫。4）各類模板拆除的順序和方法，應根據(jù)模板設計的規(guī)定進行，如果模板設計無規(guī)定時，可按“先支的后拆，后支的先拆”的

13、順序進行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撐的順序進行拆除。5）除必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發(fā)生事故。6）拆模時，拆模區(qū)應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。7）拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。（3）拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模

14、時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。2） 樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。（4）模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。（5）模

15、板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第五節(jié)驗收檢查1、模板及其支架必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204要求（1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確（2）具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受現(xiàn)澆混凝土的重量和測壓力，以及在施工過程中所產生的荷載（3）構造簡單、拆卸方便，便于剛進的綁扎與安裝，以及滿足混凝土的澆筑與養(yǎng)護等工藝要求（4）模板接縫嚴密，不得漏漿2、模板安裝應滿足混凝土結構工程質量驗收規(guī)范GB50204要求（1）模板的接縫不應漏漿，在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有水（2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不

16、能影響結構性能或裝飾工程施工（3）澆筑混凝土前，模板內雜物應清理干凈（4）對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用達到設計效果的模板（5）以上均全數(shù)檢查預埋件與預留洞允許偏差見下表項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔洞中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10.0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10.0預留孔中心線位置10尺寸+10.0現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差（mm檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱墻梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m

17、8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板面低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查第六節(jié)安全文明施工措施1、安全管理措施（1）應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定（2）模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施，施工現(xiàn)場應搭設工作梯，工作人員不得爬上爬下（3）登高作業(yè)時，各種配件應放在工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在工作人員身上或放在工具袋中，不得掉落（4）裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢固，嚴禁堆放在腳手架上，和拋擲（5）裝拆模板時，必須搭設腳手架，裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人，高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。（6）安裝墻、

18、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆（7）對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上吊點，水平吊運應采取四個吊點，吊點要合理布置（8）對于預拼模板應整體拆除，拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，模板離開結構表面再吊，起吊時，下面不得站人。（9）在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監(jiān)護（10）在架空輸電線下安裝模板時，應停電作業(yè)。當不能停電時，應有隔離防護措施（11）搭設應由專業(yè)持證人員安裝，安全責任人應向作業(yè)人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證（12）模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的

19、規(guī)定要求時拆除模板2、文明施工措施（1）安全警示標志1）所有施工和生產現(xiàn)場必須按照施工規(guī)范標準和規(guī)定的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識2）安全文明標志必須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特的安全信息3）如安全文明標志在使用中，要用其他補充文字說明時要與安全文明標志平行掛在一處，讓操作人員明確其含義（2）現(xiàn)場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守（3）現(xiàn)場場貌1）進入現(xiàn)場一切材料必須按施工平面圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度度和要求，保持現(xiàn)場材料整齊統(tǒng)一，建筑內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到工完場

20、清2）通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施，施工區(qū)、辦公區(qū)和生活區(qū)分隔開，對施工現(xiàn)場內進行綠化布置，監(jiān)理嚴格的管理責任制，劃分責任區(qū)，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人（4）材料堆放1）建筑物內外存放的各種物資要分類別、規(guī)格按施工平面布置碼放整齊，符合其具體要求2）構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊、堆放平穩(wěn)3）現(xiàn)場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運，施工作業(yè)面建筑垃圾及時清理4）現(xiàn)場工人操作做到工完場清5）現(xiàn)場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊（5）現(xiàn)場防火1）不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電飯煲、電熱杯、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍

21、辦公室內使用60瓦以上的燈泡2）加強消防器材的管理，維修和保養(yǎng)，經常保持完整好用。鋼、木加工廠以及其他場合要配備適當數(shù)量的在使用期內的滅火器并教會進場工人正確使用3）以及工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現(xiàn)場（6）垃圾清運1）在生活區(qū)修建衛(wèi)生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道2）建立健全衛(wèi)生責任制3）提供給工人飲用水必須從當?shù)氐男l(wèi)生飲用水源接到4）施工現(xiàn)場設公共浴室，浴室必須是淋浴5）生活垃圾集中堆放于垃圾池，并定期清運出去6）整個生活區(qū)的公共衛(wèi)生設專人負責，以保持生活區(qū)經常清潔、干凈第七節(jié) 腳手架計算書本方案選擇構件計算時，均選擇本工程最大跨度構件進行計算。1、 柱模板柱

22、模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的總計算高度:H = 3.60m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數(shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對拉螺栓直徑(mm):

23、M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):60.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500

24、.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.300m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 69.125 kN/m2

25、、79.200 kN/m2，取較小值69.125 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=69.125kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 187 mm，且豎楞數(shù)為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下

26、的三跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =187.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×69.13×0.50×0.90=37.328kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =

27、37.328+1.260=38.588 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×38.588×187×187= 1.35×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.35×105 /

28、2.70×104 = 4.998N/mm2；面板的最大應力計算值 =4.998N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =187.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×69.13×0.50×0.90=37.328kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

29、式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =37.328+1.260=38.588 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×38.588×187.0 = 4329.518N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4329.518N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3×4329.518/(2&

30、#215;500×18.0)=0.722N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.722N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 69.13×0.5034.56 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =187.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；

31、 I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；面板最大容許撓度: = 187 / 250 = 0.748 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×34.56×187.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.124 mm；面板的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.748mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.6m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于

32、 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×60×60/6 = 24cm3；I = 40×60×60×60/12 = 72cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×69.13×0.19×0.90=13.960kN/

33、m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.19×0.90=0.471kN/m； q = (13.960+0.471)/2=7.216 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.1×7.216×500.0×500.0= 1.80×105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.40×104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.

34、80×105/2.40×104 = 7.517N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =7.517N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×69.13×0.19×0.90=13.960kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.19×0.90=0

35、.471kN/m； q = (13.960+0.471)/2=7.216 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.6×7.216×500.0 = 2164.759N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2164.759N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 60.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =3×2164.759/(2×40.0×

36、60.0)=1.353N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.353N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =69.13×0.19 = 12.93 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=7.20×105；豎楞最大容許撓度:

37、 = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×12.93×500.04/(100×9500.0×7.20×105) = 0.800 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.8mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方

38、木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×69.12×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.187 × 0.5/2 = 3.61 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.131 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.317 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.065 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.32 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的

39、最大應力計算值: = 59.4 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =59.4N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.065 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.065mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號

40、: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.131 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=8.131kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.

41、08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×69.12×0.9+1.4×2×0.9)×0.187 ×0.5/2 = 3.61 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.131 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.317 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.065 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中，

42、 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.32 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 59.398 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =59.398N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.065 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.065mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中

43、N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑: M12 ； 有效直徑: 9.85 mm； 有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.131 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=8.131kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!1、 墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐

44、內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):2；寬度(mm)

45、:40.00；高度(mm):60.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t

46、 - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取2.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 51.092 kN/m2、48.000 kN/m2，取較小值48.000 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強

47、度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×48.00×0.50×0.90=25.920kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數(shù)。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4

48、×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =25.920+1.890=27.810 kN/m；面板的最大彎距：M =0.1×27.810×250.0×250.0= 1.74×105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板截面的抗

49、彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.74×105 / 2.70×104 = 6.437N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6.437N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×48.00×0.50×0.90=25.920kN/m； 傾倒混凝土側壓力

50、設計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =25.920+1.890=27.810 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×27.810×250.0 = 4171.500N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4171.500N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面

51、的最大受剪應力計算值: T =3×4171.500/(2×500×18.0)=0.695N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.695N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48×0.5 = 24N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面

52、慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×24×2504/(100×9500×2.43×105) = 0.275 mm；面板的最大撓度計算值: =0.275mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40

53、×60×60/6 = 24cm3；I = 40×60×60×60/12 = 72cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N·mm)； l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×48.00×0.25×0.90=12.960kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.25×0.90=0.945kN/m，其 中，0

54、.90為折減系數(shù)。 q =(12.960+0.945)/2=6.953 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.1×6.953×500.0×500.0= 1.74×105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N·mm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.40×104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.74×105/2.40×104 = 7.242 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 1