某三層倉庫鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設(shè)計

1、某三層倉庫鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設(shè)計一、 設(shè)計資料1、樓面活荷載標準值6kN/m2。2、樓面水泥砂漿面層厚25mm（）；梁、板均為20mm厚紙筋石灰砂漿（）。3、材料選用：(1)混凝土：采用C25（,）；(2)鋼 筋：板采用HPB235級鋼筋(，=0.614)梁的受力鋼筋采用HRB335級鋼筋(,=0.550)箍筋、架立鋼筋采用HRB335級鋼筋(,=0.550)4、樓面梁格布置圖5、板、次梁及主梁相關(guān)尺寸的確定板按塑性內(nèi)力重分布方法設(shè)計，按剛度條件板厚為，按構(gòu)造要求，工業(yè)房屋樓面的最小厚度為70mm，則可取板厚h=80mm。次梁截面高度應(yīng)滿足，則取h=450mm，截面寬度應(yīng)滿足，則取b

2、=200mm。主梁截面高度應(yīng)滿足，則取h=650mm，截面寬度應(yīng)滿足，則取b=250mm。二、板的設(shè)計板的幾何尺寸和計算簡圖如下1. 荷載恒荷載板自重 0.08 ×25=2.0KN/m2樓面面層 0.025×20=0.5KN/m2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m2 gk=2.84KN/m2活荷載 qk=6.0KN/m2荷載組合設(shè)計值對于標準值大于4KN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載應(yīng)取=1.3，所以有：g+q=1.2gk+1.3qk=1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m22. 內(nèi)力計算取1m寬板帶作為計算單元，

3、各跨的計算跨度為：中間跨： = =2.3-0.20 =2.10m邊 跨： = + =2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m邊跨與中間跨的計算跨度相差： =0.009<10%故可按等跨連續(xù)板計算內(nèi)力。 板的荷載計算表各截面的彎矩計算見表表 板的彎矩計算截面邊跨中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座彎矩系數(shù)4.579-4.5793.089-3.5313、正截面承載力計算取板的截面有效高度h0=80-20=60mm，各截面的配筋見表，板的配筋見圖紙-板的配筋。表 板的正截面承載力計算截面邊路中第一內(nèi)支座中間跨中中間支座M(KN·m)4.579-4.5793.089-3.5310.3

4、5h0是是是是385385254292選配鋼筋813081306110695實配鋼筋面積3873872572980.370.370.250.28是否滿足要求是是是是 注： 最小配筋率=(45 , 0.2)% = 0.2% 對于HPB235鋼筋，=0.55；四、次梁的設(shè)計主梁的梁高h=650mm，梁寬b=250mm，次梁的截面幾何尺寸與支承情況見圖4-1。1、荷載恒荷載由板傳來： 2.84×2.3=7.682 KN/m次梁自重： 25×0.20×(0.45-0.08)=1.85 KN/m梁側(cè)抹灰： 17×(0.45-0.08）×2×0.

5、02=0.25 KN/mgk =8.63 KN/m樓面使用活荷載 qk=6.0×2.30=13.80KN/m荷載組合設(shè)計值g+q=1.2gk+1.3qk=1.2×8.63+1.3×13.80=28.296KN/m22、內(nèi)力計算按塑性內(nèi)力重分布方法計算次梁內(nèi)力 計算跨度：中間跨： =6.0-0.25=5.75m邊 跨：= + =6.0-0.12-0.125+0.12=5.875m1.025=5.9m邊跨與中間跨的計算跨度相差： =0.022<10%故可按等跨連續(xù)梁計算內(nèi)力。剪力計算時跨度應(yīng)取凈跨，計算如圖5次梁內(nèi)力計算見表、表表 次梁彎矩計算截面邊跨中第一內(nèi)支

6、座中間跨中中間支座彎矩系數(shù)mbM=（g+q）（KN/m） 88.80-88.8058.48-66.83表 次梁剪力計算截面邊跨中第一內(nèi)支座（左）第一內(nèi)支座（右）中間支座彎矩系數(shù)vb0.450.60.550.55V=（g+q）（KN）74.8299.7689.5089.503、截面承載力計算次梁跨中截面按T形截面進行計算，其翼緣寬度取三者最小值按梁跨考慮： =1.92m 按凈距考慮 =b+=0.2+2.1=2.3m按翼緣高度考慮 =450-35=415 =0.19>0.1，故翼緣不受限制故應(yīng)取=1.92m判斷各跨中截面屬于哪一類T形截面,取=450-35=415mm,則:=1.0×

7、;1920×80×11.9×(415-)=685.44KN·m>88.80 KN·m故屬于第一類T形截面支座截面按矩形截面計算,可按單筋截面考慮：=450-35=415m次梁正截面承載力計算見表，次梁斜截面承載力見表；表 次梁正截面承載力計算截面邊跨中（按T形）第一內(nèi)支座（按矩形）中間跨中（按T形）中間支座（按矩形）M(kN·m)88.80-88.8058.48-66.83是是是是726.95816.50474.10589.33選配鋼筋318218+120218218+112實配鋼筋面積7638235096220.92>0

8、.2%1.06>0.2%0.61>0.2%0.75>0.2%是否滿足要求是是是是注：最小配筋率=(45 , 0.2% = 0.2% HRB335 鋼筋，=0.55, 表 次梁斜截面承載力計算截面邊支座第一內(nèi)支座（左）第一內(nèi)支座（右）中間支座V（kN）74.8299.7689.5089.500.25cfcb(KN) 246.9>V246.9>V246.9>V246.9>V73.79<V73.79<V73.79<V73.79<V箍筋肢數(shù)、直徑26262626575757578551.82339.18560.69560.69實配箍筋間

9、距S（mm）2002002002000.1020.0120.1020.102是否滿足要求是是是是注：=0.106%,由計算出S=268.8mm，所以取S268mm，而由構(gòu)造要求知箍筋的最大間距為200，故取S=200mm五、主梁的設(shè)計 按彈性理論計算主梁內(nèi)力，不考慮塑性內(nèi)力重分布柱截面尺寸為400mm×400mm，主梁的截面幾何尺寸與支承情況如圖5-1。1、荷載恒荷載由次梁傳來 8.63×6=51.78KN主梁重（折算為集中荷載） 0.25×(0.65-0.08)×2.3×25=8.19KN梁側(cè)抹灰（折算為集中荷載） 2×(0.65-

10、0.08)×2.3×0.02×17=0.89KNGk=60.86KN使用活荷載 Qk=13.8×6=82.80KN荷載組合設(shè)計值G+Q=1.2Gk+1.3Qk=1.2×60.86+1.3×82.80=180.67KNG=1.2Gk=.×60.82=73.03KN Q=1.3Qk =1.3×82.80=107.64KN2、內(nèi)力計算計算跨度如下：中間跨 : =6.9m邊 跨(取二者中較小者)：+=6.96m : )+=6.95m 故取：6.95m 3 、計算簡圖見圖5-2。4、各種荷載工況下的主梁內(nèi)力計算見表表 各種荷

11、載工況下的主梁內(nèi)力計算荷載工況計算簡圖內(nèi)力圖 具體計算過程見下表5、 內(nèi)力計算過程見表表 內(nèi)力計算荷載工況彎 矩剪 力=KGL=0.244×73.03×6.95=123.84KN·m=KGL= -0.267×73.03×6.95= -135.52 KN·m=KGL=0.067×73.03×6.90=33.76 KN·m73.03×2.30-×135.52=77.62 KN·m=0.733×73.03=53.53KN=53.53-73.03= -19.50KN= -1

12、.267×73.03 =-92.53KN=1.0×73.03 =73.03KN =0 =KQL=0.289×107.64×6.95=216.20KN·m=KQL= -0.133×107.64×6.95= -99.50 KN·m= = -99.50KN·m107.64×2.30-×99.50=181.24 KN·m=0.866×107.64=93.22KN=93.22-107.64= -14.42KN= -1.133×107.64= -121.96KN =0

13、=KQL= -0.133×107.64×6.95= -99.50 KN·m= -×99.50= -32.92 KN·m= -×99.50= -66.33 KN·m=KQL=0.200×107.64×6.90=148.54 KN·m= -0.133×107.64= -14.32KN= -14.32KN=1.0×107.64 =107.64KN =0=KQL= -0.311×107.64×6.95= -232.66 KN·m=KQL= -0.089&

14、#215;107.64×6.95= -66.58 KN·m=KQL= 0.229×107.64×6.95=171.31 KN·m107.64×2.30-×232.66=92.47 KN·m=KQL=0.170×107.64×6.90=126.26 KN·m-×66.58= 69.34KN·m = 0.689×107.64= 74.16KN=74.16-107.64= -33.48KN=-1.311×107.64= -141.11KN=1.222&

15、#215;107.64 =131.54KN=-Q=131.54-107.64=23.90KN6、最不利內(nèi)力組合見表9 表9、最不利內(nèi)力組合荷載組合工況計算簡圖內(nèi)力圖+ +8、截面承載力計算主梁跨中截面按T形截面進行計算，其翼緣寬度取三者最小值按梁跨考慮： =6.90/3=2.30m 按凈距考慮 =b+=0.4+6.5=6.9m按翼緣高度考慮 =650-60=590 =0.169>0.1，則翼緣不受限制故應(yīng)取=2.30m考慮彎矩值較大，故應(yīng)按雙排受力鋼筋設(shè)置，則跨中=-60=650-60=590mm；判斷各跨中截面屬于哪一類T形截面,=1.0×2300×100×

16、;11.9×(590-100/2)=1477.98KN·m>92.97 KN·m故屬于第一類T形截面 支座處按矩形截面考慮，由于彎矩值較大，故應(yīng)按雙排受力鋼筋設(shè)置，則跨中=-90=650-90=560mm；10、主梁的正截面承載力及配筋計算見表10，斜截面承載力及配筋計算見表11；表10、主梁正截面承載力計算 截面邊跨中中間支應(yīng)中間跨中M（KN·m）328.70355.77179.34-34.85-320.92-0.0350.3440.0190.036<0.441<0.019<1884.01910.311022.7選配鋼筋225+320225+320225+120實配鋼筋面積（mm2）1932193212961.31>0.21.38>0.20.93>0.2是否滿足要求是是是注： 最小配筋率=(45 , 0.2% = 0.2% HRB335 鋼筋，=0.55, 表11、主梁斜面承載力計算截 面邊支座支座B左支座B右V（KN）142.05225.53215.16438.8>V416.5>V416.5&g