高大模板專項施工方案楓尚花園打印版

1、 楓尚花園高大模板專項施工方案福建省華航建設工程有限公司二零一一年三月目 錄一、工程概況11、編制依據12、高大模板扣件式鋼管支撐體系的相關規(guī)定13、工程簡述3二、高大模板專項施工方案部署41、工程管理目標42、框架梁、板模板及其支撐施工設計方案4三、模板安裝施工流程及其施工要點51、框架梁模板施工方法51.1框架梁模板安裝工藝：51.2框架梁模施工要點：52、樓板模板施工方法52.1樓面板模板安裝工藝：62.2樓面板模板施工要點：63、超高高大模板扣件式腳手架支撐體系施工要點：6四、模板拆除施工方法7五、超高高大模板質量保證措施81、質量控制要點82、模板安裝檢驗93、模板拆除檢驗10六、超

2、高高大模板安全生產文明施工保證措施11七、梁模板扣件式鋼管支撐計算書13（一）、參數信息13（二）、梁模板荷載標準值計算14（三）、梁側模板面板的計算14（四）、梁側模板內外楞的計算16（五）、穿梁螺栓的計算20（六）、梁底模板計算20（七）、梁底支撐的計算22（八）、扣件抗滑移的計算:26（九）、立桿的穩(wěn)定性計算:26八、板模板扣件式鋼管支撐計算書27（一）、參數信息:27（二）、模板面板計算:29（三）、模板支撐方木的計算:30（四）、木方支撐鋼管計算:32（五）、扣件抗滑移的計算:34（六）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):34(七)、立桿的穩(wěn)定性計算:34（八）、立桿的地基承載力計算:

3、36一、工程概況1、編制依據1.1、施工設計圖紙及說明1.2、與業(yè)主簽訂的工程合同及補充合同、協(xié)議1.3、建筑施工工程師手冊（中國建筑工業(yè)出版）1.4、國家現(xiàn)行的施工規(guī)范及合肥市地方政府的法規(guī)、法令及有關規(guī)定1.5、砼結構工程施工及驗收規(guī)范（GB50204-2002）1.6、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）1.7、高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定1.8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）1.9、本公司有關操作規(guī)程及作業(yè)指導書。2、高大模板扣件式鋼管支撐體系的相關規(guī)定高大模板扣件式鋼管支撐體系（以下簡稱高大模板支撐體系）是指采用扣件式鋼管腳手架進行搭

4、設的高度超過8m，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m的模板支撐體系。高大模板支撐體系的設計、搭設、拆卸、檢查、驗收和管理等應遵守建筑結構荷載規(guī)范（GB50009）、鋼結構設計規(guī)范（GB50017）、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130）、建筑施工安全檢查標準（JGJ59）、編制建筑施工腳手架安全技術標準統(tǒng)一規(guī)定等現(xiàn)行國家標準、規(guī)范外，尚應遵守本規(guī)定。2.1.模板高支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c

5、.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。2.3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置

6、，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。2.4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。2.5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。2.6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，

7、立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。按高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定要求，專門編制本專項超高模板施工方案報公司評審，通過公司評審后提交專家組論證審查；按專家組論證意見修編并經公司技術負責人、項目總監(jiān)簽字審批后方可實施。3、工程簡述本工程位于合肥市郎溪路，距長江東路200m。由110#住宅樓（層數2432F）、綜合服務樓（2F）以及地下室車庫組成，總建筑

8、面積167345。本工程建設單位為福建金輝集團安徽房地產有限公司，監(jiān)理單位為安徽省南巽建設項目管理投資有限公司，勘察單位為合肥市勘察有限責任公司，設計單位為安徽安德建筑設計有限公司，施工單位為福建省華航建設工程有限公司。其中綜合服務樓建筑面積為1037,地下一層，地上二層；框架結構；最高層高5.4米，其中軸交軸一層正門大廳處是兩層高的空間，即層高達到9.6米，符合搭設高度超過8米，屬于高大模板扣件式鋼管支撐體系。但最大跨度8.4米，未達到18米；最大梁為WKL1(2)=250×750），最厚板厚120，未大于施工總荷載10kN/，或集中線荷載大于15kN/m。立桿支撐在地下室頂板上，

9、板厚120。商業(yè)樓建筑面積為1236.91m2,地上二層；框架結構；最高層高5.4米，其中軸交軸一層物管用房大廳是兩層高的空間，即層高達到10.8米和12.65米，符合搭設高度超過8米，屬于高大模板扣件式鋼管支撐體系。但最大跨度8.4米，未達到18米；最大梁為L4(1)=250×900），最厚板厚120，未大于施工總荷載10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m。支撐立桿在回填土上。高大模板支撐體系搭設高度>8m跨度>18m施工總荷載>10kN/m2集中線荷載>15kN/m綜合服務樓9.6m12.1m/商業(yè)12.65m8.4m/地下室車庫/110#商品樓/二

10、、高大模板專項施工方案部署1、工程管理目標1.1質量目標：要求分部分項工程均應達到合格質量要求。1.2安全目標：杜絕傷亡事故、重傷事故、火災事故。因工輕傷率控制在1以內。重大設備事故經濟損失控制在7000元以內。一般隱患按工作計劃整改率達95以上，重大隱患整改率100。工人進場崗位安全教育面達100。對工人進行針對性的安全技術交底達100。使用安全防護用品合格率及到位率達100。創(chuàng)安全合格班組率達90以上。爭創(chuàng)合肥市雙示范工地。2、框架梁、板模板及其支撐施工設計方案梁側模次龍骨為40×80mm方木，主龍骨采用48×3.0mm短鋼管；底模次龍骨選用40×80mm方木

11、，主龍骨采用為48×3.0mm短鋼管；支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管腳手架,立桿間距900×500，水平桿間距1500。樓面梁板模板采用15mm厚覆膜多層板，次龍骨40×80mm方木豎放，主龍骨為48×3.0mm鋼管。采用落地式滿堂扣件式鋼管模板支撐體系。模板主要使用材料序號物資名稱規(guī)格單位數量1.膠合板15×915×1830M2100002.松木骨料40×80M3903.鋼 管48×3.0mm噸1404.頂托個80005.底托個80006.對拉止水螺栓M12個30007.對拉螺栓M12個4000混凝土輸送澆筑采用汽車泵輸

12、送商品混凝土，機械振搗。三、模板安裝施工流程及其施工要點1、框架梁模板施工方法框架梁模板面板為15mm厚覆膜多層板,側模次龍骨為40×80mm方木，主龍骨采用48短鋼管；底模次龍骨為40×80mm方木，主龍骨為48短鋼管；底模支撐采用扣件式鋼管腳手架，立桿間距900×500mm。1.1框架梁模板安裝工藝：彈出梁軸線及水平控制線搭設梁底模板支架支梁底模起拱調整底模支架安裝頂模筋梁側模安裝安裝側向支撐檢查模板上口尺寸1.2框架梁模施工要點：（1）側模：面板采用15mm厚覆膜多層板；內龍骨采用40×80mm方木橫放，間距300500mm；主龍骨采用48的短鋼管

13、。（2）底模：面板采用15mm厚覆膜多層板；次龍骨采用40×80mm方木，間距同梁寬，沿梁長方向通長布置；主龍骨采用48，間距500mm。（3）支撐：梁側模支撐利用梁邊支撐頂板的滿堂紅腳手架立桿，梁底模支撐采用48扣件式鋼管腳手架，腳手架間距900mm*500mm，掃地桿距地200；以上步距均按1500設置。梁支撐體系與板支撐體系連成整體，確保整體穩(wěn)定性。2、樓板模板施工方法樓板模板采用15mm厚覆膜多層板，次龍骨40×80mm方木豎放,間距250mm。主龍骨、支撐體系及立桿間距選擇見下表，水平桿間距1500mm，每根腳手桿底端墊短方木或100×100mm多層板片

14、。2.1樓面板模板安裝工藝：彈出梁軸線及水平控制線并復核搭設頂板模板支架布置頂板主次龍骨鋪釘覆膜多層板面板調整可調托高度、板面找平2.2樓面板模板施工要點：(1) 主龍骨按照1000mm間距調整順直，沿主龍骨上表面與主龍骨垂直方向間隔250mm布置面板次龍骨。與次龍骨同方向的面板接縫處附加一根次龍骨。(2)覆膜多層板接縫位置一律硬拼（邊板采用粘貼海綿條做法，其他位置不得在接茬處粘貼海綿條）。樓面模板邊緣壓緊梁側模，樓面板邊緣與梁側模的面板內邊緣平齊。板邊與梁邊不得有凹凸現(xiàn)象產生，以免影響框架梁混凝土成型質量。(3) 覆膜多層板與次龍骨固定后逐個調整支撐可調托高度，使每到支撐受力均勻。復核模板的

15、水平位置，根據標高線復核梁底標高，跨度<4m的板不起供，跨度>4m的板統(tǒng)一起拱。(4)模板施工完畢后，清理板面雜物并用壓縮空氣吹凈板面灰塵，均勻涂刷水質脫模劑。3、超高高大模板扣件式腳手架支撐體系施工要點：、支設立桿的地基（商業(yè)樓-物管用房大廳）應平整堅實。施工總荷載大于10kN/m2，或集中線荷載大于15kN/m 的模板工程，當立桿落在地面時，須增設強度不低于C10、厚度不少于100mm的砼墊層；當立桿落在樓面（綜合服務樓-大廳）時，樓面下應采取可靠的支頂措施（地下室模板支撐不得拆除，待上部模板支撐拆除后，方可拆除）。、每根立桿底部應設置長度不少于2跨、寬度不小于80m

16、m、厚度不小于40mm的木墊板或仰鋪1216號槽鋼。立桿接長必須對接，嚴禁搭接。立桿步距不應超過1.5m。立桿頂部應采用可調頂托受力，不得采用橫桿受力，且頂托距離最上面一道水平桿不宜超過300mm。當超過300mm時，應采取可靠措施固定。立桿垂直度偏差應不大于1/500H（H為架體總高度），且最大偏差應不大于±50mm。、架體必須連續(xù)設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，

17、且不應小于6m，斜桿與地面傾角應在45度60度之間，跨越立桿最多根數為：45度時7根，50度時6根，60度時5根。剪刀撐斜桿與立桿或水平桿的每個相交處應采用旋轉扣件固定。架體兩端與中間沿水平方向全平面每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合上款的規(guī)定。架體四周與建筑物應形成可靠連接，以減少架體搭設高度對穩(wěn)定性的不利影響。豎直方向按每層樓面或沿柱高不大于4m設置一道連墻件，水平方向按每3跨設置一道連墻件。如周邊無既有建筑物或構件，可采用格構柱法或其他有效方法以提高整個支撐體系的穩(wěn)定性。、立桿、水平桿、剪刀撐斜桿的接頭應錯開在不同的框格層中設置，兩根相鄰立桿的接頭

18、不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3；模板支撐體系桿件不得與外腳手架、卸料平臺等連接。、所有的節(jié)點必須都有扣件連接，不得遺漏?？奂臄Q緊扭力矩應控制在4560Nm之間。、布料機放置的位置對立桿和主、次龍骨進行加強，立桿間距按450×450mm布置。、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。四、模板拆除施工方法1.拆除梁、板模板前首先圈出作業(yè)區(qū)域，設置專人看護。設置警示牌，所有非施工人

19、員繞道通行。2.跨度小等于8m的梁板底模要在自身混凝土強度達到設計強度的75%以上時方可拆除，跨度大于8m的梁板要在自身混凝土強度達到設計強度的100%以上時方可拆除。無特殊要求的預留孔洞模板，在保證混凝土不會因拆模而產生缺棱掉角現(xiàn)象時即可拆除。且拆除前主管工長填寫拆模申請報項目總工審批后方可執(zhí)行。3模板拆除前借助梁板模板支撐系統(tǒng)布置木質腳手板，腳手板兩端用10#鉛絲與支撐橫桿固定，提供拆除平臺。4模板拆除由一端開始，逐段松動支撐頂端可調托，拆除部分主龍骨、支撐，輕輕撬動拆除面板及次龍骨，拆除余下部分支撐；往復進行逐步拆除。5.各種拆除的桿、件盡量采取傳遞的方式，降低因拋擲對桿件自身的損傷及對

20、周圍環(huán)境的影響。龍骨、面板等沿沿鋼管溜下，注意保護模板邊角，減少磕碰引起的破損。6.拆除后的材料應按規(guī)格分類碼放。帶釘方木、竹多層板等要么將釘子拔掉要么將釘尖砸倒。7.后澆帶附近位置的模板及支撐暫時保留，待后澆帶澆筑完畢，砼強度等級達到設計強度的后方可拆除。五、超高高大模板質量保證措施1、質量控制要點1.1模板成型交驗班組內實行“三檢制”，合格后報配屬隊伍工長質檢員檢驗，合格后依次報項目區(qū)域總工進行核定，并按建筑工程施工技術資料管理及技術資料管理方案填寫預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對模板成型過程中要點真實記載，并向監(jiān)理報驗。每個環(huán)節(jié)檢查出質量問題，視性質、輕重等查處上一環(huán)節(jié)責任，并由上

21、一環(huán)節(jié)負責人負責改正問題。1.2質量控制注意點1.2.1澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土前必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。1.2.2混凝土澆筑不得沖擊模板，造成模板幾何尺寸不準。1.2.3所有接縫處加粘海綿條。為保證外墻觀感質量1.2.4上墻前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。1.2.5柱、墻模下部沿模板位置線用1：3水泥砂漿找平，模板底部墊海綿條以防漏漿。2、模板安裝檢驗符合混凝土結構施工及驗收規(guī)范（GB502042002）及相關規(guī)范要求。2.1主控項目（1）安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或

22、加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板施工方案和模板設計文件觀察。（2）在涂刷模板隔離劑時不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2.2一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：a模板的安裝不應漏漿；在澆注混凝土前，木模板應澆水濕潤，但板內不應有積水；b模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷脫模劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；c澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）對跨度小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度為跨度的1/

23、1000-3/1000。檢查數量：同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。（3）固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且安裝牢固，其偏差應符合附表一的規(guī)定。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m 左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。附表

24、一：預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插 筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0（4）現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合附表二的規(guī)定。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m 左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且不少于3面。附表二：現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差檢驗方法軸線位移5mm鋼尺檢查底模上表面

25、標高±5mm水準儀或拉線、鋼尺檢查截面尺寸基 礎+10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查3、模板拆除檢驗3.1主控項目底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合附表三的規(guī)定。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。附表三：底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準植的百分率（%）板250>2，875>8100梁、拱、殼875>810

26、0懸臂構件-1003.2后澆帶模板的拆除和支頂應按施工技術方案執(zhí)行。檢驗數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。3.3一般項目（1）側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。檢驗數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。六、超高高大模板安全生產文明施工保證措施1、建立健全安全保證體系，落實安全施工崗位責任制制度。2、嚴格執(zhí)行安全技術交底制，責任工長在安排生產工作的同時必須進行安全技術交底。3、模板加工場地應由專人統(tǒng)一管理，電氣設備必須做好接地保護。4、電氣設備操作人員必須按照操作規(guī)程要求

27、進行操作并佩帶防護用具。5、模板吊裝專人指揮、統(tǒng)一信號、信號工和掛鉤人員必須退至安全的地方后，才可起吊。嚴禁人和模板一起吊運。6、模板起吊前，應將吊車位置調整適當，做到穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準確，嚴禁模板大幅度擺動或碰撞其它物體。7、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，設置臨時固定設施，嚴防傾覆,安裝前仔細檢查支撐平臺是否牢固,有無扣件松動,扣件是否缺失,發(fā)現(xiàn)隱患及時采取加固措施。經常檢查電梯筒及基坑周圍的腳手架的連接是否牢固,嚴禁私自亂拆腳手架上的桿件、扣件。8、拆除模板嚴禁操作人員站在正在拆除的模板上，模板嚴禁亂放，保護好模板。所有模板及配件拆除完畢后，方可將模板吊走，起吊前必須復查。9、采用塔吊吊運模

28、板及配件時，吊重下嚴禁站人。塔吊司機、信號指揮工必須持證上崗。10、電氣控制箱、電纜、插頭連接處要注意防潮、防水，雨天要遮蓋?？傠娫措娎|插頭要插在有漏電保護的配電箱的插座上。11、高空作業(yè)時，要站在防護到位的跳板上作業(yè)，跳板鋪設要嚴密、平穩(wěn)、有足夠強度，兩端用雙股8鉛絲與腳手桿固定。施工時時嚴禁將構件伸出防護網外，以防墜落傷人。隨時排查不安全因素，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。12、高空作業(yè)時，要搭好臨時架子，必須系上安全帶。安全防護措施要提前到位，做到不安全的作業(yè)面不在其上進行施工操作。作業(yè)人員不得過分集中。施工過程中要有專人經常進行作業(yè)檢查，要求工人注意別把散料工具等隨手亂放，防止散料等掉下傷人。施工

29、中要有專人負責觀看周圍施工環(huán)境，注意空中吊物及各工種之間的不安全因素，及時發(fā)現(xiàn)不安全因素，防止發(fā)生安全事故。13、模板工程施工完畢后用氣泵吹凈模板表面隨屑、灰塵，做到“工完場清”，留給下道工序人員干凈工作面。14、進入現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，不得短褲和短襯衣進行操作，褲腳袖口應扎緊，并配帶手套和護腳。15、施工人員不得酒后上崗，并不得在施工作業(yè)面上嬉鬧。16、五級以上大風天氣，禁止進行模板吊運。 七、梁模板扣件式鋼管支撐計算書（一）、參數信息1.模板支撐及構造參數最大梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁

30、跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：12.53；梁兩側立桿間距(m):0.90；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土

31、側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：5500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：2；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：29

32、0mm，360mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度80mm；次楞合并根數：2；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝

33、土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公

34、式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60×1.5×1.5/6=22.5cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.6×18×0.9=11.66kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.6×4×0.9=3.02kN/m；q = q1+q2 = 11.664+3.024

35、= 14.688 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 260mm；面板的最大彎距 M= 0.1×14.688×2602 = 9.93×104N·mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.93×104 / 2.25×104=4.413N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.413N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.6 = 10.8N/mm； l-計算跨度(內楞

36、間距): l = 260mm； E-面板材質的彈性模量: E = 5500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×10.8×2604/(100×5500×1.69×105) = 0.36 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =260/250 = 1.04mm；面板的最大撓度計算值 =0.36mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.04mm，滿足要求?。ㄋ模?、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接

37、承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×82×2/6 = 85.33cm3；I = 4×83×2/12 = 341.33cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N·mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18

38、×0.9+1.4×4×0.9)×0.26=6.36kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 600mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×6.36×600.002= 2.29×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×6.365×0.6=4.201 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.29×105/8.53×104 = 2.685 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.685 N/mm2 小于 內楞的

39、抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 600mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.26= 4.68 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 3.41×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×4.68×6004/(100×10000×3.41×106) = 0.12 mm；內楞的最大容許撓度值: = 600/250=2.4mm；內楞的最大撓度計算值 =0.

40、12mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.201kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4×82×1/6 = 42.67cm3；I = 4×83×1/12 = 170.67cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN·m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm

41、)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.21 kN·m 外楞最大計算跨度: l = 360mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 2.10×105/4.27×104 = 4.923 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =4.923N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.093 mm外楞的最大容許撓度值: = 360/250=1.44mm；外楞的最大撓

42、度計算值 =0.093mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.44mm，滿足要求?。ㄎ澹⒋┝郝菟ǖ挠嬎?驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.6×0.36 =5.27 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN

43、；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.27kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求?。⒘旱啄０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×15×15/6 = 1.88×104mm3； I = 500×15×15×15/1

44、2 = 1.41×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×0.90×0.90=12.39kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載

45、設計值：q3: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.39+0.19+1.26=13.84kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/8×13.842×0.252=0.108kN·m； =0.108×106/1.88×104=5.768N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.768 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如

46、下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.50= 11.65KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 5500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 5×11.65×2504/(384×5500×1.41×105)=0.766mm；面板的最大撓度計算值: =0.766mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm

47、，滿足要求?。ㄆ撸⒘旱字蔚挠嬎惚竟こ塘旱字尾捎梅侥?。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.9×0.25=5.738 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.25×(2×0.9+0.25)/ 0.25=0.717 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值

48、P1= (2.5+2)×0.25=1.125 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×5.738+1.2×0.717=7.746 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×1.125=1.575 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4×8×8/6 = 42.67 cm3； I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值

49、 q = 7.746+1.575=9.321 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×9.321×0.5×0.5= 0.233 kN.m；最大應力 = M / W = 0.233×106/42666.7 = 5.462 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.462 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×9.321×0.5 = 2.796 kN； 方木受剪應力計算值 = 3×2796

50、.3/(2×40×80) = 1.311 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.311 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.738 + 0.717 = 6.455 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×6.455×5004 /(100×10000×170.667×104)=0.16mm；方木的最大允許撓度 =0.500×1000/250

51、=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.16 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.900= 22.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(22.950 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 3

52、4.260 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.33 kN；最大彎矩 Mmax=0.757 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=2.853 mm；最大應力 =0.757×106/4490=168.671 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 168.671 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 2

53、05 N/mm2,滿足要求!（八）、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.33 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （九）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性

54、驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =2.33 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.53=1.941 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.90-0.25)/2)×0.50×0.35=0.173 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.90-0.25)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=1.515 kN； N =2.33+1.941+0.173+1.515=5.959 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； lo = k1uh k1 -