樓板設(shè)計計算書 土木與建筑專業(yè)畢業(yè)設(shè)計 畢業(yè)論文

1、樓板計算書日期： 4/24/2010時間： 5:03:48:81 pm-一、基本資料：1、房間編號： 2 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/ 3、荷載：永久荷載標準值：g 4.80 kN/M2可變荷載標準值：q 0.50 kN/M2計算跨度Lx = 3000 mm；計算跨度Ly = 3900 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：直徑大于12選用HRB335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5.二、計算結(jié)果： Mx =(0.03820+0.02108/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.02 = 2.66kN

2、·M Asx= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% My =(0.02108+0.03820/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.02= 1.80kN·M Asy= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% Mx' =0.09160*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.02 = 5.75kN·M Asx'= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0

3、.272% ， 0.279% My' =0.07552*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.02 = 4.74kN·M Asy'= 326.81mm2，實配10180 (As 436.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.364%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.03820+0.02108/5)*(1.0* 4.8+1.0* 0.5 )* 3.02 = 2.02kN·M Mq =(0.03820+0.02108

4、/5)*(1.0* 4.8+0.5* 0.5 )* 3.02 = 1.93kN·M Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 2.02/(0.87* 101.* 335.) = 68.71N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.

5、= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 68.71) = -1.914當0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值E：E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f'：矩形截面，f' 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6

6、*E*/(1+ 3.5f') Bs 210000.* 335.* 101.2/1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1237.70kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 2.02/ 1.93*(2-1)+ 2.02* 1237.70 = 633.798kN·M(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B

7、f 0.00329* 5.3* 3.04/ 633.798= 2.230mm f / L 2.230/3000.= 1/ 1345.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 2.02*106/(0.87* 101.* 335.) = 68.71N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335

8、./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 68.71) = -0.583當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 68.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As)

9、 （混凝土規(guī)范式3）sk 1.37*106/(0.87* 93.* 335.) = 50.53N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 50.53) = -1.189當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 50.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.0100

10、0) = 0.013，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 3.60*106/(0.87* 100.* 436.) = 94.90N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 436./ 60000.= 0.007當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 94.90

11、) = -0.119當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 94.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.029，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 4.37*106/(0.87* 101.* 335.) = 148.39N/mm矩形截面，Ate0.5*b*

12、h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 148.39) = 0.321max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.321*148.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.062，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、房間編號： 3 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 3、荷載：永久荷

13、載標準值：g 4.80 kN/M2可變荷載標準值：q 0.50 kN/M2計算跨度Lx = 3300 mm；計算跨度Ly = 4500 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：直徑大于12選用HRB335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5.二、計算結(jié)果： Mx =(0.04080+0.02023/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.32 = 3.40kN·M Asx= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% My =(0.02023+0.04080/5)*(1.35*

14、4.8+0.98* 0.5)* 3.32= 2.16kN·M Asy= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% Mx' =0.09560*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.32 = 7.26kN·M Asx'= 356.73mm2，實配10200 (As 393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.327% My' =0.07633*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 3.32 = 5.79kN·M Asy'= 326.81mm

15、2，實配 8100 (As 503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.419%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.04080+0.02023/5)*(1.0* 4.8+1.0* 0.5 )* 3.32 = 2.59kN·M Mq =(0.04080+0.02023/5)*(1.0* 4.8+0.5* 0.5 )* 3.32 = 2.47kN·M Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy

16、 210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 2.59/(0.87* 101.* 335.) = 87.91N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 87.91) = -1

17、.256當0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值E：E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f'：矩形截面，f' 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f') Bs 210000.* 335.* 101.2/1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1237.7

18、0kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 2.59/ 2.47*(2-1)+ 2.59* 1237.70 = 633.798kN·M(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.00349* 5.3* 3.34/ 633.798= 3.464mm f / L 3.464/3300.= 1/ 953.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂

19、縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 2.59*106/(0.87* 101.* 335.) = 87.91N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 87.91) = -0.216當0.2 時，取 0.2max cr*

20、sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 87.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 1.64*106/(0.87* 93.* 335.) = 60.44N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As

21、 / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 60.44) = -0.813當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 60.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.016，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk

22、Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 5.52*106/(0.87* 100.* 393.) = 161.50N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 393./ 60000.= 0.007當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 161.50) = 0.384max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.384*161.5/210000.*(1.9*20.+0.08*1

23、4.29/0.01000) = 0.094，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 4.41*106/(0.87* 101.* 503.) = 99.75N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 503./ 60000.= 0.008當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/(

24、0.01* 99.75) = -0.059當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 99.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.026，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、房間編號： 4 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載：永久荷載標準值：g 4.80 kN/M2可變荷載標準值：q 0.50 kN/M2計算跨度Lx = 1800 mm；計算跨度Ly = 1200 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C25；鋼筋

25、強度等級：直徑大于12選用HRB335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5.二、計算結(jié)果： Mx =(0.01013+0.03366/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.22 = 0.17kN·M Asx= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% My =(0.03366+0.01013/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.22= 0.36kN·M Asy= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% Mx&#

26、39; =0.05703*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.22 = 0.57kN·M Asx'= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.279% My' =0.07552*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.22 = 0.76kN·M Asy'= 326.81mm2，實配10180 (As 436.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.364%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準永

27、久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.01013+0.03366/5)*(1.0* 4.8+1.0* 0.5 )* 1.22 = 0.13kN·M Mq =(0.01013+0.03366/5)*(1.0* 4.8+0.5* 0.5 )* 1.22 = 0.12kN·M Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk

28、) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.13/(0.87* 101.* 335.) = 4.37N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 4.37) =-46.282當0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值E：E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f'：矩形截面

29、，f' 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f') Bs 210000.* 335.* 101.2/1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1237.70kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk

30、/ Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 0.13/ 0.12*(2-1)+ 0.13* 1237.70 = 633.798kN·M(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.00219* 5.3* 1.24/ 633.798= 0.038mm f / L 0.038/1200.= 1/ 31535.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式

31、3）sk 0.13*106/(0.87* 93.* 335.) = 4.75N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 4.75) =-23.267當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 4.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.001，

32、滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.27*106/(0.87* 101.* 335.) = 9.25N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 9.25) =-11.404當0

33、.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 9.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.002，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.44*106/(0.87* 101.* 335.) = 14.78N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.

34、= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 14.78) = -6.724當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 14.8/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.004，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te *

35、sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.58*106/(0.87* 100.* 436.) = 15.18N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 436./ 60000.= 0.007當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 15.18) = -6.518當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 1

36、5.2/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.005，滿足規(guī)范要求！、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.44*106/(0.87* 101.* 335.) = 14.78N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取

37、te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 14.78) = -6.724當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 14.8/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.004，滿足規(guī)范要求！、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.58*106/(0.87*

38、101.* 335.) = 19.57N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 19.57) = -4.809當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 19.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.005，滿足規(guī)范要求！-一、基本資料：1、

39、房間編號： 5 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/鉸支/ 3、荷載：永久荷載標準值：g 4.80 kN/M2可變荷載標準值：q 0.50 kN/M2計算跨度Lx = 1800 mm；計算跨度Ly = 2700 mm板厚H = 120 mm；砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：直徑大于12選用HRB335 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5.二、計算結(jié)果： Mx =(0.03653+0.01197/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.82 = 0.88kN·M Asx= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)mi

40、n 0.272% ， 0.279% My =(0.01197+0.03653/5)*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.82= 0.44kN·M Asy= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2)min 0.272% ， 0.279% Mx' =0.07887*(1.35* 4.8+0.98* 0.5)* 1.82 = 1.78kN·M Asx'= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.279% My' =0.05720*(1.35* 4.8+0.

41、98* 0.5)* 1.82 = 1.29kN·M Asy'= 326.81mm2，實配 8150 (As 335.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)min 0.272% ， 0.279%三、跨中撓度驗算： Mk - 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩值 Mq - 按荷載效應(yīng)的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk =(0.01197+0.03653/5)*(1.0* 4.8+1.0* 0.5 )* 1.82 = 0.33kN·M Mq =(0.01197+0.03653/5)*(1.0* 4.8+0.5* 0.5 )* 1.82 = 0.32kN·

42、M Es 210000.N/mm2 Ec 27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標準組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.33/(0.87* 101.* 335.) = 11.24N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 6000

43、0.=0.00559 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 11.24) =-17.324當0.2 時，取 0.2、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值E：E Es / Ec 210000.0/ 27870.7 = 7.535、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f'：矩形截面，f' 0、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 335./1000/ 101.=0.00332、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式1）計算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f') Bs 210000.* 335.* 101.2/1.

44、15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/(1+3.5*0.00)= 1237.70kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)：按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當' 0時， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土規(guī)范式） B 0.33/ 0.32*(2-1)+ 0.33* 1237.70 = 633.798kN·M(5)、撓度 f * Qk * L 4 / B f 0.00236* 5.3* 1.84/ 633.798= 0.207mm f / L

45、0.207/1800.= 1/ 8676.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算：、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.67*106/(0.87* 101.* 335.) = 22.70N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.6

46、5* 1.78/( 0.01* 22.70) = -3.995當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 22.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.006，滿足規(guī)范要求！、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.33*106/(0.87* 93.* 335.) = 12.

47、21N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 12.21) = -8.375當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 12.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.003，滿足規(guī)范要求！、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，

48、按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 1.35*106/(0.87* 101.* 335.) = 45.99N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 45.99) = -1.415當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08

49、*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 46.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.012，滿足規(guī)范要求！、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土規(guī)范式2）sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式3）sk 0.98*106/(0.87* 101.* 335.) = 33.36N/mm矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2te As / Ate （混凝土規(guī)范式4）te 335./ 60000.= 0.006當te 0.01 時，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 33.36) = -2.367當0.2 時，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式1）max 2.1*0.200* 33.4/210000.*(1