熱風爐設計說明書

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上目錄第一章熱風爐熱工計算21.1熱風爐燃燒計算21.2熱風爐熱平衡計算41.3熱風爐設計參數(shù)確定7第二章熱風爐結(jié)構(gòu)設計82.1設計原則82.2 工程設計內(nèi)容及技術(shù)特點82.2.1設計內(nèi)容82.2.2 技術(shù)特點82.3結(jié)構(gòu)性能參數(shù)確定82.4蓄熱室格子磚選擇92.5熱風爐管道系統(tǒng)及煙囪112.5.1頂燃式熱風爐煤氣主管包括：112.5.2頂燃式熱風爐空氣主管包括：112.5.3頂燃式熱風爐煙氣主管包括：122.5.4頂燃式熱風爐冷風主管道包括：122.5.5頂燃式熱風爐熱風主管道包括：122.6 熱風爐附屬設備和設施132.7熱風爐基礎(chǔ)設計152.7.1 熱風爐爐殼15

2、2.7.2 熱風爐區(qū)框架及平臺（包括吊車梁）15第三章 熱風爐用耐火材料的選擇153.1耐火材料的定義與性能153.2熱風爐耐火材料的選擇16參考文獻18第一章熱風爐熱工計算1.1熱風爐燃燒計算燃燒計算采用發(fā)生爐煤氣做熱風爐燃料，并為完全燃燒。已知煤氣化驗成分見表1.1。表1.1 煤氣成分表項目 CH4 C2H4 H2O H2 CO CO2 N2 O2 含量% 1.7 0.4 4.2 12.7 30.3 2.3 48.2 0.2 100.00熱風爐前煤氣預熱后溫度為300，空氣預熱溫度為300，干法除塵。發(fā)生爐利用系數(shù)為2.3t/m3d，風量為3800m3/min，t熱風=1100，t冷風=1

3、20，熱=90%。熱風爐工作制度為兩燒一送制，一個工作周期T=2.25h，送風期Tf=0.75h，燃燒期Tr=1.4h，換爐時間T=0.1h，出爐煙氣溫度tg2=350，環(huán)境溫度te=25。煤氣低發(fā)熱量計算查表煤氣中可燃成分的熱效應已知。0.01m3氣體燃料中可燃成分熱效應如下：CO:126.36KJ , H2:107.85KJ, CH4:358.81KJ, C2H4:594.4KJ。則煤氣低發(fā)熱量：QDW=126.36×30.3107.85×12.7+258.81×1.7+594.4×0.4=6046.14 KJ空氣需要量和燃燒生成物量計算(1)空氣利

4、用系數(shù)b空=La/Lo計算中取燒發(fā)生爐煤氣b空=1.1。燃燒計算見表2.13。(2)燃燒1m3發(fā)生爐煤氣的理論Lo為Lo=25.9/21=1.23 m3。(3)實際空氣需要量La=1.1×1.23=1.353 m3。(4)燃燒1m3發(fā)生爐煤氣的實際生成物量V產(chǎn)=2.1416 m3。(5)助燃空氣顯熱Q空=C空×t空×La=1.319×300×1.353=535.38 KJ/ m3。 式中C空助燃空氣t空時的平均熱容，t空助燃空氣溫度。(6)煤氣顯熱：Q煤=C煤×t煤×1=1.350×300×1=405 K

5、J/ m3。(7)生成物的熱量Q產(chǎn)=（Q空Q煤QDW）/V產(chǎn)=（535.384056046.14）/2.1416=3262.29 KJ/ m3。表1.2煤氣計算煤氣組成100 m3干煤氣的百分含量反應式需要氧氣的體積/m3生成物的體積/m3O2CO2H2ON2合計H2O4.24.24.2CH41.7CH42O2CO2 2H2O3.41.73.45.1C2H40.4C2H43O22CO2 2H2O1.20.80.81.6O20.2-0.20CO22.3CO2CO22.32.3CO30.3CO1/2O2CO215.1530.330.3H212.7H21/2O2H2O6.3512.712.7N248

6、.2N2N248.248.2當b=1.0時，空氣帶入的25.997.4397.43當b空=1.10時，過?？諝鈳氲?.592.599.7412.33生成物總量/ m32.5935.121.1155.37152.03物成分/ m%1.2116.49.8572.54100.004.理論燃燒溫度計算t理=（Q空Q煤QDWQ分）/V產(chǎn)C產(chǎn)Q分CO212600×VCO2×Vn×f分CO2×10-4Q分H2O10800×VH2O×Vn×f分HO×10-4Q分Q分CO2 Q分H2Ot理理論燃燒溫度，C產(chǎn)燃燒產(chǎn)物在t理時的熱量。

7、由于C產(chǎn)取決于t理。須利用已知的Q產(chǎn)用迭代法和內(nèi)插法求得t理。其過程如下：猜理論燃燒溫度在1900和2000之間,查表得C產(chǎn)(1900) =1.6807kJ/( m3. ) ,f分CO2(1900)3.6, f分HO（1900）1.4； C產(chǎn)(2000) = 1.6906kJ/( m3. ), f分CO2(22000000) 6,f分HO（2000）2;則取C產(chǎn)=1.6817 kJ/( m3. ), f分CO24.0, f分HO1.5,再代入上式,則有Q分12600×VCO2×Vn×f分CO2×10-410800×VH2O×Vn

8、15;f分HO×10-4×16.4×2.1416×4×10-410800×9.85×2.1416×1.5×10-4121.5t理=（Q空Q煤QDWQ分）/V產(chǎn)C產(chǎn)=（535.38+405+6046.14121.5）/（2.1416×1.6817）=1906 。熱風爐實際燃燒煤氣量和助燃空氣量計算熱=V風×（t熱c熱t(yī)冷c冷）/V煤×（Q空Q煤QDW）0.9=3800×45×(1100×1.424120×1.306)/ V煤×1

9、.4×(535.384056046.14)則V煤=27383.26 m3/h取27383m3/h。V空=V煤 ×La=27383×1.353=37049.2 m3/h。1.2熱風爐熱平衡計算1.熱平衡基礎(chǔ)參數(shù)確定（1）周期時間和介質(zhì)流量確定Tr =1.4h,T=0.1h, Tf=0.75h=45min。煙氣流量Vm=53603 m3/h。冷風流量Vf=3800 m3/min。（2）熱風爐漏風率Lf，取3%。2.熱平衡計算（1）熱量收入項目燃料化學熱量：Q1=VmTr QDW=27383×1.4×6046.14=.7KJ/周期。燃料化學熱量：Q2

10、= VmTr（cmtmCme-te） =27383×1.4×(300×1.3525×1.332) =.54 KJ/周期。助燃空氣物理熱量：Q3= VmTrLas（CKtKCkete） =27383×1.4×1.53×(300×1.31925×1.300) =KJ/周期。冷風帶入的熱量：Q4=VfTf(1-Lf)×(cf1tf1-cfete) =3800×0.86×45×（1-0.03）×（1.31×120-1.30×25） =.54KJ

11、/周期。熱收入總熱：Q=Q1Q2Q3Q4=231.8014.2521.3017.79=285.14GJ/周期。（2）熱量支出項目熱風帶出的熱量：Q1= VfTf(1Lf)×(cf2tf2cfete) =3800×0.86×45×（10.03）×（1.424×11001.30×25） =KJ/周期。煙氣帶走的熱量：Q2=VmTrVgb（cg2tg2cgete） =27383×1.4×2.28×1×(1.435×3501.3933×25) =.54KJ/周期?；瘜W不完全

12、燃燒損失熱量：Q3=0 KJ/周期。煤氣中機械水吸收的熱量：Q4=0 KJ/周期。冷卻水吸收的熱量：Q5= KJ/周期。冷風管道散熱量：Q6=K(tf×Ai) Tf=62.8×50.33×438.1×0.75 =.25 KJ/周期。爐體表面散熱：Q7=K(tf×Ai) T= KJ/周期。熱風管道散熱量：Q8= KJ/周期。熱平衡差值：Q=Q-( Q1Q2Q8) =285.14(218.8140.86002.20.100.433.03) =19.71 GJ/周期。 1.列熱平衡表1.3。表1.3 熱平衡表 熱收入 熱支出項目燃料化學熱燃料物理熱助

13、燃空氣物理熱冷風帶入的熱量Q熱量/GJ231.8114.2521.3017.79285.14%81.305.007.476.24100.00項目熱風帶出的熱煙氣帶走的熱化學不完全燃燒損失煤氣中機械水吸收的熱量冷卻水吸收熱量冷風管道散熱爐體表面散熱熱風管道散熱熱平衡差值Q熱量/GJ218.8140.86002.20.100.433.0319.71285.14%76.7414.33000770.040.151.066.91100.00 4.熱效率計算（1）熱風爐本體熱效率：1 =(Q1Q4Q6Q8)/(QQ4)×100% =(218.8117.790.103.03)/(285.1417.

14、79)×100% =76.36%（2）熱風爐系統(tǒng)熱效率(Q1Q4)/(QQ4)×100%= (218.8117.79)/(285.1417.79)×100%=75.19%1.3熱風爐設計參數(shù)確定由以上計算確定熱風爐的主要設計參數(shù)如表1.4。表1.4 熱風爐設計參數(shù) 項目參數(shù)發(fā)生爐容積 /m3發(fā)生爐利用系數(shù) /t/m3發(fā)生爐入爐風量 /m3/min冷風溫度 /設計風溫 /拱頂溫度（最高） /廢氣溫度 /空氣預熱溫度 /煤氣預熱溫度 /送風制度 燃料 18002.3380012011001300350300300兩燒一送制發(fā)生爐煤氣 第二章熱風爐結(jié)構(gòu)設計2.1設計原則

15、（1）本著技術(shù)先進成熟、完善和節(jié)能的原則；（2）熱風爐工藝布置合理順暢，充分考慮施工及生產(chǎn)過渡的可行性。（3）因地制宜，充分利用現(xiàn)有地形，最大限度的減少占地面積。（4）采用適用可靠的設備和材料，以確保穩(wěn)定、安全生產(chǎn)的需要。2.2 工程設計內(nèi)容及技術(shù)特點2.2.1設計內(nèi)容設計三座熱風爐，三座熱風爐送風時，可實現(xiàn)兩燒一送制，（1）設計三座熱風爐，包括爐殼、基礎(chǔ)（與原有基礎(chǔ)的連接）、爐蓖子、燃燒器和耐火材料等；（2）煙道、熱風支管、煤氣管道、助燃空氣支管、新建三列框架；（3）設計三座熱風爐的閥門（每座共11臺），及相應的液壓控制和供電；（4）相應設計三座熱風爐的自動化檢測設備和控制系統(tǒng)；2.2.2

16、技術(shù)特點·熱風爐采用頂燃式熱風爐；·熱風爐爐底采用弧形板；·熱風出口采用組合磚；·爐篦子單獨支撐在柱子上。2.3結(jié)構(gòu)性能參數(shù)確定已知：發(fā)生爐有效容積為1800m3，每立方米發(fā)生爐有效容積應具有的蓄熱面積為98m2/m3，選定三座熱風爐。熱風爐全部蓄熱面積為：98×1800=m2。蓄熱室有效斷面積為：55.4m2。每座熱風爐的蓄熱室受熱面積為：58790 m2。熱風爐主要性能參數(shù)列表如表2.1。表2.1熱風爐主要技術(shù)特性序號名 稱單 位設計值備 注1發(fā)生爐容積m318002熱風溫度11003入爐風量m3/min38004熱風爐座數(shù)座3頂燃式5熱風

17、爐全高mm451906熱風爐爐殼內(nèi)徑mmØ9430/ Ø7000/Ø111207蓄熱室斷面積m255.48發(fā)生爐煤氣燃燒量Nm3/ h273839格子磚高度m21.8410熱風爐高徑比H/Dm/m4.0611一座熱風爐蓄熱面積m25879012格子磚型式19孔Ø30mm13單位鼓風蓄熱面積m2 /m34414單位發(fā)生爐容積蓄熱面積m2 /m39815單位鼓風量格子磚重量t/m31.222.4蓄熱室格子磚選擇20世紀50年代，我國熱風爐用耐火材料主要是黏土磚，格子磚是片狀平板磚，品種也比較單一?；旧蠞M足了當時800900風溫要求。60年代，由于發(fā)生爐噴煤

18、技術(shù)的發(fā)展，風溫有了很大的提高，在熱風爐的高溫部開始用高鋁磚砌筑，格子磚也由板狀磚，發(fā)展到整體穿孔磚，基本上滿足了風溫10001100的要求。70年代，開始將焦爐用硅磚移植應用到熱風爐，使熱風爐的耐火材料又上升了一個新臺階。80年代和90年代，我國進入改革開放時期，熱風爐耐火材料又有了新的長足的進步和發(fā)展。具體情況概述為：1.低蠕變高鋁磚的開發(fā)與研制。2.在熱風爐爐殼內(nèi)側(cè)噴涂一層約60mm的陶瓷噴涂料。熱風爐投產(chǎn)后在高溫的作用下，噴涂料可與鋼殼結(jié)成一體，有保護鋼殼和絕熱的雙重作用，熱風爐的各不同部位采用不同的噴涂料。3.熱風爐砌體的開口部位，如人孔、熱風出口、燃燒口等處是砌體上應力集中的部位，

19、這些部位廣泛的使用組合磚，使各口都成為一個堅固的整體。4.廣泛地開發(fā)了帶有凹凸口的上下左右咬合的異型磚，達到了相鄰磚之間自鎖互鎖作用，增強了砌體的整體性和結(jié)構(gòu)強度。5.用耐火球代替格子磚的球式熱風爐，在中小發(fā)生爐得到廣泛的應用。為了適應高風溫要求，本次設計中格子磚采用19孔型式，從頂部至爐篦子表面分4段砌筑，各段材質(zhì)如下（由上至下）：硅磚、低蠕變粘土磚、粘土磚、低蠕變粘土磚。蓄熱室格子磚熱工性能見表2.2。 表2.2：19孔格子磚（d=30mm）參數(shù)1格子磚安裝面積m20.2格子磚安裝體積m30.31M3格子磚加熱面積 fm2/m348.5743 4活面積 m2/m30.3643 5填充系數(shù)(

20、1-)m3/m30.6357 6流體直徑dhmm307當量厚度smm26 81M3格子磚塊數(shù)塊 159 9耐火材質(zhì)RN-42低蠕變粘土硅質(zhì)101M3格子磚重量t/m31.399 1.589 1.176111單塊格子磚的重量kg8.79 9.99 7.392.5熱風爐管道系統(tǒng)及煙囪2.5.1頂燃式熱風爐煤氣主管包括：發(fā)生爐煤氣供應管道直徑1220x6 mm； 煤氣換熱裝置（HESG），用于將煤氣預熱到180 。使用帶中間液態(tài)導熱的換熱器；連接每座熱風爐的煤氣支管，至分配閥處具有外部保溫。每座熱風爐的煤氣管線應安裝下列裝置：垂直段裝有兩個波紋補償器，煤氣切斷閥和流量孔板。當煤氣管道內(nèi)的溫度增加時波

21、紋補償器用于進行補償。水平段設有煤氣調(diào)節(jié)節(jié)流閥和一個波紋補償器構(gòu)成的“萬向”補償器，帶配重的煤氣快速切斷閥和三桿分配閥；帶調(diào)節(jié)螺絲的支架用于在更換分配閥時提升連接管線并將其保持在預設的水平位置；彈簧架用于承重垂直段煤氣管線以及分配閥后的設備。同時在加熱熱風爐爐殼時支架還可用于提升垂直段和上述設備且沒有任何拉伸應力；從閘閥至預燃室的煤氣管道連接件有兩層（114mm和5mm）。從接到停爐信號至關(guān)閉帶配重的煤氣快速切斷閥所用時間應不超過3秒。在密封狀態(tài)下，閥門的緊密度應保證完全沒有煤氣泄漏。煤氣切斷閥，煤氣分配閥和空氣燃燒分配閥應在安裝前測試密封度，在設備安裝時也應對閥的密封度進行檢測。2.5.2頂

22、燃式熱風爐空氣主管包括：兩臺風機，每臺輸出量為m3/h（1臺工作，1臺備用）；熱管道上的“煙氣”換熱器（HESA）用于將煤氣加熱到180 ；預熱的助燃空氣收集器；每座熱風爐的空氣支管直徑為1420x10mm，至分配閥處帶有外部保溫；垂直管路段設有補償器，類似于煤氣補償器，板閥和流量孔板；水平管路段設有調(diào)節(jié)節(jié)流閥， “萬向型”補償器，助燃空氣三桿分配閥；帶調(diào)節(jié)螺絲的支架用于更換分配閥時提升連接件并將其保持在預設的水平位置；彈簧架用于承重垂直段煤氣管線以及分配閥后的設備。同時在加熱熱風爐爐殼時支架還可用于提升垂直段和上述設備且沒有任何拉伸應力；從分配閥至預燃室，空氣管道連接件有兩層（114mm和5

23、mm）；空氣主管路分配閥的要求與煤氣主管分配閥的要求相同。2.5.3頂燃式熱風爐煙氣主管包括：兩路內(nèi)徑為1600mm的水平煙氣支管，與每座熱風爐成軸向45o；兩個三桿煙氣分配閥，直徑1600mm；兩個波紋補償器；外部煙道，直徑4520x10mm，帶內(nèi)外保溫；煙道至煤氣和助燃空氣換熱器間的帶煙氣節(jié)流切斷閥的支管，內(nèi)徑為2800mm，位于煤氣換熱器前，內(nèi)徑為2600mm，位于助燃空氣換熱器前；內(nèi)徑為2600mm的煤氣換熱器和內(nèi)徑為2400mm的空氣換熱器之間的支管，換熱器用于預熱煤氣和空氣；裝配冷卻煙道；帶煙氣節(jié)流閥的旁路煙道，用于將煙道和煙囪隔開，節(jié)流閥直徑為4000mm。2.5.4頂燃式熱風爐

24、冷風主管道包括：冷風主管，直徑1220x6mm；冷風支管，直徑1220x6mm；“萬向”型補償器；冷風閥，直徑1100mm；冷風混風管道，直徑900mm；混合節(jié)流閥，直徑900mm；混合切斷閥，直徑900mm。2.5.5頂燃式熱風爐熱風主管道包括：每座熱風爐熱風連接管道；砌襯熱風閘閥，直徑1500mm；兩個波紋補償器通過調(diào)節(jié)裝置連接，形成“萬向”補償器；在熱風閘閥和補償器間應裝有帶螺絲的支架。用于在維修閥門時提升連接件并將其支撐在要求位置處；從各熱風爐至熱風主管道的熱風支管；熱風管道，標高26.600mm，內(nèi)徑1598mm；補償器間通過氣流調(diào)節(jié)裝置連接，形成“萬向”型補償器，以及“直抽煙囪”與

25、垂直段間的連接段；本次設計在熱風管道間為每座熱風爐安裝“萬向”補償器，由于壓力的經(jīng)常變化會影響補償器的壽命，進而導致周期性金屬疲勞。從熱風爐方面看，壓力在每個切換周期均會改變。從主管道方面看，壓力只有在發(fā)生爐停爐時發(fā)生改變，這種情況很少發(fā)生。因此，“萬向”補償器的使用壽命更長。2.6 熱風爐附屬設備和設施（1）熱風爐主要閥門熱風爐在高溫下長期運行，其輔助設備特別是熱風爐各主要閥門必須與高風溫相適應。尤其是隔熱閥，熱風爐的燃燒期與送風期的正常工作和切換，都要靠熱風閥門的開閉來實現(xiàn)，熱風閥在1000-1300的高溫和約0.25Mpa的壓力的惡劣條件下工作。采用具有耐火材料保護的汽化冷卻熱閥門，其他

26、閥門也要提高質(zhì)量，特別是密封性。根據(jù)熱風爐周期性工作的特點，可將熱風爐用的閥門分為控制燃燒系統(tǒng)閥門和控制鼓風系統(tǒng)閥門。控制燃燒系統(tǒng)閥門主要有燃燒閥、煤氣調(diào)節(jié)閥、煤氣切斷閥、助燃空氣調(diào)節(jié)閥、煙道閥等；控制鼓風系統(tǒng)的閥門有放風閥、混風閥、冷風閥、熱風閥、廢風閥等。送風通路時，熱風爐除冷卻閥門和熱風閥門關(guān)閉外，其它閥門全部打開；休風時，熱風爐全部閥門都關(guān)閉。本次設計中熱風爐閥門采用液壓閥門，每座熱風爐的各種閥門規(guī)格及數(shù)量見下表23。表2.3熱風爐閥門表序號名稱及規(guī)格數(shù)量(個)耐溫要求1熱風閥DN1300313002倒流休風閥DN1100113003混風切斷閥DN80012504助燃空氣切斷閥DN14

27、0032505煤氣切斷閥DN140032506煤氣燃燒閥DN140032507煙道閥DN160064508廢氣閥DN40034509冷風閥DN1200322010充壓閥DN250322011氮氣閥DN10035012煤氣放散閥DN250320013煤氣支管放散閥DN150325014換熱器空氣出口切斷閥DN2000125015換熱器空氣進口切斷閥DN180023016換熱器煤氣出口切斷閥DN2000125017換熱器煤氣進口切斷閥DN200023018換熱器煙氣切斷閥DN2800445019主煙道旁通閥DN3600145020助燃風機出口切斷閥DN180023021助燃空氣放散閥DN60013

28、022冷風放風閥（配消音器）DN16001220（2）波紋補償器熱風爐系統(tǒng)在熱風管道、冷風管道設置各種波紋補償器，以吸收管道的變形。（3）爐篦子及支柱采用蘑菇型無縫格子磚蓖子。篦子單獨支撐在柱子上，可使廢氣溫度可升高500?？蓽p少格子磚的高度，同時在平均煙氣溫度升高時也可提高預熱煤氣和空氣溫度。（4）熱風爐檢修設施熱風閥側(cè)為框架結(jié)構(gòu)，設置一臺Q20t，LK9.5m的電葫蘆，起重能力為10t的電動葫蘆一臺，對框架內(nèi)的各閥門進行檢修和更換。 （5）維護平臺應安置在熱風爐的下列位置：帶燒嘴的拱頂上；煤氣和空氣支管的入口處，且裝有控制觀察孔和熄火傳感器的位置；熱風連接件下部其他設備周圍所有主要設備都應

29、安裝在KSS熱風爐支架處的橋式吊車和單軌的操作區(qū)域。2.7熱風爐基礎(chǔ)設計基礎(chǔ)為鋼筋混凝土大體積基礎(chǔ)。2.7.1 熱風爐爐殼爐殼材質(zhì)采用Q345C級鋼。2.7.2 熱風爐區(qū)框架及平臺（包括吊車梁）熱風爐區(qū)框架采用鋼框架，鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。柱斷面為雙工字形斷面，梁為工字形斷面。柱腳為插入式柱腳。第三章 熱風爐用耐火材料的選擇3.1耐火材料的定義與性能耐火材料在冶金過程中，在各種設備上都有廣泛的應用。凡在高溫下（耐火度大于1580以上），能夠抵抗高溫驟變及物理化學作用，并能承受高溫荷重作用和熱應力侵蝕的材料叫做耐火材料（又叫耐火砌體）。耐火材料用于各種高溫設備中，它受著高溫條件的物理化學侵蝕和機械

30、破壞作用。耐火材料的性能應滿足如下要求：（1）耐火度要高，在高溫作用下具有不易熔化的性能；（2）高溫結(jié)構(gòu)強度要大，荷重軟化點要高；（3）熱穩(wěn)定性要好，當溫度急劇變化時不致破裂和剝落；（4）抗渣性能強，能抵抗爐渣、金屬及爐氣等的化學侵蝕作用；（5）具有一定的高溫體積穩(wěn)定性；（6）外形尺寸規(guī)整、公差要小。3.2熱風爐耐火材料的選擇選取高質(zhì)量耐火材料的目的是為了防止在長期高溫或高載荷工作條件下，砌體變形、下陷、扭曲等不良現(xiàn)象的出現(xiàn)，是保證熱風爐高風溫長壽的重要條件。為了適應熱風溫度1200，滿足熱風爐長壽的要求，熱風爐在不同區(qū)域采用不同的耐火材料。首先給出設計中參考耐火材料理化性能表：格子磚蓄熱室的

31、上部區(qū)采用硅磚RGZ-94。中部區(qū)采用低蠕變粘土磚RN-42a。下部區(qū)采用粘土磚RN-42。采用的隔熱材料如下：輕質(zhì)高鋁磚GGR-1.2（用于高溫區(qū)），比重為1.0 kg/m3（NG-1.0）和0.8 kg/m3（NG-0.8）的輕質(zhì)粘土磚以及耐火纖維材料。本次設計的頂燃式熱風爐拱頂由其爐殼下部的圓柱段獨立支承。熱風連接管件位于拱頂?shù)膱A柱段。點火燃燒器連接管件位于同一區(qū)段。在拱頂?shù)膱A柱段上方設有一個帶喉管的錐形部分。煤氣與空氣混合燃燒氣體經(jīng)喉管自預熱室進入拱頂?shù)南虏俊Ｔ擁斎际綗犸L爐拱頂區(qū)的耐火材料襯的內(nèi)層采用450 mm厚的RGZ-94硅磚。隔熱層采用輕質(zhì)高鋁磚，輕質(zhì)粘土磚和耐火纖維材料。此外

32、，頂燃式熱風爐爐殼外噴涂隔熱噴涂料。燃燒器位于拱頂?shù)捻敳?，同時其格子磚獨立地支承在爐殼上。該燃燒器有其自己的鋼外殼，燃燒器的頭部為半球面覆蓋。燃燒器本身為耐熱粘土磚HRN-48制作，并設有莫來石-硅酸纖維隔熱材料。燃燒器段也為耐熱粘土磚HRK制作。爐殼的球形區(qū)設有噴涂層。燃燒器設有環(huán)形氣煤-空氣兩用收集器。為了使耐火材料襯砌筑堅實，并具有非常好的可靠性，應在收集器周圍敷設模制磚。煤氣與空氣通過噴嘴自收集器進入預熱室。然后，進行混合，并通過預熱的預熱室格子磚進行點燃。下列管線應敷設至燃燒器：-管子內(nèi)徑為1400 mm的兩層襯煤氣管線，一層襯厚度為114 mm，另一層襯厚度為5 mm；-內(nèi)徑為14

33、00mm的空氣管線；將通過拱頂上的熱風支管送熱風。連接管設有熱風閥和兩個萬向補償器，當熱風爐爐殼發(fā)生熱膨脹時，適用連接管與直熱風管之間所產(chǎn)生的伸縮?？拷鼰犸L爐的熱風連接管線的耐火磚層采用莫來石-剛玉磚（RDL-75），厚度為230 mm。連接管線的隔熱材料采用輕質(zhì)粘土磚和莫來石-硅酸鹽纖維材料（LYGX-364）。參考文獻1、高風溫長壽熱風爐研討會論文集C北京：中國金屬學會,2005：45-532、成蘭伯發(fā)生爐煉鐵工藝及計算M北京：冶金工業(yè)出版社,1990：243-2583、唐興智，唐冬寧，汪浩我國大型頂燃式熱風爐的技術(shù)進步R.鞍鋼修建公司1-34、張福明高溫長壽型頂燃式熱風爐的應用R首鋼總公司1-25、重慶鋼鐵設計研究院.煉鐵機械設備設計M北京：冶金工業(yè)出版社,1985：381-3836、Roland Wanker，Harald Raupenstrauch，Gernot StaudingerA fully distributed model for the simulation of a catalytic combustorJChemical Engineering Science,2000(55)4709-47187、周傳典發(fā)生爐煉鐵生產(chǎn)技術(shù)手冊M北京：冶金工業(yè)出版社，2003：482-4968、唐興智 唐冬寧 汪浩