油氣集中處置站

1、第1章聯(lián)合站工程說明書聯(lián)合站設(shè)計概述聯(lián)合站，即集中處置站，是油田地面集輸系統(tǒng)中重要組成部份，它是對假設(shè)干計量站或接轉(zhuǎn)站來的油氣進行進一步脫水、分離、天然氣凈化等處置的集油、集氣大站。就油田的生產(chǎn)全局來講，油氣集輸是繼油藏勘探、油田開發(fā)、采油工程以后的很重要的生產(chǎn)時期。若是說油藏勘探是尋覓原料，油田開發(fā)和采油工程是提供原料，那么油氣集輸那么是把分散的原料集中、處置使之成為油田產(chǎn)品的進程。這進程從油井井口開始，將油井生產(chǎn)出來的伴生天然氣和其他產(chǎn)品，在油田上進行集中、輸送和必要的處置、初加工，將合格的原油送往長距離輸油管線首站外輸，或送往礦廠油庫經(jīng)其他運輸方式送到煉油廠或轉(zhuǎn)運碼頭；合格的天然氣那么集

2、中到輸氣管線首站，再送往石油化工廠、液化氣廠或其他用戶。因此說油氣集輸是油田建設(shè)中的要緊生產(chǎn)設(shè)施,在油田生產(chǎn)中起著主導作用，使油田生產(chǎn)穩(wěn)固，維持原油開采及銷售之間的平穩(wěn)，并使原油、天然氣、液化氣和天然汽油產(chǎn)品的質(zhì)量合格。采納的油氣集輸工藝流程、確信的工程建設(shè)規(guī)模及整體布局，將對油田的靠得住生產(chǎn)、建設(shè)水平、生產(chǎn)效益起著關(guān)鍵的作用。油田上的聯(lián)合站即油氣集中處置站，是油田地面集輸系統(tǒng)不可缺少的環(huán)節(jié)。它的規(guī)模和站址一樣是由油田整體計劃，油田的總油氣集輸流程，油田的生產(chǎn)技術(shù)水平，技術(shù)經(jīng)濟政策和其他系統(tǒng)的情形綜合確信。其要緊任務(wù)有：1、接收計量站來油2、油氣水三相分離3、原油的脫水，脫鹽（或凈化）4、原油

3、的穩(wěn)固5、凈化穩(wěn)固后的原油外輸（一樣輸往礦場油庫）6、原油汽車裝卸7、天然氣的凈化及輕燒的回收8、干氣、液化氣及輕油的外輸9、污水處置、回收、回注為了完成上述任務(wù)，所需工藝設(shè)得和設(shè)施有:油氣分離設(shè)得，加熱設(shè)笛，原油脫水設(shè)得，原油脫鹽設(shè)備，天然氣脫水設(shè)備，輕燒回收、原油穩(wěn)固設(shè)施，儲油罐，緩沖罐，輸油脫水等泵機組，輸氣緊縮機和加藥設(shè)備等。另外，聯(lián)合站除要完成一系列的工藝處置任務(wù)之外，還包括供電、供排水、供熱、電訊、消時、采暖、通風和道路等系統(tǒng)，還有必要的生產(chǎn)廠房、輔助生產(chǎn)設(shè)施（維修間、倉庫、化驗室、總機室等）和行政生活設(shè)施（辦公室，職工宿舍、食堂等）。設(shè)計的原始數(shù)據(jù)設(shè)計依據(jù)按儲運教研室給定的設(shè)計任

4、務(wù)書進行設(shè)計。設(shè)計規(guī)模原油處置能力80萬噸/年（純油）（綜合含水按60%計）污水處置能力注水能力4000 m/d預(yù)留原油接轉(zhuǎn)能力200250萬噸/年天然氣凈化能力9 萬 “J/”設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)1、原油物性比重120«4=粘度（50）厘沱凝固點30（個別井40）原油含蠟%（個別38%）含膠質(zhì)%含瀝青質(zhì)%原油初留點2、天然氣物性伴動氣組分甲烷：%乙烷%丙烷%丁烷%戊烷%己烷%庚烷%辛烷%氮氣%伴動氣密度4/伴動氣粘度厘沱3、氣象、工程地質(zhì)及水文資料地震品級按7級烈度設(shè)防地耐力St/m1月平均最低溫度月平均風速(m/s最大凍土深度4、設(shè)計參數(shù)的確信原油含水平均油氣比40c/n60%50M77

5、3/氣液進站溫度氣液進站壓力三相分離器入口溫度三相分離器出口溫度三相分離器操縱壓力404055三相分離器出口原油含水<20%原油緩沖罐操縱壓力電脫水器操縱壓力電脫水器脫水溫度52 (60)電脫水器出口原油含水<%電脫水器出口污水含油<%原油穩(wěn)固溫度 原油穩(wěn)固壓力 原油外輸溫度 原油貯存溫度 原油外輸距離6060 45 50C30 km站址選擇及總平面布置站址的選擇站址的選擇原那么：（1） 站場址應(yīng)知足該站所必需的場地面積和適宜的地形坡度，并依照建站的要求留出必然的進展用地。（2） 站址宜選擇在易于排出雨水且有明顯坡度的地段，在山區(qū)選址時，應(yīng)躲開山洪及泥石流對站場的要挾，并應(yīng)不

6、處于窩風地段。（3） 站址選擇應(yīng)節(jié)約用地，在平安生產(chǎn)、經(jīng)濟合理的原那么下，應(yīng)盡可能提高土地利用系數(shù)。凡有荒地可利用的地址不得占用耕地，凡有劣地可利用的地域不得占用良田，并應(yīng)符合國家的土地治理、環(huán)境愛惜、水土維持等法律法規(guī)的有關(guān)規(guī)定。（4） 站場選擇應(yīng)符合現(xiàn)行環(huán)境法規(guī)的有關(guān)規(guī)定，避免產(chǎn)生的廢氣、含油污水對大氣和水體的污染。站場址應(yīng)與相鄰企業(yè)和建（構(gòu)）筑物維持必然的距離。（5） 站場應(yīng)選在具有適宜的工程地質(zhì)條件，躲開斷層、滑坡、塌陷、溶洞地帶等，在七級以上地震區(qū)應(yīng)躲開重噴沙地帶。（6） 站場應(yīng)選在城鎮(zhèn)地域或油區(qū)全年最小風頻的上風側(cè)。（7） 站場必需遠離名勝古跡、大型公共建筑物和電臺等重要設(shè)施。（8

7、） 交通、供電、供水、排水、通信等比較方便?？偲矫娌贾?.總平面布置原那么：（1）總平面布置應(yīng)依照本地氣象資料，為建筑物盡可能制造良好的自然采光和通風條件，綜合性建筑物和中心操縱室宜南北向布置。（2）供電供熱系統(tǒng)應(yīng)盡可能靠近負荷中心位置，且宜布置在站場的邊部,以利進出線。（3）場區(qū)道路的布置應(yīng)合理組織好人流和車流，并應(yīng)知足消防要求。站場內(nèi)道路的轉(zhuǎn)彎半徑不該小于9米，消防道路的轉(zhuǎn)彎半徑不該小于12米。（4）大型聯(lián)合站總平面布置應(yīng)與工藝流程相適應(yīng)，做到場區(qū)內(nèi)外物料流向合理，生產(chǎn)治理和保護方便。（5）站內(nèi)凡產(chǎn)生有害氣體和可燃氣體的生產(chǎn)設(shè)施，均應(yīng)按本地常年最小風向布置在生活區(qū)、明火區(qū)的上風側(cè)。（6）原

8、油罐區(qū)應(yīng)遠離人流車流密集場所和有明火及散發(fā)火花的地址，并應(yīng)位于常年最小風頻的上風側(cè)。（7）儲罐周圍應(yīng)設(shè)閉合的防火堤。防火堤內(nèi)的有效面積：固定頂儲罐不該小于罐組內(nèi)最大儲罐的容量，浮頂罐不該小于罐組內(nèi)最大罐容量的一半。相鄰儲罐組防火堤外側(cè)基腳線之間，應(yīng)留有寬不小于7米的消防空地。（8）站內(nèi)總平面布置應(yīng)考慮場區(qū)綠化。綠化設(shè)計應(yīng)依照本地的自然條件,栽種不同的植物。一樣地域的大型站場的綠化系數(shù)不該小于10%。1 .豎向布置（1）自然地形比較平坦的地域，站庫豎向布置應(yīng)符合以下要求：a.各建筑物的室內(nèi)地坪至少高于室外地坪。b.場地平整后坡度應(yīng)偏向排水溝，其設(shè)計坡度最小不得小于3%0oc.場地排水宜采納明溝，

9、并與站內(nèi)道路相結(jié)合，溝底的縱向坡度不該小于3%。，起點深度不小于，梯形斷面的溝底深度不該小于。d.日降水量大的地域，應(yīng)考慮站庫的排澇方法。（2）自然地形坡度為10%。-30%。的地域，采納平坡式布置，應(yīng)符合以下要求：a.場地設(shè)計平整度宜采納5%。-20%。，困難地域設(shè)計坡度不該大于40%oob.場地設(shè)計地面排水徑流速度大于土壤許諾流速時，地面應(yīng)加固植被，以防沖洗。c.場地平整時的挖填高度不該大于米，平均每公頃挖填土方總量不該大于2000?。3.總平面布置及說明本聯(lián)合站坐北朝南，東西長350,南北寬250米，場區(qū)自然地坪平整后相對標高為米，相當于絕對標高米（黃海）。油罐區(qū)平整后地坪相對標高為米，

10、相當于絕對標高米。為了便于生產(chǎn)治理，每一個作業(yè)內(nèi)容的生產(chǎn)裝置集中在同一界區(qū)之內(nèi)，電纜直接埋地，油氣工藝管線采納管架和局部埋地敷設(shè)。站內(nèi)道路雙側(cè)設(shè)有邊溝，雨水沿公路邊溝排至站外。含油污水全數(shù)進污水處置站。聯(lián)合站內(nèi)設(shè)有綜合辦公樓一座，內(nèi)設(shè)調(diào)度室、辦公室、會議室、儀修、庫房、總機室，還有化驗、維修平房一座，門衛(wèi)值班室等。本聯(lián)合站設(shè)有兩個大門，如此當罐區(qū)發(fā)生火災(zāi)時，消防車可盡快抵達,各區(qū)其他車輛也可盡快撤離。行政治理區(qū)設(shè)在大門正對地域，如此來往辦公人員，不用穿越生產(chǎn)作業(yè)區(qū)，既不干擾生產(chǎn)工作的正常進行，乂較方便。原油罐區(qū)屬于危險性較大的區(qū)域，應(yīng)遠離人流、車流密集的場所和有明火的地址，并應(yīng)位于常年最小風頻

11、的上風側(cè)，因此布置在本站的西南角。鍋爐房、加熱爐是直接火源，由于本地域常年最小風頻為西南風，因此該區(qū)應(yīng)位于本站的東北側(cè)，且靠近站邊，以減少發(fā)生火災(zāi)的危險。由于配電區(qū)火災(zāi)危險性不大，但與其他區(qū)放在一路乂十分危險，因此將其置于西北角。其示用意如下:聯(lián)合站各區(qū)內(nèi)的各類設(shè)備、建筑物，其散發(fā)油氣量多少、火災(zāi)危險程度、生產(chǎn)操作方式等不同專門大，有必要按生產(chǎn)操作、火災(zāi)危險程度、經(jīng)營治理等特點進行分區(qū)布置，把特殊區(qū)域加以隔離，限制閑雜人員的出入，有利于平安治理。各區(qū)間有道路連通，便于安裝、檢修、消防等工作。1、工藝區(qū)工藝區(qū)是聯(lián)合站的心臟，對原油的初加工確實是在那個地址完成的。原油在該區(qū)通過三級分離即一級油氣水

12、三相分離、二級分離緩沖罐油氣分離和在穩(wěn)固塔內(nèi)進行第三級分離，兩段脫水：別離在三相分離器和電脫水器內(nèi)進行，處置完的凈化油外輸。該區(qū)要緊設(shè)備如下：油氣水三相分離器、分離緩沖罐、循環(huán)泵、電脫水器、原油穩(wěn)固裝置、加熱爐、流量計等。該區(qū)既有火源，乂有危險區(qū)，因此做平面布置時應(yīng)專門注意平安。2、原油罐區(qū)當本站發(fā)生事故時，原油罐區(qū)能夠貯存原油。本站設(shè)有2座5000方的拱頂油罐，罐區(qū)周圍設(shè)有密閉的防火堤，防火堤內(nèi)的有效容積不該小于罐組內(nèi)最大油罐的容量。雨水排出口應(yīng)設(shè)在堤的內(nèi)側(cè)，雨水排出管線上應(yīng)裝有常閉的蝶形閥或閘板。該區(qū)采納半固定式消防，鍋爐和水套加熱爐供水由站外進水管線完成，也可用消防水罐供水。3、污水處置

13、區(qū)污水處置在聯(lián)合站內(nèi)占有很重要的地位。因為通過原油脫水后的污水里含有大量原油和其他物質(zhì)，假設(shè)污水任意排放，將嚴峻污染環(huán)境和大氣，破壞生態(tài)平穩(wěn)，給人們的生產(chǎn)和生活帶來嚴峻危害。對含油污水進行處置和回注，變有害為有利，提高了水的利用率，愛惜了地下水源。因為污水含油一樣在%左右，為了節(jié)約原油必需回收。含油污水處置后幸免了污水的任意排放，保證了生產(chǎn)的平安。污水處置標準：關(guān)于外排的含油污水，必需做到含油不大于10卬g/Z；關(guān)于回注的含油污水必需做到含油不大于30儂力。4、供排水，消防系統(tǒng)油田注水，油田生產(chǎn)用水及生活、消防等用水由供水系統(tǒng)提供。該站設(shè)有注水泵、注水罐，為了保證水質(zhì)，還有過濾間，配有壓力濾罐

14、。站內(nèi)的消防設(shè)施由消防泵和消防水罐組成，消防水泵房與消防泡沫泵房合建，消防車庫不該于汽車庫合建，罐區(qū)采納半固定式給水消防設(shè)施。5、鍋爐供熱區(qū)油氣集輸系統(tǒng)站庫采暖，生產(chǎn)及生活熱負荷均由鍋爐房供給。供熱能力應(yīng)能適應(yīng)季節(jié)及遠近熱負荷轉(zhuǎn)變的要求，單臺鍋爐最低熱負荷不宜低于額定熱負荷的30%,一樣不設(shè)備用鍋爐，但當一臺鍋爐因故停運時，鍋爐房的供熱能力仍不小于最大供熱能力的50%。一個鍋爐房內(nèi)宜統(tǒng)一鍋爐型號，供熱參數(shù)及燃燒方式。6、變配電區(qū)聯(lián)合站屬于一級負荷，采納雙電源，雙回路使供電不斷。本站設(shè)35KV變電所一座。7、行政治理區(qū)設(shè)綜合辦公樓一座，內(nèi)設(shè)調(diào)度室、會議室、辦公室、儀修、庫房、總機室等。管網(wǎng)布置及

15、敷設(shè)方式在總平面分區(qū)分置的基礎(chǔ)上，油氣、熱力、供排水管線及電路、電信線路應(yīng)盡可能縮短長度，在知足水力、熱力要求的條件下，線路布置力求整齊美觀，緊湊合理。在知足生產(chǎn)平安、維修方便、經(jīng)濟合理的條件下，壓力油、氣、熱水、風管線一樣應(yīng)采納共架、共墩敷設(shè)，不該采納管溝敷設(shè)；油罐區(qū)至泵房的管線宜采納地面管墩敷設(shè)；給排水管線和設(shè)備排污管宜地下敷設(shè)。場區(qū)內(nèi)各類地上、地下管線，依照工藝要求和合理的排列順序宜集中布置在場區(qū)道路的一側(cè)或雙側(cè)，并幸免工藝管線包圍工藝裝置或建（構(gòu)）筑物，還應(yīng)減少管線與道路的交叉，假設(shè)必需交叉時應(yīng)為正交，必需斜交時，其交角不小于45度。場區(qū)內(nèi)的油氣工藝及熱力管線，供水和排水管線及各類電纜

16、，一樣不該沿道路路面下和路肩上下平行布置。在困難的情形下，可在路肩下敷設(shè)照明電纜、通信電纜、生活污水管及其它自流管線；許諾在路肩上設(shè)置照明電桿、消防栓和跨越道路管線的支架。輸送熱介質(zhì)的管線應(yīng)考慮熱補償，熱補償與管網(wǎng)布置統(tǒng)一考慮，盡可能利用自然補償。站內(nèi)設(shè)的熱管線應(yīng)在以下部位設(shè)置固定支架：1、儲罐前的適當部位；2、露天安裝機泵的進出口管線上；3、穿越建筑物外墻時，在建筑物外部管線的適當位置上；4、兩組補償器的中間部份。當管線布置發(fā)生矛盾時，應(yīng)遵循以下原那么：1 .臨時性的讓永久性的；2 .管徑小的讓管徑大的；3 .壓力管讓自流管；4 .宜彎曲的讓不易彎曲的；5 .工程量小得讓工程量大的。設(shè)備的選

17、取及參數(shù)的確信設(shè)備名稱規(guī)格及大小單位數(shù)量油氣水三相分離器02600x9400臺3分離緩沖罐3000x14600臺2電脫水器03000x8000臺3水套加熱爐（外輸）HJ400-77/2.5-2臺3水套加熱爐（循環(huán)）HJ400H/2.5-Q臺2外輸泵15OY15OB臺、3循環(huán)（脫水）泵150Y150C臺、3鋼制拱頂罐5000/個3羅茨流量計LL-80個6工藝流程設(shè)計工藝流程設(shè)計概述油氣集輸流程是油氣在油田內(nèi)部流向的總說明，即從生產(chǎn)油井井口起直到外輸、外運的礦場站庫，油井產(chǎn)品通過假設(shè)干工藝環(huán)節(jié)最后成為合格油氣產(chǎn)品全進程的總說明。每一個工藝環(huán)節(jié)的功能和任務(wù)、技術(shù)要求和指標、工作條件和生產(chǎn)參數(shù)、各工藝

18、環(huán)節(jié)的彼此聯(lián)系，和連接它們的管路特點等，都要在集輸流程中給以明確的規(guī)定。聯(lián)合站是油氣集輸系統(tǒng)中不可缺少的一個環(huán)節(jié)，在聯(lián)合站中，油井產(chǎn)物經(jīng)分離、計量、穩(wěn)固、輸送等工藝環(huán)節(jié)和生產(chǎn)進程被加工成各類油田產(chǎn)品。依照油氣集輸工藝的密閉程度，有開式和密閉流程之分。開式流程存在有專門大的常壓罐與大氣相通，如此就增加了油品的損耗，而且都是一些比較寶貴的輕質(zhì)組分。此刻流程設(shè)計的規(guī)定皆為密閉流程，密閉流程要緊包括:密閉集輸、密閉處置、密閉貯存和輕油、污油的回收。歸納起來，密閉流程有以下優(yōu)勢：1、減少了原油和天然氣在集輸進程的損耗，提高了產(chǎn)品的質(zhì)量；2、密閉流程比開式流程結(jié)構(gòu)簡單；3、減少了加熱爐和鍋爐的熱負荷，提高

19、了整個集輸系統(tǒng)的熱效率；4、減少了投資，減少了鋼材耗量?？墒敲荛]流程要求較高的自動化程度和治理水平。正常生產(chǎn)流程包括:收油流程（原油和天然氣計量、貯存等）、油氣處置流程（原油和天然氣脫水、原油穩(wěn)固、輕油回收、油品加工等）、外輸流程（加熱計量等）等，除知足這些正常生產(chǎn)流程外，還應(yīng)能適應(yīng)站的啟動投產(chǎn)、站內(nèi)循環(huán)、事故處置、掃線和放空等方面的要求。輔助流程一樣包括:燃料氣（天然氣）流程，蒸汽伴熱、保溫流程，機泵的潤滑、冷卻流程及污油、污水回收流程等?？傊?，聯(lián)合站中是以油氣集輸系統(tǒng)為龍頭，其他一切輔助系統(tǒng)都是為它效勞的。工藝流程設(shè)計的原那么1 .工藝流程應(yīng)能保證聯(lián)合站處置的油氣產(chǎn)品質(zhì)量符合要求，并在保證

20、達到油、氣、水加工要求的前提下，流程盡可能簡短，幸免油、氣、水無秩序來回，反復節(jié)流,加熱等現(xiàn)象。2 .工藝流程應(yīng)節(jié)約能源，避免污染，愛惜環(huán)境。3 .工藝流程應(yīng)平安靠得住，并有必然的靈活性。4 .盡可能采納先進技術(shù)，實現(xiàn)自動化操縱。本站工藝流程該站除正常的有泵密閉工藝流程之外，還有站內(nèi)循環(huán)，以知足原油不需外輸時的要求，有原油罐區(qū)，以保證事故（如停電）發(fā)生后來貯存油品，等來電后再投入正常匚作，幸免因聯(lián)合站或外輸管線的突發(fā)事故而阻礙油田生產(chǎn)。各流程簡介如下：1 .正常生產(chǎn)流程：進站并排一三相分離器f分離緩沖罐一循環(huán)泵一加熱爐（脫水）一電脫水器一穩(wěn)固塔一外輸泵一計量外輸2 .站內(nèi)循環(huán)流程凈化罐一循環(huán)泵

21、一加熱爐一凈化罐3 .事故（停電）流程進站并排一三相分離器一事故罐（來電）一循環(huán)泵一加熱爐（脫水）一電脫水器一（同正常流程）流程說明為了取得較好的分離成效，在站外來油進站閥組上游注入破乳劑，分離器入口管線截斷閥上游裝有取樣口和溫度計，頂部裝有平安閥，出氣管線截斷閥上游裝有壓力表。分離器內(nèi)部有三套蒸汽（盤管）伴熱管線，使得油水混合物從40c加熱到55C,以便取得較好的分離成效，蒸汽回水管線裝有疏水器，其前裝有沖洗管，用于清洗管路中的污物，也可放氣和排出系統(tǒng)中的積水，疏水閥后裝有檢查管，用于觀看疏水閥的工作情。分離器還裝有液面操縱器，可直接操縱出油閥的開啟度。每臺三相分離器都有無壓放水和有壓放水管

22、線。在油水界面處設(shè)上、中、下三條DN15的放水觀看管線，以便判定油水界面的位置。三根管線上都裝有兩個閥,其中一個為常開閥，另一個用來操作時開啟，如此可不能阻礙正常生產(chǎn)。為了觀看有壓放水的顏色，有壓放水和無壓放水之間裝有一個閥。分離器還裝有排污管線和放空管線，出油閥下游裝有取樣口，以便化驗含水量，一樣含水<20%o從三相分離器出來的油進緩沖罐進行油氣分離，其入口設(shè)有進罐旁通管線，和進電脫水器旁通管線，如此檢修緩沖罐時，可不能阻礙其它設(shè)備的正常工作。從緩沖罐出來的油經(jīng)循環(huán)泵加壓后進加熱爐（脫水），天然氣直接去氣體處置站，從加熱爐出來的油再進電脫水器。電脫水器的進出口管線的安裝同三相分離器，通

23、過電脫后的凈化油含水應(yīng)工0.5%。假設(shè)含水不合要求，可采納回摻流程，進入循環(huán)泵再通過有泵密閉流程進行正常生產(chǎn)。啟動電脫水器時，為了便于成立電場，用儲罐中的凈化油來進行啟動投產(chǎn)。從電脫水器出來的污水，其中含有必然量的油，因此不能任意排放，可去污水處置廠進行處置。等水質(zhì)達到標準后，可排放，也可回注，以完成水的循環(huán)利用。電脫水器出來的油進穩(wěn)固塔，能夠降低原油在儲運進程中的蒸發(fā)損耗。原油穩(wěn)固后回收的輕燃應(yīng)密閉貯存或處置，回收的氣相部份就近輸入油田氣的處置系統(tǒng)回收利用。從穩(wěn)固塔出來的凈化油進外輸泵。外輸泵設(shè)有冷卻水回水管線及冷卻水上水管線，還設(shè)有蒸汽穿心伴熱管線，使得泵入口滲出的油可不能凝管。當不需要輸

24、送這么多凈化油時，凈化油可繞過外輸泵進入儲油罐區(qū)臨時貯存，等需要時再由外輸泵打到加熱爐或直接摻到正常流程中外輸。凈化油經(jīng)外輸泵后再到計量間，計量后的凈化油就進入長輸管線外輸。正常流程中的循環(huán)泵入口與三相分離器、分離緩沖罐、電脫水器相連通，而且任何一個分離器或電脫水器檢修時，都可用循環(huán)泵抽暇，而其他設(shè)備還可正常工作。原油的計量利用羅茨流量計，其入口處裝有過濾器，過濾器入口裝有壓力表,流量計出口也有壓力表、溫度計，流量計下游設(shè)有液位調(diào)劑閥。整個流程中，在三相分離器以后和外輸時兩個地址需要計量。本站的加藥系統(tǒng)有兩臺藥劑泵，一座加藥罐。藥劑加水稀釋后，通過蒸汽攪拌均勻，用藥劑泵輸送到站外來油的入口和電

25、脫水器的入口處。如此能夠充分發(fā)揮藥劑的效能并方便生產(chǎn)治理。加破乳劑的設(shè)施是密閉的?？偟膩碇v，本聯(lián)合站的流程設(shè)計是以平安靠得住，并有必然的靈活性為原那么的。第2章聯(lián)合站工藝計算有關(guān)大體參數(shù)的確信設(shè)計規(guī)模(按年持續(xù)工作365天計)：1 .原油處置能力Q°=80x104%=219L78%考慮油田生產(chǎn)的不均衡性，取不穩(wěn)固系數(shù)4=1.2,那么原油的計算處置量為M()=219178x1.2=263014%=10959%=1.82654】2 .天然氣處置能力已知平均油氣比為SOM"）,那么天然氣處置量為Q*=263Q14x5O=1.315O7xlO5Nm%=547946附?%3 .污水處

26、置能力已知原油含水率為60%（按質(zhì)量百分比計），那么污水處置量為%=263°14XSI=39452%=338%=2.74%油氣物性計算（-）原始數(shù)據(jù)1 .比重.0=83（/%32 .運動粘度（50）I4=5.844&03 .原油凝點304 .天然氣密度（標況下）p,=0.940/%3（二）原油物性參數(shù)計算1 .原油密度由文獻1式（4-42）,在20120范圍內(nèi)，原油密度為P，=。20l + a(r-20)(1)式中8、P第一溫度為t、20c時的原油密度，%3當780<。20<860時，2=（3.0832.638x10-30）1。-32 .動力粘度由文獻1式（4-4

27、4）,原油粘度為=-（Wo）*1+-0）lg（5o）（2）c式中必、40溫度為t、小時的原油粘度，小sa、c一系數(shù)當M>1000Wa.s時，c=10,a=x1CT?/；10</,<1000mPa-s時,c=100,a=x10-?%c;s時c=1000,a=xl0-31,03.運動粘度(3)八%式中九一t時，原油的運動粘度，?/；MtC時，原油的動力粘度，Pas；gtC時，原油的密度，%3。由以上各式可計算出各有效溫度下原油的密度，動力粘度和運動粘度，其結(jié)果列表如下：溫度404550525560密度%動力粘度/nPas動力粘度1o"m'/s計算例如（以40C為

28、例）:(1)密度因為780<20<860,故c=(3.083-2.638x10-3p西)10"3=8.9346x1(T4那么&=815.4331+2(-20)/?（2）動力粘度口l + a(r-20)=80833%3又知y5G=5.8448x10乩?/,那么5()=/yoPso=4.72x1CT'Pa-s=4.72mPcIs因5o<1OinPa-s,取c=1000,a=x10一、%。4o=-(5。)*1+a-g(c,°)二.運動粘度h"%，=7383x10-6%有關(guān)設(shè)計參數(shù)的確信1 .進站原油含水率：60%(按質(zhì)量百分比計)2 .

29、含水原油進站溫度：40進站壓力：3 .油氣水三相分離器：操作溫度55操作壓力4 .電脫水器：操作溫度60操作壓力5 .穩(wěn)固塔：操作溫度60操作壓力6 .大罐貯存溫度：4550c要緊設(shè)備的選擇與校核三相分離器的選擇與校核操作條件：溫度55壓力1.由液體處置量求分離器的臺數(shù)由油氣分離器標準表2選取02600x9400臥式三相分離器，圓筒部份長度為，有效長度按其倍計算，即/,=94x0.8=7.5為。由于所處置的原油油氣比較低,故工作液面可較高,取力=0.7。=1.82?。由文獻1式(3-80),計算集液部份弓形面積為：f=t(y-r)ylr-6'-r)2+r2sik)+.r2=(1.82-

30、1.3)71.32-(1.82-1.3)2+1.32xsin-1("2：1.十.x；二1.32=m2由文獻1式(3-82),計算集液部份體積V=fle=3.69x7.52=27.749/查文獻1表3-13,設(shè)液體在三相分離器內(nèi)停留時刻為10分鐘，那么單臺三相分離器的處置量由公式V。液=1440萬pi式中。液一液體處置量，機/V一分離器集液部份的體積，/夕一教波系數(shù)，取4=1.5t一原油停留時刻，加加單臺分離器的液體處置量為：277493/（2=1440X一：一=2663.904“1.5x10/”需處置的液體總量為：= 772465%279452x103419L78xlO31804.8

31、3985.73所需三相分離器的臺數(shù)為:?？俖772465Q26639取整n=3冊=冬=22=257489%那么實際停留時刻為：V27749/=1440x=1440x：=10.35（分）町1.5x257489因分離器不設(shè)備用，當其中一臺檢修時，原油在其他分離器內(nèi)的停留時刻為:V77749t=1440-=1440x-=6.90（分）PQ卑1.5x7724.6%知足要求。2.校核氣體處置量標況下天然氣的密度為：4=0.940/%3，那么天然氣的相對密度為：A=2=絲竺0.7276'PaL293當0.5WAV1時臨界壓力幾=4.553x106R?臨界溫度T=207.17K對照壓力p，=%=0%

32、553=611。對照溫度Tr=T/=(273+5%1583因04/乙42,L25K7；41.6,取簡便公式緊縮引子Z=1+(0.347；-0.6)p,=1+(0.34x1.583-0.6)x0.110=0.993分離條件下氣體密度PTSCCS。0.5x273、kt/p,=p=0.9408x；=3.9y3*'PJZ0.1013x(273+55)x0.991/“分離條件下氣體粘度按文獻1式(4-80)計算：4P倘x=2.57+0.2781AV+=2.57+0.2781x0.7276+"，6=6.02*T273+55y=1.1l+0.04v=l.l1+0.04x6.02=1.351

33、2.415(7.77+0.1844Ap)T15x10-4c=0.01148122.4+377.58A+1.8T/4=0.01152r7P5=1.152xlO-5Pas阿基米德準數(shù)：犯_(1O-4)3(804.83-3.9)x9.8x3.9Al：-Z3(100(L152x10-5)-查文獻1表3-11知，油滴沉降流態(tài)處于過渡區(qū)，雷諾數(shù)Re=0.153Ar°-714=O.153x23Q660714=7.445油滴勻速沉降速度，按文獻1式(3-46)計算0.22%"Re1.152xlO-5x7.445co=°dp,100x10-6x3.9臥式分離器許諾氣體流速由文獻1式

34、(3-61)計算cr7.52x0.22.z_.m/%=0-70.7x=1.654%標況下，單臺臥式分離器的氣體處置能力（取載荷波動系數(shù)4=1.5）為:Q.60x60x24二（1乃x2.623.69）x1.654x,（）."2J3x60x60x2440.1013x（273+55）x0.99lx1.5二6395x10Nm'/1因此三臺分離器的氣體處置能力為：3。爐=3x6.395x105=1.919x106Nni'>1.31507x105Nm/f（實際處置量）即選用3臺。2600x9400的三相分離器知足要求。組分質(zhì)量分數(shù)體積分數(shù)Tci/KPci/105Pach4.

35、881049G”6C3Hs加。C凡Q/14C網(wǎng)C風電脫水器的選取與校核操作條件：溫度60壓力物性參數(shù)：4=801.36%3，4=983.2%31.電脫水器的選取，由文獻2表2-3-1選取02600x5000的脫水器，其空罐容積取原油在電脫水器中的停留時刻為40分鐘,設(shè)原油含水率為20%,由文獻2式（2-3-1）計算單臺電脫水器的含水原油體積流量：匕31.6x60/口7=1=47.4%.臺）經(jīng)電脫水器處置的含水原油體積流量:也+如Po Pw=164.62"%由文獻109.59X1。3109.59X103x20%1801.36983.24x80%2式（2-3-2）計算運行臺數(shù)= 3.47

36、3J64.62H=V47.4取n=41646?3/實際體積流量V=注吆=41.16/4/316x60實際停留時刻”上T=46.06分41.162.電脫水器的校核當一臺電脫水器停產(chǎn)檢修時，單臺體積流量Vz=肆=54.873%77-14-1/hV954873J=1.16vL2知足電負荷V47.4應(yīng)選川4臺。2600x5000的電脫水器，知足生產(chǎn)要求。加熱爐的選取1 .三相分離器到電脫水器之間加熱爐的選取操作溫度：入口55出口60取平均溫度：=三絲=57.5由文獻2P507的公式，0.83004c/v0.8399時，57/7=0.000725=20_20)=0.83-0.000725<(15-

37、20)=0.8336(0.403+0.00081)x4.1868二x(0.403+0.0008lx57.5)x4.1868V0.8336=%g-)查文獻2表15-5-7,得。y=4.177%g)Q=Q+Q=(CK,+G,%W1.8265x103 1.8265x103x20%2.062x+ 4.177x6060x80%x(60-55)查文獻2表7-1-6,選型號”7400-",/2.5-Q的加熱爐，其額定功率為400ZW,效率為86%,那么472.8H400x86%x0.85 取整n=2臺=1.62即取2臺HJ400-H/25-Q的加熱爐。2 ,儲罐外輸所川加熱爐的選取操作條件：入口溫

38、度45出口溫度6045+6()=52.52：-4=(0.403+0.00081)x4.1868二,X(0.403+0.0008lx52.5)x4.1868W.8336=%g-)查得琛:4.175%g.()1.8265x10-2.043x60+ 4.175x1.8265x1 O,x0.5% 60x99.5%(60-45)查文獻2表7-16選型號為"7630-"/2.5-Q的加熱爐，其額定功率為630攵W,效率為88%,那么942.46630 x 88% x 0.85= 2.0取整n=2臺即取2臺9630/2.5。的力口熱爐。儲罐的選取1.事故罐的選取依照油氣集輸設(shè)計標準儲蓄天

39、數(shù)按1天計算油罐的總?cè)莘e：V=k8其中V一站庫設(shè)計總?cè)萘?，G一油田打算全年輸往該站庫的油量，%；P原油密度，%/；-=84221kg/、 20%1 20%/nr+99Q25 81 1.87n一油罐利用系數(shù)，n=；k儲蓄天數(shù),取k=lo已知t=45C時，含水油夕=一q.+PwPoG=263Q14X(1+S)= 3287675%川，/1/G.3287675c3為E么V=一k=x1=459365?pn0.842x0.85選5000小的罐，那么=L=4593.6)=09250005000取n=l即選用I座50003的固定頂油罐為事故罐。2.凈化罐的選取由標準查得貯存天數(shù)按1天已知t=45時，原油q=8

40、1L87%3，G=263014%jG263014z那么V=k=x1=38154/7?pn0.811x0.85選5000r的罐，那么n=JL=381144=07650005000取n=l因此一共要選5000/的儲罐2座。泵的選取1.外輸泵的選取操作溫度取48已知*=809.74%3，4=98896%3Qi = Qo + Qw =809.74 98&96 99.5%；X109.59X103 =135.9?% = 0.0377/ 因運動粘度/°=5.8448x10-6，/,查文獻3表3-2,取經(jīng)濟流速-20%,那么外輸管道直徑為:4x0.0377 <=0.15S7?乃x2.0

41、查文獻2表8-1-1選取回68x6的無縫鋼管，那么實際流速為:4Q4x0.0377,/v=7=1.972m/成24x0.1562/s外輸溫度為60,外輸距離為30h由蘇霍夫公式計算其溫降為：/-k血比/=及+伉幾公式中7；)一周圍介質(zhì)溫度，7；=-5.4C心一管道起點油溫，G=60k管道總傳熱系數(shù)，取k=%2.)D一管道外直徑，D=168mm二L管道加熱輸送長度，L=30kmc輸油平均溫度下油品的比熱容，取C=2000%g.)G油品的質(zhì)量流量，"%G= 1 +0.5%109.59x1000x=30.699.5%)3600一5.4 +(60+5.4,24x0.168x30x1(/730

42、.6x2000=42.55那么所輸油品的平均溫度為：1212=-x60+-x42.55=48.37"33"33該溫度下原油的物性為：必審=/一=物=809.483l+a(r-20)1+8.9346x10(48.37-20)，掩37=(1000X4.72)*1+0.76xIO、(48.37-50)lg(1000x47.2)1000%8.嚶M=6.07X1。"%小田3vc1.972x0.156廣”雷諾數(shù)為Re=50681/6.07x10-6597597Re. =r=216156因此3000vRevRe屬于水力滑膩區(qū)查文獻2表8-2-3得:/?=0.0246,m=,局部

43、摩阻按2%計算，那么由列賓宗公式得:h = p =廣:- L(1 + 2%) = 0.0246x= 819.8/h0.037產(chǎn) ><(6.07乂10«)°”0.156475x30x103x(1 + 2%)所之外輸時。=135.9?%H總=a=81987油柱將其換算為水柱”=8198x809.4&1000=6636查文獻4選取150AY67(6級)，其0=150?%,=394.2/»水柱，(NPSH=4.1/7/,7=74%Qi>Q,流量知足要求。663.6394.2=1.68取整n=2,應(yīng)選用3臺150AY67 (6級)型泵串聯(lián)工作，其中

44、1臺備用。2 .循環(huán)泵的選取操作溫度55物性 po = 80483%/，P“ = 985.73K3p =!= 835.520%1-20%+985.73 804.833Q =以 + Qt, = 163.96?% = 0.045/； 取經(jīng)濟流速為,/，那么j4Q_ ,4x0.0455!介 4x2.0=0.17m選。219x7的無縫鋼管，那么實際流速4Q4 x 0.0455v =nd? 0.2052= 1.38%已知加熱爐的壓力降為，乂由后邊的計算知摩阻損失h = (-732 + 36954 + 44092 + 56000) x!= 16.65?835.5x9.8又也=PS(0.3 0,15)xl(

45、)6835.5x9.8= 18.32w因此對循環(huán)泵有：Q = 163.96%H=h + h. = 16.65+18.32=34.97/“ 油柱將其換算為水柱” =34.97x 83500= 2922/查文獻4,選取BTY80-65-160型泵，其0=50?%,H心,=37水柱，（NPSH>=23m,q=67%HqH,揚程知足要求。/A'取整n=3,因此共選4臺BTY80-65-160型泵并聯(lián)工作，其中一臺備用。管線的計算、選取及泵的校核進站閥組到油氣水三相分離器之間管路”算該管路為氣液兩相混輸管路，由于原油和天然氣是兩種互溶流體，在集輸管路的壓力和溫度條件下，天然氣中較重的組分會

46、部份溶解于原油中，使液相數(shù)量增多，密度下降，粘度下降；氣相那么數(shù)量減少，密度下降，粘度增大。因此，氣液兩相混輸管路內(nèi)，氣液兩相的流量和物性沿管長而轉(zhuǎn)變，是管路壓力和溫度的函數(shù)。設(shè)計計算中應(yīng)注意：溶有天然氣的原油的密度、粘度的轉(zhuǎn)變可忽略，而氣相轉(zhuǎn)變那么必需考慮。1 .游離天然氣的物性計算a.天然氣在原油中的溶解度選文獻1式(4-165)1 0（1.7717/-1.64）4= 0.17陷8.06PM麗砧河1.205式中凡一原油中天然氣的溶解度，機/（。）?A一工程標況下，天然氣的相對密度;AA。一原油的相對密度;t管路溫度，；P一壓力，MPa.已知工程標況下(P二,T=2934),空氣密度/=1.

47、205“73，天然氣密度Pg =7-73x0.9408-=U.o / /293區(qū)=也=。.73Po1.205乂因 p、=1。心%3，4=815.431.205= 2.34-3R、=O.178xO.73x0(L77xO.81543TT.64)"806x0.5X(0.001638x40*0.02912)管路中的氣相流量：Q.=QRQ,式中Q.一游離天然氣流量（管路條件下），機/；&天然氣總流量，加/；七一原油中天然氣的溶解度，機（。）；。“一原油流量，機,將2=篝&=。：零13小22=0.33/,Q,=0.0378，吆，R、=2.34代入上式可得:Q.=0.33-2.34

48、x0.0378=0.242%b.計算游離天然氣的密度、粘度由于天然氣中溶解于原油的組分比較重，因此游離天然氣的相對密度會變小，溶解天然氣的相對密度選文獻1式（4-170）葭=凡（0.00379,-0.00393-4.08779X”+4.43818式中.一溶解天然氣對工程標況下空氣的相對密度;凡一天然氣的溶解度,一脫氣原油對水的相對密度。=2.34(0.0037%0.81543-0.0039$-4.08779k0.8154升4.43818=1.103那么溶解天然氣密度為：Pp=1.103x1.205=1.329%3未溶天然氣的密度為:-gRR、式中段一工程標況下油氣比，機I/*。）將R=4L5,

49、=0.877,Rs=2.34,夕“=1.329代入上式得41 .5x 0.877 - 2.34x1.32941.5-2.34換算成管路條件下（,40）p=fZA=(I5x293x(I85=3926V.gPJ0.101326313/，>天然氣粘度的計算選文獻1式(4-80)px(扁IAicaa&x=2.57+0.2781A+=2.57+0.2781x0.7276+=6.17T313y=1.1l+0.04x=l.l1+0.04x6.17=1.3572.415(7.77+0.184處)TBx1(T4_2.415x(7.77+0.1844x0.727。x313"x1(T4122

50、4+377.58A+1.8T1224+377.58x0.7276+1.8x313P=3.926%/mL =0.01 lexp6.1 = 0.01104nPa-52 .液相的密度和粘度液相密度p,=-一=1=913.05V3ql-q60%1-60%/in+pwpo99224815.43已知,=6.02/0as,由文獻1圖4-31查得液相粘度/=1=90.3/?590.3x10-32/=98.9xlOm/p913.05八3.初選管徑及直管段長度的選取形,(1)從進站閥組到三相分離器選川3條管線，能夠計量每一個生產(chǎn)隊的采油情同時還能夠減少三相分離器氣液分派不均勻的缺點。初選管徑氣液混合物總流量為：(

51、1.8265+2.74)x103八八卅+0.242=0.325”?？?。,+&=913.05x60取0325x7的管線，實際流速為g=L43，%ml14x0.3112/s(2)選管長由總平面布置圖，從進站閥組到三相分離器所需直管長度為45小。4.確信管路壓降假設(shè)氣液兩相在管路內(nèi)均勻混合，符合均相流模型的假設(shè)條件，能夠用杜克勒I法計算壓降(1)-4的計算al公式選用文獻1式(4-111)dPAco2式中，丸為氣液混合物的水力摩阻系數(shù)0.52=0.0056H三Re032dcop,.Re=公式中。一混合物的流速，力;百一混合物的流動密度,一混合物的粘度，4S°Pf=PP.+Q-0仙

52、=24+(1一月)從體積含氣率用吟=黑=。.8439已知夕=3.6724%3，2=913.05k%3，=0。10830小5,4=90.3?尸esp,=0.8439x3.672+(1-O.8430X913.05=145.63%3=0.8439X0.010834-(1-0.843x90.3=14.105hPas0.412x1.42x145.63Re=；=604014.105x10-32=0.0056+°，=0.03646040032dl 0.4122x 145.63=12.97（2）管線計算長度的確信在管線安裝時，所選用彎頭、閘閥的當量長度查閱文獻來計算:名稱個數(shù)%當量長度m總計m90沖制彎頭4284x28x0.412閘閥242x4x0.412計算長度L計=Lrt+乙與=35+49.44=83.44/那么水平管路的摩阻損失為L,co1dPAP=/lpt=L,=1297x83.44=10826/d21dll,(3)由高程轉(zhuǎn)變引發(fā)的附加壓降計算：式中A2一因高程轉(zhuǎn)變引發(fā)的附加壓力損失，&；ZZ一管路上坡高度之總和，加；g一液相密