高支模施工方案梁模板扣件鋼管架計(jì)算書

1、高支模施工方案梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書品茗軟件大廈工程 ；工程建設(shè)地點(diǎn)：杭州市文二路教工路口；屬于結(jié)構(gòu)；地上0層；地下0層；建筑高度：0m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m ；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由某某房開公司投資建設(shè)，某某設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，某某勘察單位地質(zhì)勘察，某某監(jiān)理公司監(jiān)理，某某施工單位組織施工；由章某某擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，李某某擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大

2、于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：6.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承

3、重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：

4、1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，600mm，900mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(m

5、m)：100.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 k

6、N/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 20×2×2/6=13.33cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算

7、：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.2×17.85×0.9=3.855kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.2×4×0.9=1.008kN/m；計(jì)算跨度: l = (1500-120)/(4-1)= 460mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×3.855×(1500-120)/(4-1)2 + 0.117×1.008×(1500-120)/(4-1)2= 1.07×105N&

8、#183;mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×3.855×(1500-120)/(4-1)/1000+1.2×1.008×(1500-120)/(4-1)/1000=2.507 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.07×105 / 1.33×104=8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =8N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新

9、澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 3.855N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (1500-120)/(4-1)=460mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 20×2×2×2/12=13.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×3.855×(1500-120)/(4-1)4/(100×6000×1.33×105) = 1.461 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1500-120)/(4-1)/250 = 1.84m

10、m；面板的最大撓度計(jì)算值 =1.461mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.84mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 2.507/0.200= 12.536kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9

11、000.00 N/mm2； 計(jì)算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.050 kN·m，最大支座反力 R= 2.758 kN，最大變形 = 0.004 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 5.01×104/8.33×104 = 0.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許

12、撓度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.004mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.758kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×5×10×10/6 = 166.67cm3；I = 2×5×10×10×10/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(kN

13、·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.717 kN·m，最大支座反力 R= 7.206 kN，最大變形 = 1.075 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 7.17×105/1.67×105 = 4.3 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 1.075 mm主楞的最大容許撓度值: = 480/400=1.2m

14、m；主楞的最大撓度計(jì)算值 =1.075mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 600×20×20/6 = 4.00×104mm3； I = 600×20×20×20/12 = 4.00×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)

15、算： = M/W<f新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.60×1.50×0.90=24.786kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計(jì)值：q2:1.2×0.50×0.60×0.90=0.324kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.60×0.90=3.024kN/m；最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(24.786+0.324)×200

16、2+0.117×3.024×2002=1.15×105N·mm； =Mmax/W=1.15×105/4.00×104=2.9N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=24.786+0.324=25.110kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =200.

17、00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×25.11×2004/(100×6000×4.00×105)=0.113mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.113mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)： q1 = 1.2×(24+1.5)×1.5×0.2+0.5×0.2×

18、;(2×1.38+0.6)/ 0.6=9.852 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)： q2 = 1.4×(2+2)×0.2=1.12 kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值 q = 9.852+1.120 = 10.972 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計(jì)值： p=0.20×1.2×0.12×24.00+1.4×(2.00+2.00)×0.00=0.000kN2.支撐方木驗(yàn)算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5×10&#

19、215;10/6 = 8.33×101 cm3；I=5×10×10×10/12 = 4.17×102 cm4；E= 9000 N/mm2；計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N4=0.406 kN；N2=N3=2.885 kN；最大彎矩：M= 0.077kN·m最大剪力：V= 1.788 kN方木最大正應(yīng)力計(jì)算值 ： =M/W=0.077×106 /8.33×104=0.9 N/mm2；方木最大剪應(yīng)力計(jì)算值 ： =

20、3V/(2bh0)=3×1.788×1000/(2×50×100)=0.536N/mm2；方木的最大撓度： =0.028 mm；方木的允許撓度：= 0.35×103/250=1.4mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 0.926 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.536 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.028 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.400 mm，滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計(jì)算作用于托梁的荷載包括梁與模板

21、自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：木方 : 50×100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.406 kN. 托梁計(jì)算簡圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.195 kN·m ；最大變形 max = 0.364 mm ；最大支座力 Rmax = 2.228 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.195×106 /(83.333×103 )=2.3 N/mm2

22、；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 2.3 N/mm2 小于 托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 17 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.364mm小于1000/250,滿足要求!2.梁底托梁的強(qiáng)度計(jì)算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 2.885 kN. 托梁計(jì)算簡圖 托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m) 托梁計(jì)算變形圖(mm) 托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.385 kN·m ；最大變形 max = 2.581 mm ；最大支座力 Rmax = 15.811 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 1.385×10

23、6 /(83.333×103 )=16.6 N/mm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17 N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 16.6 N/mm2 小于 托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 17 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=2.581mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =15.811 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(6.5-1.5)=0.775 kN； N =15.811

24、+1.007=16.818 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式

25、的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =16817.512/(0.207×489) = 166.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 166.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取

26、值1.167；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.009×(1.5+0.1×2) = 2.002 m；lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.412 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =16817.512/(0.412×489) = 83.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 83.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/m

27、m2，滿足要求！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.228/Sin75o = 2.306 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(6.5-1.5)/Sin75o = 0.802 kN； N = 2.306+ 0.802 = 3.108 kN； -邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵

28、抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1uh/Sin = 1.167×1.7×1.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表

29、得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.189 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =3108.141/(0.189×489) = 33.6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 33.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.009×(1.5+0

30、.1×2) = 2.002 m；lo/i = 2001.755 / 15.8 = 127 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.412 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ； =3108.141/(0.412×489) = 15.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 15.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全九、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地

31、基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =16.818/0.25=67.27 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 16.818 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=67.27 fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn)除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)

32、荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m