化工原理模擬題(帶答案和解)

1、、化工原理傳熱局部模擬試題及答案、填空題(1)在傳熱實(shí)驗(yàn)中用飽和水蒸汽加熱空氣,總傳熱系數(shù)K接近于空氣側(cè)的對流傳熱系數(shù),而壁溫接近于飽和水蒸汽側(cè)流體的溫度值.二t(2)熱傳導(dǎo)的根本定律是傅立葉定律,其表達(dá)式為_dQ=-7ds_o；:n(3)間壁換熱器中總傳熱系數(shù)K的數(shù)值接近于熱阻±(大、小)一側(cè)的a值.間壁換熱器管壁溫度tw接近于國直大(大、小)一側(cè)的流體溫度.由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中,所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈小,那么該壁面的熱阻愈大(大、小),其兩側(cè)的溫差愈大(大、小).(4)由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中,所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈大,那么該壁面的熱阻愈小,其兩側(cè)的溫差愈小.(5)在

2、無相變的對流傳熱過程中,熱阻主要集中在滯流層內(nèi)(或熱邊界層內(nèi)),減少熱阻的最有效舉措是提升流體湍動(dòng)程度.(6)厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁,各層接觸良好,bi>b2>b3,導(dǎo)熱系數(shù)£1<£2<九3,在穩(wěn)定傳熱過程中,各層的熱阻Ri>R2>R3,各層導(dǎo)熱速率Q=Q2=Q3.(7)傳熱的根本方式有傳導(dǎo)、對流和輻射三種.(8)水在管內(nèi)作湍流流動(dòng),假設(shè)使流速提升到原來的2倍,那么其對流傳熱系數(shù)約為原來的1.74倍;管徑改為原來的1/2而流量相同,那么其對流傳熱系數(shù)約為原來的3.48倍.(設(shè)條件改變后仍在湍流范圍)(9)導(dǎo)熱系數(shù)的單位為W/(mC

3、),對流傳熱系數(shù)的單位為W/(宿C),總傳熱系數(shù)的單位為W/(m2C).二、選擇1某一套管換熱器,管間用飽和水蒸氣加熱管內(nèi)空氣(空氣在管內(nèi)作湍流流動(dòng)),使空氣溫度由20C升至80C,現(xiàn)需空氣流量增加為原來的2倍,假設(shè)要保持空氣進(jìn)出口溫度不變,那么此時(shí)的傳熱溫差應(yīng)為原來的A倍.A1.149B1.74C2D不定2一定流量的液體在一<t25X2.5mm的直管內(nèi)作湍流流動(dòng),其對流傳熱系數(shù)ai=1000W/n2-C；如流量與物性都不變,改用一59X2mni勺直管,那么其a將變?yōu)镈.A1259B1496C1585D16783對流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式中普蘭特準(zhǔn)數(shù)是表示C的準(zhǔn)數(shù).A對流傳熱B流動(dòng)狀態(tài)C物性影響

4、D自然對流影響4在蒸氣一空氣間壁換熱過程中,為弓II化傳熱,以下方案中的B在工程上可行.A提升蒸氣流速B提升空氣流速C采用過熱蒸氣以提升蒸氣溫度D在蒸氣一側(cè)管壁加裝翅片,增加冷凝面積三、計(jì)算21有一換熱器,管內(nèi)通90c的熱流體,膜系數(shù)4為1100w/m尸C,管外有某種液體沸騰,沸點(diǎn)為50C,膜系數(shù)O(2為5800w/m2Co試求以下兩種情況下的壁溫：(1)管壁清潔無垢；(2)外側(cè)有污垢產(chǎn)生,污垢熱阻為0.005m2-C/w解：忽略管壁熱阻,并假設(shè)壁溫為Tw(1)當(dāng)壁很薄時(shí),根據(jù)壁兩側(cè)的對流傳熱方程式可得:T-TT-ww1一11:2(2)同理90-Tw_Tw-501一111005800那么Tw-

5、56.4CT-Tw二：1Tw-t90-Tw=Tw-501 一10.00511005800那么Tw=84C由此可知,壁溫總是比擬接近熱阻小的那一側(cè)流體的溫度.227C,管內(nèi)走合成轉(zhuǎn)化氣,溫度2廢熱鍋爐,由啦5X2鍋爐鋼管組成,管外為水沸騰,溫度為2 2由575c下B1到472Co轉(zhuǎn)化氣一側(cè)oti=300W/mK,水側(cè)o)=10000W/mK,鋼的導(dǎo)熱系數(shù)為45W/mK,假設(shè)忽略污垢熱阻,試求：(1)以內(nèi)壁面為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)K;(2)單位面積上白熱負(fù)荷q(W/m2);(3)管內(nèi)壁溫度Tw及管外壁溫度Ti;解：(1)K11bdidi10.0020.0210.021=十十=+rKi:i-dm：0d0

6、300450.023100000.025所以E=289.2W/m2KqQ=Ki§%q=Ki.：tm=289.2X(575-227)-(472-227)二289.2x293.5ln575-227472-2272_2=84880.2W/m=84.9kW/m(3)管內(nèi)壁溫度Tw及管外壁溫度Ti由于575472-TWTwTiTi-227Sm575472-TWTw-TiTi-2270.002由上述方程可解出3002145231000025Tw=237.8C,Ti=234.2C3現(xiàn)有一逆流冷卻器,用冷水冷卻油,使油溫從420K降到370K,水進(jìn)口溫度為285K,出口溫度為310K.設(shè)油和水的流率

7、、進(jìn)口溫度保持不變,將冷卻器長度增加一倍(其它尺寸不變)的出口溫度.解:420K.370Ktm(420-301)(370-285)=97.5310K285K對體系進(jìn)行熱量恒算,WoCpo(420-370)=WwCpw(310-285)=KStm所以,WoKStmCpo(420-370)Cpo50Cpo(1)WwKS97.5Cpw(310-285)KS=3.9C7pw(2)冷卻器長度增加一倍后,T2420Kt2285K假設(shè):tm池寸2135T2-t2WoCpo(420-T2)=WwCpw(t2-285)=2KStm所以,Wo2KStmCpo(420-T2)KS(135T2-t2)CO(420-t

8、2)(4)2KStmKS(350T2-12)Cpw(t2-285)(t2-285)(1)=(3)1.95=(135T2-3420-T2(5)(135T2-t2)(2)=(4)3.9=2口t2-285(6)解(5)和(6)方程,得：T2=341.74Kt2=324.13K士=420-324.13=95.87也=341.74-285=56.74t17&2<2,那么&m用算術(shù)平均值適宜.4熱氣體在套管換熱器中用冷水冷卻,內(nèi)管為425mmM2.5mm鋼管,導(dǎo)熱系數(shù)九=45W/mK.冷水在管內(nèi)湍流流動(dòng),給熱系數(shù)2%=2000W/mK,熱氣在環(huán)隙中湍流流動(dòng),給熱系數(shù)a2=50W/m2

9、K.不計(jì)垢層熱阻,試求:(1)管壁熱阻占總熱阻的百分?jǐn)?shù)；(2)內(nèi)管中冷水流速提升一倍,總傳熱系數(shù)K'有何變化？(3)環(huán)隙中熱氣體流速提升一倍,總傳熱系數(shù)K"有何變化?解：(1)1d2d21d21K=ln一-1d12d1：-ir10.0250.025,0.02511=ln20000.022450.0250_2=48.3W/mK12總熱阻=0.02m2/wK管壁熱阻d2,d20.025,0.025ln=ln2d12450.02_-52=6.210mK/W°一6.210*4,管壁熱阻分率為=3父10=0.3%0.0210.8增加K-KK49-48.348.3=1.3%(2

10、).1.=20.8：-1=2082000=3.48103W/m2KK=130.0256.210-5=49,CW/m2K3.481030.0250(3)二*=2°.%2=2°.8M50=87.1W/m2K10.025上12K=6.210=82.1W/m20000.0287.1增加K-KK82.1-48.348.3=69.6%由上可知,管壁熱阻往往占分率很小,可忽略；提升K值,強(qiáng)化傳熱,應(yīng)在口小處著手.二、化工原理吸收局部模擬試題及答案一、填空1氣體吸收計(jì)算中,表示設(shè)備填料效能上下的一個(gè)量是傳質(zhì)單元高度,而表示傳質(zhì)任務(wù)難易程度的一個(gè)量是傳質(zhì)單元數(shù).2如果板式塔設(shè)計(jì)不合理或操作不

11、當(dāng),可能產(chǎn)生漏液、泡沫夾帶及液泛等不正?，F(xiàn)象,使塔無法工作.3在填料塔中用清水吸收混合氣中HCl,當(dāng)水量減少時(shí)氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog增加.4一般來說,兩組份的等分子反相擴(kuò)散表達(dá)在精鐳單元操作中.而A組份通過B組份的單相擴(kuò)散表達(dá)在吸收操作中.5板式塔的類型有泡罩塔、浮閥塔、篩板塔說出三種;板式塔從總體上看汽液兩相呈逆流接觸,在板上汽液兩相呈錯(cuò)流接觸.6易溶氣體溶液上方的分壓小,難溶氣體溶液上方的分壓大,只要組份在氣相中的分壓大于液相中該組分的平衡分壓,吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行.7壓力減小,溫度升高,將有利于解吸的進(jìn)行.8某低濃度氣體吸收過程,相平衡常數(shù)m=1,氣膜和液膜體積吸收系數(shù)分別為kya=2x10

12、-4kmol/m3.s,kxa=0.4kmol/m3.s,那么及氣膜阻力占總阻力的百分?jǐn)?shù)分別約為100%;該氣體為_匕溶氣體,該吸收過程為氣膜限制.二、選擇1根據(jù)雙膜理論,當(dāng)被吸收組分在液相中溶解度很小時(shí),以液相濃度表示的總傳質(zhì)系數(shù)A大于液相傳質(zhì)分系數(shù)B近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)C小于氣相傳質(zhì)分系數(shù)D近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)2SO水溶液在三種溫度ti、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為Ei=0.0035atm、E=0.011atm、曰=0.00625atm,那么_jA_At1<t2Bt3>t2Ct1>t2Dt3<tl3吸收塔的設(shè)計(jì)中,假設(shè)填料性質(zhì)及處理量氣體一定,液氣比增加,那么傳

13、質(zhì)推動(dòng)力A,傳質(zhì)單元數(shù)_B,傳質(zhì)單元高度C,所需填料層高度B.A增大B減小C不變D不能判斷三、計(jì)算1有一填料吸收塔,在28c及101.3kPa,用清水吸收200川小氨-空氣混合氣中的氨,使其含量由5%條低到0.04%均為摩爾為.填料塔直徑為0.8m,填料層體積為3R3,平衡關(guān)系為Y=1.4X,Kya=38.5kmol/h.問1出塔氨水濃度為出口最大濃度的80%寸,該塔能否使用？2假設(shè)在上述操作條件下,將吸收劑用量增大10%該塔能否使用？注：在此條件下不會(huì)發(fā)生液泛解：1X=0.05=0.05263y2=0.0004=0.00041-0.051-0.0004200273惰性氣體流量V=1一0.05

14、=7.69kmol/h22.4301X1Y10.052631.4=0.0376X1=0.80X1=0.0301L/).69(0.05263-0.0004)=13.34kmol/hX1-X20.0301-0：丫丫-mX1=0.05263-1.40.0301=0.01046Y2=Y2=0.0004=0.00308V(Y1-Y2)7工7.69父(0.05263-0.0004)=674m38.50.7850.820.00308該塔現(xiàn)有填料層高度Z=二6m0.7850.82由于ZZ所以該塔不適合.L=1.113.34=14.67kmol/hV(Y-Y2)7,69x(0.05263-0,0004)L=-=

15、()=14.67kmol/hX1-X2X1-0Y1"=Y-mX；=0.05263-1.4x0.0274=0.01424Y2=,=0.0004Ym'=0.01424-0.00040.00387,0.01424ln0.0004V(Y-Y2)7.69(0.05263-0.0004)KYa】Ym38.50.7850.820.00387=5.36m由于ZZ所以該塔適合.2填料塔用清水逆流吸收混合氣中的有害組分A.操作條件下氣相總傳質(zhì)單元高度為1.5m,進(jìn)塔混合氣組成為0.04A的摩爾分率,下同,出塔尾氣組成為0.0053,出塔水溶液濃度為0.0128,操作條件下平衡關(guān)系為Y=2.5X.

16、試求：1液氣比為最小液氣比的多少倍？2所需填料層高度?3假設(shè)氣液流量和初始組成不變,要求尾氣濃度降至0.0033,求此時(shí)填料層高度為假設(shè)干米?解：1液氣比為最小液氣比的多少倍Y1=0.04=0.04171-0.04X1=0.00128=0.012971-0.001280.0053Y2=0.005331-0.0053L/V=丫1一丫2X1_X20.0417-0.00533=2.8040.01297-0(L/V)min=Y-Y2X1-X2Y-Y20.0417-0.00533八-2=2.180.0417/2.5(L/V)(L/V)min=2.80412862.18862所需填料層高度?Z=H

17、6;gNogS=mV/L=2.5/2.804=0.892OG1丫1(1-s)Y1SY2-mX2-imX2S10.0417-0=ln(1一0.892)-0.8921-0.8920.00533-0=5.11故Z-HOGN0G=1.55.11-7.67m(3)此條件下的填料層高度.Nog0.00331-0.0033=0.003311-Sln(1-S)Y1-mX2Y2-mX2S10.0417-0=ln(1一0.892)一0.8921-0.8920.00331-0=7.52Z：=H0GN0G=1.57.52-11.28m3某逆流操作的吸收塔,用清水洗去氣體中的有害組分.該塔填料層總高度為9m,平衡關(guān)系Y

18、=1.4X,測得氣體進(jìn)、出口濃度Y=0.03,丫2=0.002,液體出口濃度Xi=0.015(均為摩爾比).試求:(1)操作液氣比L/V;(2)氣相總傳質(zhì)單元高度Hog(3)如果限定氣體出口濃度丫2=0.0015,為此擬增加填料層高度,在保持液氣比不變的條件下應(yīng)增加多少？解：(1)操作液氣比L/V;L/Vu丫1-丫2X1-X20.03-0.002二1.870.015-0(2)氣相總傳質(zhì)單元高度代今因ZMgNogS=mV/L=1.4/1.87=0.749nog*ln(1-S)Y*S10.03-0=ln(1-0.749)-0.7491-0.7490.002-0=6.004故HOG=Z/Nog=9/

19、6=1.5(3)Z'-Z=?由題意知丫；=0.0015其它條件不變,那么Hog=1.5不變新情況下的傳質(zhì)單元數(shù)為:OG1-Sln(1-S)Y1-mX2Y2-mX2S10.03-0=ln(1-0.749)0,7491-0.7490.0015-0=6.98Z'H0GN0G=1.56.98=10.47mZ-Z=10.47-9-1.47m4某廠吸收塔填料層高度為4m用水吸收尾氣中的有害組分A,平衡關(guān)系為Y=1.5X,塔頂X2=0,丫2=0,004,塔底X1=0,008,Y=0.02,求：(1)氣相總傳質(zhì)單元高度；(2)操作液氣比為最小液氣比的多少倍；(3)由于法定排放濃度Y2必須小于0

20、.002,所以擬將填料層加高,假設(shè)液氣流量不變,傳質(zhì)單元高度的變化亦可忽略不計(jì),問填料層應(yīng)加高多少？解：(1)氣相總傳質(zhì)單元高度Y*=1.5X1=1,5X0.008=0.012Y2*=0Ym=(Y-Y")-Y2"),Y1-丫ln:Y2-Y2(0.02-0.012)-0.004,0.02-0.012In0.004=0.00577NOG丫以2Ym0.02-0.0040.00577-2.77Hog-Z/Nog-4/2.77-1.44m(2)操作液氣比為最小液氣比的多少倍由于X2=0,故Y-K0.02-0.004o=2X1-X20.008(L/V)min上J丫二202-0.004=

21、12X1-X2Y/m0.021.5(L/V).(L/V)min=21,2=1.67(3)Zr-Z=?丫V0.002Y=0.02x2=0那么L/V丫1-丫2X1-X20.020.004X1X1=0.009所以Y1'1.5X1-1.50.009=0.0135Ym=(丫1-丫1“)-(丫2-丫2.)丫1_丫1ln：:丫2-丫2(0.02-0.0135)-0.0020.02-0.0135ln0.002=0.00382Nog丫-丫2m0.02-0.002/4.710.00382Z、H0GN0G=1.444.71=6.78mOGOG所以Z-Z-6.78-4-2.78m三、化工原理流體流動(dòng)和流體輸送

22、機(jī)械局部模擬試題及答案一、填空(1)流體在圓形管道中作層流流動(dòng),如果只將流速增加一倍,那么阻力損失為原來的2倍；如果只將管徑增加一倍而流速不變,那么阻力損失為原來的1/4倍.(2)離心泵的特性曲線通常包括H-Q曲線、刀-Q和N-Q曲線,這些曲線表示在一定轉(zhuǎn)速下,輸送某種特定的液體時(shí)泵的性能.(3)處于同一水平面的液體,維持等壓面的條件必須是靜止的、連通著的、回一種連續(xù)的液體.(4)如果流體為理想流體且無外加功的情況下,寫出：2單位質(zhì)量流體的機(jī)械能衡算式為_E=zg+u+p=常數(shù)；2單位重量流體的機(jī)械能衡算式為E=z+u-+R=常數(shù)_；2g:g；-u2單位體積流體的機(jī)械能衡算式為E=zPg十一,

23、+p=常數(shù)；(5)有外加能量時(shí)以單位體積流體為基準(zhǔn)的實(shí)際流體柏努利方程為Z1_Pg+(u12./2)+P1+W/=Z2Pg+(U22P/2)+P2+pThf一各項(xiàng)單位為Pa(N/m2).(6)氣體的粘度隨溫度升高而增加,水的粘度隨溫度升高而降低.(7)流體在變徑管中作穩(wěn)定流動(dòng),在管徑縮小的地方其靜壓能減小.(8)流體流動(dòng)的連續(xù)性方程是uiAp1=u2Ap2=uAp;適用于圓形直管的不可壓縮流體流動(dòng)的連續(xù)性方程為uidi2=u2d22=ud2.(9)當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?45mmH測得一容器內(nèi)的絕對壓強(qiáng)為350mmHg那么真空度為395mmHg.測得另一容器內(nèi)的表壓強(qiáng)為1360mmHg那么其絕對壓強(qiáng)為2

24、105mmHg(10)測流體流量時(shí),隨流量增加孔板流量計(jì)兩側(cè)壓差值將增加,假設(shè)改用轉(zhuǎn)子流量計(jì),隨流量增加轉(zhuǎn)子兩側(cè)壓差值將不變.二選擇1流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí),如要測取管截面上的流速分布,應(yīng)選用一步_流量計(jì)測量.A皮托管B孔板流量計(jì)C文丘里流量計(jì)D轉(zhuǎn)子流量計(jì)2離心泵開動(dòng)以前必須充滿液體是為了預(yù)防發(fā)生_A_.A氣縛現(xiàn)象B汽蝕現(xiàn)象C汽化現(xiàn)象D氣浮現(xiàn)象3離心泵的調(diào)節(jié)閥開大時(shí),BA吸入管路阻力損失不變B泵出口的壓力減小C泵入口的真空度減小D泵工作點(diǎn)的揚(yáng)程升高4流體流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力損失hf所損失的是機(jī)械能中的C項(xiàng).A動(dòng)能B位能C靜壓能D總機(jī)械能6在完全湍流時(shí)(阻力平方區(qū)),粗糙管的摩擦系數(shù),數(shù)彳10A與光滑管一

25、樣B只取決于ReC取決于相對粗糙度D與粗糙度無關(guān)7列管換熱器外殼內(nèi)徑為600mm殼內(nèi)裝有269根®25X2.5mm的換熱管,每小時(shí)有5X104kg的溶液在管束外側(cè)流過,溶液密度為810kg/m3,粘度為1.91x103Pa-s,那么溶液在管束外流過時(shí)的流型為A.A層流B湍流C過渡流D無法確定8某離心泵運(yùn)行一年后發(fā)現(xiàn)有氣縛現(xiàn)象,應(yīng)C.A停泵,向泵內(nèi)灌液B降低泵的安裝高度C檢查進(jìn)口管路是否有泄漏現(xiàn)象D檢查出口管路阻力是否過大三計(jì)算1如下圖,用泵將水從貯槽送至敞口高位槽,兩槽液面均恒定不變,輸送管路尺寸為483X3.5mm,泵的進(jìn)出口管道上分別安裝有真空表和壓力表,真空表安裝位置離貯槽的水

26、面高度H為4.8m,壓力表安裝位置離貯槽的水面高度代為5m.當(dāng)輸水量為36mf/h時(shí),進(jìn)水管道全部阻力損失為1.96J/kg,出水管道全部阻力損失為4.9J/kg,壓力表讀數(shù)為2.452xi05Pa,泵的效率為70%水的密度M1000kg/m3,試求:(1)兩槽液面的高度差H為多少?(2)泵所需的實(shí)際功率為多少kV?(3)真空表的讀數(shù)為多少kgf/cm2?解：(1)兩槽液面的高度差HgH22U22二gH2U3hf,2J3在壓力表所在截面2-2'與高位槽液面3-3'間列柏努利方程,以貯槽液面為基準(zhǔn)水平面,得:其中,hf,2a=4.9J/kg,u3=0,p3=0,5p2=2.452

27、X105Pa,H2=5m,u2=Vs/A=2.205m/s25一一2.2052.452104.9代入上式得：H=5-=29.74m29.8110009.819.81(2)泵所需的實(shí)際功率在貯槽液面0-0'與高位槽液面3-3'間列柏努利方程,以貯槽液面為基準(zhǔn)水平面,有:2gH.u2"We=gH其中,、hf,0g=6.864.9J/kg,U2=U3=0,p2=p3=0,H0=0,H=29.4m代入方程求得：W=298.64J/kg,故Ne=雙We=29864w,36.Wsj=>1000=10kg/s3600刀=70%N=Ne=4.27kw(3)真空表的讀數(shù)在貯槽液面

28、0-0'與真空表截面1-1間列柏努利方程,有:gH02U0-2p0+=gHi2UiPi,y,hf,.其中,、hf,0=1.96J/kg,H=0,u°=0,p0=0,Hi=4.8m,ui=2.205m/s代入上式得,Pi=1000(9.814.822.2051.96)=-5.15104Pa=-0.525kgf/cm22如下圖輸水系統(tǒng),管路總長度(包括所有當(dāng)量長度,下同)為100m壓力表之后管路長度為80m,管路摩擦系數(shù)為0.03,管路內(nèi)徑為0.05m,水的密度為1000kg/m3,泵的效率為0.8,輸水量為15n3/h.求:(1)整個(gè)管路的阻力損失,J/kg;(2)泵軸功率,k

29、w;(3)壓力表的讀數(shù),Pa.解：(1)整個(gè)管路的阻力損失,J/kg;由題意知,U=V%=73600x0.052/：)=212m/S1002.122=0.03xx-135.1J/kg0.052(2)泵軸功率,kw;在貯槽液面0-0'與高位槽液面1-1'間列柏努利方程,以貯槽液面為基準(zhǔn)水平面,有:gH02Uo22冬We=gH方耳八hf,0其中,、hf=135.1J/kg,u(=U1=0,p產(chǎn)p0=0(表壓),H0=0,H=20m代入方程得：We=gHhf=9.8120135.1=331.3J/kg15.又Ws=Vs1000=4.17kg/s3600故Ne=WsMW4=1381.5

30、w,刀=80%N=N/=1727w=1.727kw四、化工原理蒸儲(chǔ)局部模擬試題及答案、填空1精儲(chǔ)過程是利用局部冷凝和局部汽化的原理而進(jìn)行的.精儲(chǔ)設(shè)計(jì)中,回流比越±,所需理論板越少.2精儲(chǔ)設(shè)計(jì)中,當(dāng)回流比增大時(shí)所需理論板數(shù)減小增大、減小,同時(shí)蒸儲(chǔ)釜中所需加熱蒸汽消耗量增大增大、減小,塔頂冷凝器中冷卻介質(zhì)消耗量減小增大、減小,所需塔徑增大增大、減小.3別離任務(wù)要求一定,當(dāng)回流比一定時(shí),在5種進(jìn)料狀況中,冷液體進(jìn)料的q值最大,提儲(chǔ)段操作線與平衡線之間的距離最遠(yuǎn),別離所需的總理論板數(shù)最少.4相對揮發(fā)度=1,表示不能用普通精微別離別離,但能用萃取精儲(chǔ)或恒沸精微別離別離.5某二元混合物,進(jìn)料量為

31、100kmol/h,xf=0.6,要求得到塔頂xd不小于0.9,那么塔頂最大產(chǎn)量為66.7kmol/h.6精儲(chǔ)操作的依據(jù)是混合液中各組分的揮發(fā)度差異,實(shí)現(xiàn)精儲(chǔ)操作的必要條件包括塔頂液相回流和塔底上升蒸氣.7寫出相對揮發(fā)度的幾種表達(dá)式/Pa/XaYa/Yb0/ocfVa/Vb=-=-=Pa/Pb.Pb/XbXa/Xb二、選擇1q=1.1,那么加料中液體量與總加料量之比為CA1.1:1B1:1.1C1:1D0.1:12精微中引入回流,下降的液相與上升的汽相發(fā)生傳質(zhì),使上升的汽相中易揮發(fā)組分濃度提升,最恰當(dāng)?shù)恼f法是D.A液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相；B汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相；C液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)

32、組分同時(shí)進(jìn)入汽相,但其中易揮發(fā)組分較多；D液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入汽相和汽相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相必定同時(shí)發(fā)生.3某二元混合物,進(jìn)料量為100kmol/h,xf=0.6,要求得到塔頂xd不小于0.9,那么塔頂最大產(chǎn)量為_B_.A60kmol/hB66.7kmol/hC90kmol/hD不能定4某二元混合物,o=3,全回流條件下xn=0.3,那么yn-1=_D_由塔頂往下數(shù).A0.9B0.3C0.854D0.7945精微的操作線是直線,主要基于以下原因理想物系A(chǔ)理論板假定C塔頂泡點(diǎn)回流D恒摩爾流假設(shè)6某篩板精微塔在操作一段時(shí)間后,別離效率降低,且全塔壓降增加,其原因及應(yīng)采取的舉措是B.A塔板受腐蝕,孔

33、徑增大,產(chǎn)生漏液,應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷B篩孔被堵塞,孔徑減小,孔速增加,霧沫夾帶嚴(yán)重,應(yīng)降低負(fù)荷操作C塔板脫落,理論板數(shù)減少,應(yīng)停工檢修D(zhuǎn)降液管折斷,氣體短路,需更換降液管7板式塔中操作彈性最大的是B.A篩板塔B浮閥塔C泡罩塔D蛇形塔8以下命題中不正確的為A.A上升氣速過大會(huì)引起漏液B上升氣速過大會(huì)引起液泛C上升氣速過大會(huì)使塔板效率下降D上升氣速過大會(huì)造成過量的液沫夾帶9二元溶液連續(xù)精微計(jì)算中,進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化B.A平衡線B操作線與q線C平衡線與操作線D平衡線與q線三、計(jì)算1用一精微塔別離二元液體混合物,進(jìn)料量100kmol/h,易揮發(fā)組分xf=0.5,泡點(diǎn)進(jìn)料,得塔頂產(chǎn)品xd=

34、0.9,塔底釜液xw=0.05(皆摩爾分率),操作回流比R=1.61,該物系平均相對揮發(fā)度2.25,塔頂為全凝器,求：(1)塔頂和塔底的產(chǎn)品量(kmol/h);(2)第一塊塔板下降的液體組成xi為多少；(3)寫出提儲(chǔ)段操作線數(shù)值方程；(4)最小回流比.解：(1)塔頂和塔底的產(chǎn)品量(kmol/h);F=D+W=100(1)DM0.9+WM0.05=Fxf=100m0.5=50(2)上述兩式聯(lián)立求解得W=47.06kmol/hD=52.94kmol/h(2)第一塊塔板下降的液體組成xi為多少；因塔頂為全凝器,XD=y1=x11(-1)X1x_y1x1一,、0.92.25-1.250.9=0.803寫出提福段操作線數(shù)值方程;V=V=(R1)D=2.6152.94=138.17L'LqF=RDF=1.6152.94100=185.23,_且,Wxw_185.23,47.06m0.05那么ym1"Vxm"V"138.17xm-138.17=1.34xm-0.017(4)最小回流比.泡點(diǎn)進(jìn)料,q=1,xq=xF=0.