PKPM結構計算書

1、1工程概況1.1結構設計條件本工程采用框架結構。設計使用年限為50年，結構安全等級為二級。1.1.1氣象條件基本風壓0.35KN/m2,基本雪壓0.35KN/m2,地面粗糙程度為C類,全年主導風向北偏南。1.1.2抗震設防設防烈度為7度，設計地震分組為第二組，設計基本地震加速度值為0.10g,II類場地。1.1.3工程地質條件場地地形平坦，地質總體狀況為上覆蓋新生界(代)2第四系，下伏太古界(代)?？睖y期間，勘測范圍內(nèi)未見地下水。土層及其主要物理力學指標見表1.1。表1.1土層及其主要物理力學指標土層編虧土層名稱土層厚度(m)含水量(%)孔隙比重度(KN/m3)壓縮模量(MPa)承載力特征值(

2、MPa)透水性1雜填土0.92淤泥質粉質粘土0.63粉質粘土4.223.300.6519.805.30270.00不透水性4礫砂層3.024.200.5220.005.00350.00透水性5卵石層6.473.81500強透水層1.2工程設計概況工程設計概況見表1.2。表1.2工程概況結構類型砌體結構底框砌體結構框架結構框男結構V局層男力墻結構其它表1.2（續(xù)）工程地段貴陽市基本風壓0.30KN/m2本工程±0.000相十絕對標高1026.230m;室內(nèi)外高差:1.20m結構層數(shù)地上32層；地下1層結構高度97.8m;寬度15.10m;長度58m;基礎設計概況持力層名稱中風化砂礫巖基

3、礎埋深10.9m地基承載力特征值fa樁型大直徑鉆孔灌注樁建筑結構布置和選型上樓高度和層數(shù)142.2米38層出屋面局度和層數(shù)3.9米1層結構高寬比4.41建筑平面和豎向的規(guī)則性1、凹凸不規(guī)則2、側向剛度不規(guī)則結構類型是否屬于復雜類型多塔樓結構縱橫向抗震墻間距和樓蓋整體性抗震墻橫向間距34m,樓蓋現(xiàn)澆抗震等級框架剪力墻均為二級結構分析主要結果計算軟件PKPM系列SATWE周期調(diào)整系數(shù)總剪力Qox=16647.250KNQoy=15950.85KN結構總重力和總地震作用力GE=219223.844t墻體承擔的傾覆力矩比>50%縱橫扭方向的基本周期Tx=4.02sTy=4.17sTt=1.25s

4、最大層位移角的位置內(nèi)軸線相交處扭轉位移比1.09框架柱取大和取小軸壓比0.880.64梁最大剪壓比0.13<0.2主要材料基礎C40;上部9層以下C35,以上C30鋼材HPB235砌體小型混凝土空心砌塊注：結構高度指室外地坪至檐口或大屋面(斜屋面至屋面中間高)1.3設計依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)建筑抗震設計規(guī)程(GB50011-2001)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)高層建筑混凝土結構技術規(guī)程(JGJ3-2002)建筑抗震設計規(guī)范(GB50011-2001)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002

5、)1.4可變荷載標準值選用(kN/m2)可變荷載標準值選用見表1.3。表1.3可變荷載標準值選用»名稱«臥室、餐廳起居室廚房、衛(wèi)生間樓梯消防樓梯懸挑陽臺地下自行車庫設備機房上人屋面不上人屋面2.02.02.03.52.52.57.02.00.5本工程選用VVVVVVVVV1.5上部永久荷載標準值及構件計算1.5.1樓面荷載1.首層臥室、起居室、書房：150W板3.75kN/m2板面裝修荷載1.0kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合計5.25kN/m2廚房、普通衛(wèi)生問：150厚碌板3.75kN/m2板面裝修荷載1.1kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合

6、計5.35kN/m2帶采暖衛(wèi)生問：150W板3.75kN/m2板面裝修荷載20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合計6.85kN/m2門廳、電梯問：150W板3.75kN/m2板面裝修荷載20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合計5.65kN/m22.標準層：臥室、起居室、書房：110W板2.75kN/m2板面裝修荷載1.0kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合計4.25kN/m2對丁120厚樓板：4.5kN/m2對丁130厚樓板：4.75kN/m2對丁140厚樓板：5.0kN/m2對丁150厚樓板：5.25kN/m22)對

7、丁200厚樓板：8.0kN/m2(包括大跨度樓板上輕質隔墻的折算荷載1.5kN/m廚房、普通衛(wèi)生問：100W板2.5kN/m2板面裝修荷載1.1kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2包載合計4.10kN/m2帶采暖衛(wèi)生問：100厚碌板2.5kN/m2板面裝修荷載20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2樓電梯間：合計5.60kN/m2120厚碌板3.0kN/m2板面裝修荷載20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m21.5.2屋面荷載屋面板120厚：%合計4.90kN/m24cm細石混凝土面層1.00kN/m2三元乙丙橡膠卷材防水層0.3kN/m2

8、聚苯乙烯板隔熱層2%找坡(hmin=40)0.5kN/m2防水卷材0.30kN/m22cm找平0.40kN/m2120厚碌板3.0kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2包載合計6.2kN/m2對丁130厚樓板：6.5kN/m2對丁140厚樓板：6.7kN/m2露臺:水泥砂漿+10厚防滑地磚0.7kN/m24cm細石混凝土面層1.00kN/m2三元乙丙橡膠卷材防水層0.3kN/m2聚苯乙烯板隔熱層2%找坡(hmin=40)0.5kN/m2防水卷材0.30kN/m22cm找平0.40kN/m2110W板2.75kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2包載合計6.4kN/m2對丁120厚樓板：6.7k

9、N/m2對丁130厚樓板：6.9kN/m21.5.3墻體荷載可變荷載標準值選用見表1.3。承重多孔粘土磚混凝土小型空心砌體加氣混凝土砌塊容重(kN/m3)1615.98.5兩側粉刷重(kN/m2)0.680.680.68墻厚0.240.120.190.090.250.200.12墻重+粉刷(kN/m2)16X0.24+0.68=4.516X0.12+0.68=2.615.9乂0.19+0.68=3.715.9X0.09+0.68=2.18.5X0.25+0.68=2.88.5X0.2+0.68=2.48.5X0.12+0.68=1.7墻重/米(kN/m)墻局2.5m4.5X2.5=11.32.

10、6X2.5=6.53.7X2.5=9.32.1X2.5=5.32.8X2.5=72.4X2.5=61.7X2.5=4.3墻局2.6m4.5X2.6=11.72.6X2.6=6.83.7X2.6=9.72.1X2.6=5.52.8X2.6=7.32.4X2.6=6.31.7X2.6=4.5墻局2.7m4.5X2.7=12.22.6X2.7=7.13.7X2.7=10.02.1X2.7=5.72.8X2.7=7.62.4X2.7=6.51.7X2.7=4.6墻局3.0m4.5X3=13.52.6X3=7.83.7X3=11.12.1X3=6.32.8X3=8.42.4X3=7.21.7X3=5.1

11、本工程使用1. 1.5.4陽臺女兒墻、欄板板厚:240mm板高600mm:(1) 永久荷載=(25X0.24X0.6+0.68X0.6)X1.2=4.8kN/m欄板抗彎計算：2. 水平設計荷載：P=0.5kN/mxi.4=0.7kN/m設計彎矩：M=0.7X0.6=0.42kN-m/m構造配筋：0.15%xtox1000=338mm2/m板高1300mm:(1) 永久荷載=(25X0.24X1.3+0.68X1.3)X1.2=10.5kN/m欄板抗彎計算：水平設計荷載：P=0.5kN/mX1.4=0.7kN/m設計彎矩：M=0.7X1.3=0.91kN-m/m構造配筋:0.15%xh0x100

12、0=338mm2/m2建筑結構的總信息采用PM建模，TATSATWE設計軟件計算/|公司名稱：|II|建筑結構的總信息|SATWE中文版|文件名：WMASS.OUT|工程名稱：設計人|工程代號：校核人|日期:2010/11/5|/總信息結構材料信息：混凝土容重(kN/m3)：鋼材容重(kN/m3):水平力的夾角(Rad):地下室層數(shù)：豎向荷載計算信息：鋼脫結構Gc=25.00Gs=78.00ARF=0.00MBASE=0按模擬施工加荷計算方式風荷載計算信息計算X,Y兩個方向的風荷載地震力計算信息：特殊荷載計算信息：結構類別：裙房層數(shù)：轉換層所在層號：墻元細分最大控制長度（m）墻元側向節(jié)點信息：

13、是否對全樓強制采用剛性樓板假定采用的樓層剛度算法結構所在地區(qū)風荷載信息修正后的基本風壓（kN/m2）：地面粗糙程度：結構基本周期（秒）：體形變化分段數(shù)：各段最高層號：各段體形系數(shù)：計算X,Y兩個方向的地震力不計算框架結構MANNEX=0MCHANGE=0DMAX=2.00內(nèi)部節(jié)點是層間剪力比層間位移算法全國WO=0.35C類T1=0.00MPART=1NSTi=10USi=1.30地震信息振型組合方法（CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián)）CQC計算振型數(shù)：NMODE=15地震烈度：場地類別：設計地震分組NAF=7.00KD=2二組TG=0.40Rmaxl=0.08Rmax2=0.50NF=3NW=3R

14、MC=0.50TC=1.00DAMP=5.00是否特征周期多遇地震影響系數(shù)最大值罕遇地震影響系數(shù)最大值框架的抗震等級：剪力墻的抗震等級：活荷質量折減系數(shù)：周期折減系數(shù)：結構的阻尼比(%):是否考慮偶然偏心：是否考慮雙向地震扭轉效應斜交抗側力構件方向的附加地震數(shù)=0活荷載信息考慮活荷不利布置的層數(shù)不考慮柱、墻活荷載是否折減不折算傳到基礎的活荷載是否折減折算柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù)計算截面以上的層數(shù)折減系數(shù)2-30.854-50.706-80.659-200.60>200.55調(diào)整信息中梁剛度增大系數(shù)：BK=1.00梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)：BT=0.85梁設計彎矩增大系數(shù)：BM=1.00連梁剛度

15、折減系數(shù)：BLZ=0.70梁扭矩折減系數(shù)：TB=0.40全樓地震力放大系數(shù)：RSF=1.000.2Qo調(diào)整起始層號:KQ1=00.2Qo調(diào)整終止層號:KQ2=0頂塔樓內(nèi)力放大起算層號：NTL=0頂塔樓內(nèi)力放大：RTL=1.00九度結構及一級框架梁柱超配筋系數(shù)CPCOEF91=1.15是否按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整樓層地震力IAUTO525=1是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力IREGU_KZZB=0剪力墻加強區(qū)起算層號LEV_JLQJQ=1強制指定的薄弱層個數(shù)NWEAK=0配筋信息梁主筋強度（N/mm2）:IB=300柱主筋強度（N/mm2）:IC=300墻主筋強度（N/mm2）:IW=210梁箍筋強

16、度（N/mm2）:JB=210柱箍筋強度（N/mm2）:JC=210墻分布筋強度（N/mm2）:JWH:=210梁箍筋最大間距（mm）:SB=100.00柱箍筋最大間距（mm）:SC=100.00墻水平分布筋最大間距（mm）:SWH:=200.00墻豎向筋分布最小配筋率（%）:RWV=0.30單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù)：NSW=0單獨指定的墻豎向分布筋配筋率（%）:RWV1=0.00設計信息結構重要性系數(shù)：RWO=1.00柱計算長度計算原則：有側移梁向疊部分簡化：不作為剛域是否考慮P-Delt效應：是柱配筋計算原則：按單偏壓計算鋼構件截面凈毛面積比：RN=0.85梁保護層厚度（mm）:B

17、CB=25.00柱保護層厚度（mm）:ACA=30.00是否按磔規(guī)范（7.3.11-3）計算脫柱計算長度系數(shù)：否何載組合信息恒載分項系數(shù)：CDEAD=1.20活載分項系數(shù)：CLIVE=1.40風伸分項系數(shù)：CWIND=1.40水平地震力分項系數(shù)：CEA_H=1.30豎向地震力分項系數(shù)：CEA_V=0.50特殊"分項系數(shù)：CSPY=0.00活何載的組合系數(shù)：CD_L=0.70風"的組合系數(shù)：CD_W=0.60活伸的重力"代表值系數(shù)：CEA_L=0.50剪力墻底部加強區(qū)信息剪力墻底部加強區(qū)層數(shù)IWF=2男力墻底部加強區(qū)局度（m）Z_STRENGTHEN=6.60*各層

18、的質量、質心坐標信息*層號塔號質心X質心Y質心Z怛載質量活載質量(m)(m)(t)(t)101-8.20265.77433.000999.0111.291-8.26465.33229.7001911.8109.781-8.26765.33626.4001930.3109.771-8.26665.33523.1001930.2109.761-8.26765.33619.8001930.3109.751-8.26765.33616.5001930.3109.741-8.27065.34013.2001951.6109.831-8.27065.3409.9001951.6109.821-8.2686

19、5.3436.6001966.1109.711-8.24065.2873.3001991.4111.3活載產(chǎn)生的總質量(t):1100.067恒載產(chǎn)生的總質量(t):18492.807結構的總質量(t):19592.873恒載產(chǎn)生的總質量包括結構自重和外加恒載結構的總質量包括恒載產(chǎn)生的質量和活載產(chǎn)生的質量活載產(chǎn)生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果(1t=1000kg)*各層構件數(shù)量、構件材料和層高*層號塔號梁數(shù)柱數(shù)墻數(shù)層局累計高度（混凝土）（混凝土）（混凝土）(m)(m)11341(25)46(40)13(25)3.3003.30021330(25)44(40)13(25)3.3006.

20、60031330(25)44(40)13(25)3.3009.90041330(25)44(35)13(25)3.30013.20051330(25)44(35)13(25)3.30016.50061330(25)44(30)13(25)3.30019.80071330(25)44(30)13(25)3.30023.10081330(25)44(30)13(25)3.30026.40091330(25)44(30)13(25)3.30029.700101188(25)44(30)5(25)3.30033.000*風荷載信息*層號塔號風荷載X剪力X傾覆彎矩X風荷載Y剪力Y傾覆彎矩Y10129.5

21、629.697.5101.82101.8336.09128.2257.8288.297.21199.0992.88126.8084.6567.392.30291.31954.27125.27109.9929.887.03378.43202.86123.61133.51370.381.32459.74719.75121.79155.31882.675.06534.76484.44121.00176.32464.272.33607.18487.73121.00197.33115.172.33679.410729.72121.00218.33835.472.33751.713210.41122.44

22、240.74629.675.67827.415940.8各樓層等效尺寸（單位:m,m*2）層號塔號面積形心X形心Y等效寬B等效高H最大寬BMAX最小寬BMIN111108.77-8.2264.9964.3218.4764.3218.47211091.74-8.2565.0664.0818.3664.0818.36311091.81-8.2565.0664.0818.3664.0818.36411091.81-8.2565.0664.0818.3664.0818.36511092.61-8.2665.0664.0818.3664.0818.36611092.61-8.2665.0664.0818

23、.3664.0818.36711092.65-8.2665.0664.0818.3664.0818.36811092.61-8.2665.0664.0818.3664.0818.36911093.42-8.2665.0664.0818.3764.0818.371011106.86-8.2865.1463.6218.4063.6218.40各樓層的單位面積質量分布（單位：kg/m*2）層號塔號單位面積質量gi質量比max(gi/gi-1,gi/gi+1)111896.371.00211901.431.01311888.061.00411888.061.01511867.061.00611867.

24、061.00711866.911.00811867.061.01911848.811.841011003.051.00計算信息ProjectFileName:胡仕權設計計算日期：2007.11.5開始時間：17:25:18可用內(nèi)存：392.00MB第一步：計算每層剛度中心、自由度等信息開始時間：17:25:18第二步：組裝剛度矩陣并分解開始時間：17:25:26FALE自由度優(yōu)化排序BeginningTime:17:25:28.71EndTime:17:25:30.46TotalTime(s):1.75FALE總剛陣組裝BeginningTime:17:25:30.48EndTime:17:2

25、5:31.93TotalTime(s):1.45VSS總剛陣LDLT分解BeginningTime:17:25:31.95EndTime:17:25:32.3TotalTime(s)0.08VSS模態(tài)分析BeginningTime:17:25:32.6EndTime:17:25:32.12TotalTime(s)0.06形成地震荷載向量形成風荷載向量形成垂直荷載向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:17:25:36.76EndTime:17:25:37.6TotalTime(s):0.30第五步：計算桿件內(nèi)力開始時間：17:25:41結束日期：2007.11.5時間：17:26

26、:17總用時：0:0:59各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息FloorNo:層號TowerNo:塔號Xstif,Ystif:剛心的X,Y坐標值Alf:層剛性主軸的方向Xmass,Ymass:質心的X,Y坐標值Gmass:總質量Eex,Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值Ratxl,Ratyl:X,Y方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值或上三層平均側移岡【J度80%的比值中之較小者RJX,RJY,RJZ:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度FloorNo1TowerNo.1Xstif=-9.3468(m)Y

27、stif=67.8161(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2403(m)Ymass=65.2869(m)Gmass=2213.9111(t)Eex=0.0726Eey=0.1601Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.9891Raty1=2.5147薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX=:3.5536E+06(kN/m)RJY=5.4466E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo2TowerNo.1Xstif=-9.4745(m)Ystif=67.9875(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-

28、8.2680(m)Ymass=65.3433(m)Gmass=2185.5918(t)Eex=0.0801Eey=0.1689Ratx=0.4779Raty=0.5681Ratx1=1.9616Raty1=1.8179薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=1.6984E+06(kN/m)RJY=3.0942E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo3TowerNo.1Xstif=-9.6828(m)Ystif=68.2305(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2698(m)Ymass=65.3398(m)Gmass=2171.1565(

29、t)Eex=0.0968Eey=0.1897Ratx=0.7283Raty=0.7858Ratx1=1.6919Raty1=1.7151薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=1.2369E+06(kN/m)RJY=2.4315E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo4TowerNo.1Xstif=-9.7011(m)Ystif=68.2676(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2698(m)Ymass=65.3398(m)Gmass=2171.1565(t)Eex=0.0988Eey=0.1935Ratx=0.8314Raty=0.8

30、329Ratx1=1.5447Raty1=1.6457薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX=1.0283E+06(kN/m)RJY=2.0253E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.5TowerNo.1Xstif=-9.8960(m)Ystif=68.6553(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6343(t)Eex=0.1228Eey=0.2380Ratx=0.8666Raty=0.8398Ratx1=1.4254Raty1=1.5291薄弱層地震男力放大系數(shù)=1

31、.00RJX=8.9117E+05(kN/m)RJY=1.7009E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNoi.6TowerNo.1Xstif=-9.9239(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6340(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9224Raty=0.8936Ratx1=1.4351Raty1=1.5573薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=8.2203E+05(kN/m)RJY=1.5200E+06(k

32、N/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo7TowerNo.1Xstif=-9.9227(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2659(m)Ymass=65.3355(m)Gmass=2149.5493(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9528Raty=0.9173Ratx1=1.5136Raty1=1.5847薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=7.8325E+05(kN/m)RJY=1.3943E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.8TowerNo.

33、1Xstif=-9.9239(m)Ystif=68.7100(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2667(m)Ymass=65.3357(m)Gmass=2149.6340(t)Eex=0.1267Eey=0.2451Ratx=0.9438Raty=0.9015Ratx1=1.6882Raty1=1.8053薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=7.3923E+05(kN/m)RJY=1.2570E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo9TowerNo.1Xstif=-10.1921(m)Ystif=69.1040(m)Alf=0.0

34、000(Degree)Xmass=-8.2638(m)Ymass=65.3317(m)Gmass=2131.2285(t)Eex=0.1656Eey=0.3111Ratx=0.8462Raty=0.7913Ratx1=1.9212Raty1=2.4014薄弱層地震男力放大系數(shù)=1.00RJX=6.2553E+05(kN/m)RJY=9.9469E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)FloorNo10TowerNo.1Xstif=-10.6047(m)Ystif=68.2347(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=-8.2019(m)Ymass=65.774

35、5(m)Gmass=1221.4441(t)Eex=0.1702Eey=0.1970Ratx=0.6506Raty=0.5205Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱層地震剪力放大系數(shù)=1.00RJX=4.0700E+05(kN/m)RJY=5.1777E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)抗傾覆驗算結果抗傾覆彎矩Mr傾覆彎矩Mov比值Mr/Mov零應力區(qū)（%）X風荷載6671373.55295.21259.900.00Y風荷載1978879.918202.8108.710.00X地震6671373.574703.689.300.00Y地震1978879.9

36、105961.018.680.00結構整體穩(wěn)定驗算結果層號X向剛度Y向剛度層局10.355E+070.545E+073.3020.170E+070.309E+073.3030.124E+070.243E+073.3040.103E+070.203E+073.3050.891E+060.170E+073.3060.822E+060.152E+073.3070.783E+060.139E+073.3080.739E+060.126E+073.3090.626E+060.995E+063.30100.407E+060.518E+063.30該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)(5.4.

37、4)的整體穩(wěn)定驗算該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應上部重量X剛重比Y剛重比195929.59.8591.74174902.32.0458.38154144.26.4852.06133530.25.4150.05112916.26.0449.7192516.29.3254.2272116.35.8463.8051717.47.1780.2131318.65.91104.8111102.120.97153.90*樓層抗剪承載力、及承載力比值*Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層號塔號X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y1010.5783E+040.5

38、875E+041.001.00910.9001E+040.9106E+041.561.55810.1271E+050.1289E+051.411.42710.1429E+050.1459E+051.121.13610.1512E+050.1578E+051.061.08510.1699E+050.1786E+051.121.13410.2165E+050.2264E+051.271.27310.2402E+050.2559E+051.111.13210.2906E+050.3116E+051.211.22110.3175E+050.3342E+051.091.073樓板計算日期：1/28/20

39、08時間：6:34:29:04pm一、基本資料：1、房間編號：502、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標準值:g=4.50kN/M2可變荷載標準值:q=2.00kN/M2計算跨度Lx:=3600mm；計算跨度Ly=5100mm板厚H=100mm;給強度等級：C20;鋼筋強度等級：HPB2354、計算方法：彈性算法。5、泊松比：卬=1/5.6、考慮活荷載不利組合。、計算結果：Mx=(0.03181+0.01150/5)*(1.20*4.5+1.40*1.0)*3.6人2=3.01kNM考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：Mxa=(0.06756+0

40、.02985/5)*(1.4*1.0)*3.6人2=1.33kNMMx=3.01+1.33=4.34kNMAsx=268.20mm2,實配48150(As=335.mm2)pmin=0.236%,p=0.335%My=(0.01150+0.03181/5)*(1.20*4.5+1.40*1.0)*3.6人2=1.57kNM考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：Mya=(0.02985+0.06756/5)*(1.4*1.0)*3.6人2=0.79kNMMy=1.57+0.79=2.36kNMAsy=235.99mm2,實配48200(As=251.mm2)pmin=0.236%,p=0.251

41、%Mx'=0.07310*(1.20*4.5+1.40*2.0)*3.6人2=7.77kNMAsx'=496.24mm2,實配48100(As=503.mm2,可能與鄰跨有關系)pmin=0.236%,p=0.503%My'=0.05685*(1.20*4.5+1.40*2.0)*3.6人2=6.04kNMAsy'=379.41mm2,實配()10200(As=393.mm2,可能與鄰跨有關系)pmin=0.236%,p=0.393%三、跨中撓度驗算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值(1) Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值、撓度和裂縫驗算參數(shù)：Mk=(

42、0.01150+0.03181/5)*(1.0*4.5+1.0*2.0)*3.6人2=1.50kNMMq=(0.01150+0.03181/5)*(1.0*4.5+0.5*2.0)*3.6人2=1.27kNMEs210000.N/mm2Ec25413.N/mm2(2) Ftk=1.54N/mm2Fy=210.N/mm2、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)按下列公式計算：=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土規(guī)范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.33)osk=1.50/(0.87*81

43、.*251.)=84.95N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.24)pte=251./50000.=0.00503=1.1-0.65*1.54/(0.00503*84.95)=-1.247當<0.2時，取=0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE:aE=Es/Ec=210000.0/25413.0=8.264 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Tf':矩形截面，yf'=0 、縱向受拉鋼筋配筋率p=As/b/ho=251./1000/81.=0.00310 、鋼筋混凝土受彎構件

44、的Bs按公式(混凝土規(guī)范式8.2.3-1)計算：Bs=Es*As*ho人2/1.15+0.2+6*aE*p/(1+3.5f')(3) Bs=210000.*251.*81.人2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)=593.11kNM、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)e:(4) 按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當P'=0時，e=2.0、受彎構件的長期剛度B,可按下列公式計算B=Mk/Mq*(0-1)+Mk*Bs(混凝土規(guī)范式8.2.2)(5) B=1.50/1.27*(2-1)+1.50*593.11=321.268kNM

45、、撓度f=e*Qk*LA4/Bf=0.00209*6.5*3.6人4/321.268=7.114mmf/L=7.114/3600.=1/506.,滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù),按下列公式計算：=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土規(guī)范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.33)osk=2.87*10A6/(0.87*81.*335.)=121.66N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.24)

46、pte=335./50000.=0.007當ptev0.01時，取pte=0.01=1.1-0.65*1.54/(0.01*121.66)=0.276wmax=acr*ask/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.21)wmax=2.1*0.276*121.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.044,滿足規(guī)范要求！ 、丫方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù),按下列公式計算=1.1-0.65*ftk/(pte*osk)(混凝土規(guī)范式8.1.22)osk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式8.1.33

47、)osk=1.50*10人6/(0.87*73.*251.)=94.26N/mm矩形截面，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100.=50000.mm2pte=As/Ate(混凝土規(guī)范式8.1.24)pte=251./50000.=0.005當ptev0.01時，取pte=0.01=1.1-0.65*1.54/(0.01*94.26)=0.037當V0.2時，取=0.2wmax=acr*ask/Es*(1.9c+0.08*Deq/pte)(混凝土規(guī)范式8.1.21)滿足規(guī)范要求！3max=2.1*0.200*94.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.024, 、左端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋