復(fù)習(xí)-燃?xì)廨啓C(jī)

1、名詞解釋：1）循環(huán)效率：當(dāng)工質(zhì)完成一個循環(huán)時，把外界加給工質(zhì)的熱能q,轉(zhuǎn)化成為機(jī)械功（循環(huán)功）lc的百分?jǐn)?shù)。2）裝置效率（發(fā)電效率）：當(dāng)工質(zhì)完成一個循環(huán)時，把外界加給工質(zhì)的熱能q,轉(zhuǎn)化成為發(fā)電機(jī)軸功ls的百分?jǐn)?shù)。3）凈效率（供電效率）：當(dāng)工質(zhì)完成一個循環(huán)時，把外界加給工質(zhì)的熱能q,轉(zhuǎn)化成為發(fā)電凈功le的百分?jǐn)?shù)。4）熱耗率：每產(chǎn)生1kWh的電功所需消耗的燃料的熱能。5）比功：進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)壓氣機(jī)的1kg空氣，在燃?xì)廨啓C(jī)中完成一個循環(huán)后所能對外輸出的機(jī)械功（或電功）ls（kJ/kg），或凈功le（KJ/kg）。6）壓氣機(jī)的壓縮比：工質(zhì)在壓氣機(jī)的出口壓力P2與進(jìn)口壓力P1的比值。£=p2/p

2、17）最佳壓縮比：隨著壓縮比£的變化，使機(jī)組熱效率或機(jī)組比功達(dá)到最大值時所對應(yīng)的壓縮功。8）透平的膨脹比：透平的排氣總壓P4與進(jìn)口總壓P3的比值。=P4/P39）壓氣機(jī)入口總壓保持系數(shù)：壓氣機(jī)進(jìn)口總壓P1與大氣壓力Pa的比值。Ey=P1/Pa10）燃燒室總壓保持系數(shù)：燃燒室出口總壓P3與進(jìn)口總壓P2的比值。£r=P3/P211）透平出口總壓保持系數(shù)：透平膨脹終壓P4與大氣壓力Pa的比值。£t=P4/Pa12）壓氣機(jī)的等嫡壓縮效率：等嫡壓縮功lys與實際壓縮功ly的比值。13）透平的等嫡膨脹效率：實際膨脹功lt與等嫡膨脹功屋的比值。14）溫度比：透平進(jìn)口溫度T3與壓

3、氣機(jī)進(jìn)口溫度T1的比值。t=T3/T115）燃燒效率：（描述燃燒過程中燃料能量的實際利用程度）不完全燃燒和熱散失16）回?zé)嵫h(huán)：采用部分利用透平排氣余熱來預(yù)熱壓氣機(jī)送來的低溫空氣方法的燃?xì)廨啓C(jī)熱力循環(huán)。17）間冷循環(huán)：采用分段冷卻、逐漸加壓方法的燃?xì)廨啓C(jī)熱力循環(huán)。18）再熱循環(huán)：使燃?xì)庠谕钙街猩晕⑴蛎浗禍睾?，把它抽出來再噴油燃燒，使其溫度恢?fù)到燃?xì)獬鯗豑3再去膨脹做功的燃?xì)廨啓C(jī)熱力循環(huán)。19）壓氣機(jī)的基元級：在壓氣機(jī)級的某一半徑r處，沿半徑向取一個很小的厚度Ar,然后沿圓周方向形成一個與壓氣機(jī)的軸線同心的正圓柱薄環(huán)，薄環(huán)內(nèi)一組環(huán)形葉柵就是基元級。20）壓氣機(jī)的級：一列動葉柵與它下游方向的一列靜

4、葉柵共同組成軸流式壓氣機(jī)的一個極。21）反力度：氣流在動葉柵內(nèi)的靜焰增量與滯止給增量之比。Qk22）基元級的流量：單位時間內(nèi)流過葉柵通流截面的氣體數(shù)量23）基元級的壓縮比：表示空氣通過壓氣機(jī)后，壓力相對升高的參數(shù)。24）基元級的效率：25）基元級載荷系數(shù)：壓氣機(jī)基元級的比功械功量的特性系數(shù)。26）沖角：葉柵進(jìn)口角與氣流進(jìn)氣角之差。27）滯后角：葉柵出口角與氣流出氣角之差。表示壓縮過程中能量轉(zhuǎn)換的完善程度的性能指標(biāo)。（常用等嫡壓縮效率）ly與圓周速度u2/2之比。衡量壓氣機(jī)級外加機(jī)i=31j-3132j-32折轉(zhuǎn)角：£=32-31安裝角：32j-31j預(yù)旋：絕對速度C1在圓周方向上的分

5、速度Ciu28）燃?xì)馔钙降幕墸涸谌細(xì)鈾C(jī)級白某一半徑r處，沿半徑向取一個很小的厚度Ar,然后沿圓周方向形成一個與燃?xì)鈾C(jī)的軸線同心的正圓柱薄環(huán)，薄環(huán)內(nèi)一組環(huán)形葉柵就是基元級。29）燃?xì)馔钙降募墸阂涣徐o葉柵與它下游方向的一列動葉柵共同組成軸流式燃?xì)鈾C(jī)的一個級30）熱力學(xué)反動度at：燃?xì)庠趧尤~柵中的理論始降與在整個渦輪級內(nèi)的理論始降之比。31）運動反動度Qk:氣流在動葉柵內(nèi)的靜焰降與滯止始降之比。32）基元級的流量因子：進(jìn)入動葉柵的氣流軸向分速度cia與圓周速度的比值。33）速度比：圓周速度U與基元級的假象速度之比Cad。34）載荷系數(shù)：基元級的比功lt與圓周速度的平方u2的比值。35）沖角：葉柵

6、進(jìn)口角與氣流進(jìn)氣角之差。i=31j-3136）滯后角：葉柵出口角與氣流出氣角之差。32j-3237）中弧線：葉型中所有內(nèi)切圓圓心的連線。38）弦線：葉型內(nèi)弧側(cè)進(jìn)口邊與出口的公切線。39）葉型折轉(zhuǎn)角：中弧線入口端的切線與出口端的切線之間的夾角。40）弦長b:葉片入口邊到出口邊之間沿弦線方向的距離41）出口邊的厚度s：出口邊圓弧的直徑。42）葉型剖面的幾何形狀：決定葉型形狀的關(guān)鍵尺寸（型線）43）柵距t:在兩個相鄰葉片上，同位點之間沿額線方向的距離。44）相對柵距：柵距與葉片弦長的比值（t/b）45）葉柵寬度Ba：前、后額線之間的垂直距離。46）安裝角yP：葉型外弦線與后額線之間的夾角。47）幾何

7、入口角：中弧線在葉型入口邊與前額線的夾角48）幾何出口角：中弧線在葉型出口邊與后額線的夾角49）熱懸掛：起動機(jī)脫扣后，機(jī)組轉(zhuǎn)速停止上升，運行聲響異常。若繼續(xù)增大燃料供給量，燃?xì)馔钙降那皽豑3隨之升高，但機(jī)組轉(zhuǎn)速不能上升，甚至反而呈現(xiàn)下降趨勢，最終導(dǎo)致啟動失敗。50）接近點溫差t:余熱鍋爐中省煤器的出口水溫Twz與相應(yīng)壓力下飽和水溫Ts之間的差值。51）節(jié)點溫差tx：余熱鍋爐中蒸發(fā)器入口處燃?xì)獾臏囟萒g7與飽和水溫Ts之間的差值簡答1）試證明，簡單循環(huán)與機(jī)組熱效率最大值對應(yīng)的最佳壓縮比，必定大于與機(jī)組比功達(dá)到最大值對應(yīng)的最佳壓縮比。答：當(dāng)£超過el,max后，機(jī)組的比功雖然有所減少，但

8、是壓氣機(jī)出口溫度T2卻會隨£的提高而持續(xù)增高。當(dāng)T3給定時，這就意味著加給燃燒室的熱能q1,可以隨著£的提高而不斷減少。當(dāng)s超過sl,max偏高一些時，q1的減少程度要比比功le的減少程度來的大，這樣就使機(jī)組的熱效率隨£的提高而繼續(xù)增高，只是當(dāng)e超過eg,max時，由于比功le的減少程度超過q1的減少程度，機(jī)組效率才逐漸降低。2）試說明，當(dāng)壓縮比等于1時，燃?xì)廨啓C(jī)不可能有任何機(jī)械功輸出，而壓縮比很大，達(dá)到某個值時，燃?xì)廨啓C(jī)也沒有功輸出。答：T-s3）環(huán)境溫度的改變對燃?xì)廨啓C(jī)的輸出功率有什么影響？答：（T-s）當(dāng)環(huán)境溫度Ta降低，壓縮達(dá)到同一壓力P2所需要的壓縮功減

9、小，透平的平均排氣溫度降低，輸出功率增大；當(dāng)環(huán)境溫度Ta升高，壓縮達(dá)到同一壓力P2所需要的壓縮功減小，透平的平均排氣溫度降低，輸出功率減小。4）一臺燃用天然氣的燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)的供電效率為38%,天然氣的低位發(fā)熱量為38000kJ/Nm3,試求耗氣率（Nm3/kWh）和熱耗率（kJ/kWh）。答：（1kJ/sX3600s）/0.38/（38000kJ/Nm3）=0.24931Nm3/kWh0.24931X38000kJ/kWh=9473.684kJ/kWh5）提高燃?xì)馔钙降娜細(xì)獬鯗貙θ細(xì)廨啓C(jī)的效率有什么影響？答：（T-s）提高燃?xì)獬鯗豑3,提高了燃?xì)獾钠骄鼰釡囟?，比功增大，提高了機(jī)組的熱效率。6

10、）已知壓氣機(jī)進(jìn)口空氣總溫為288K,總壓為0.1013Mpa,壓比為13.55,等嫡效率為0.88,燃?xì)馔钙降牡鹊招室矠?.88,環(huán)境的壓為0.1013Mpa,試求燃?xì)馔钙降某隹诳倻亍４穑?）T-s圖上畫出反力度為Q=0.5（或0=0,0=1）的壓氣機(jī)基元級內(nèi)氣體壓縮的熱力過程圖，說明基元級各特征截面上參數(shù)變化的關(guān)系（U1=U2,或uwu）答：8）燃?xì)廨啓C(jī)裝置定壓加熱理想循環(huán)中，工質(zhì)視為空氣。空氣進(jìn)入壓氣機(jī)時的壓力為0.1Mpa,溫度為15C。循環(huán)增壓比兀=17,燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口溫度為1673K。循環(huán)的p-v圖及Ts圖見下圖。若空氣的比熱容cp=1.01kJ/（kgK）,丫=1.4,試分析此循環(huán)

11、。若燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口溫度為1273K,試分析此循環(huán)效率的變化。答：9）如圖所示的循環(huán)，其參數(shù)與上題相同，即T1=288K,p1=0.1Mpa,17=p2/p1=兀,T3=1673K,5.81年/Ti取壓氣機(jī)絕熱效率0.89=斤s,透平的相對內(nèi)效率91.0=叮。若選定參考狀態(tài)T0=273K、p0=0.1Mpa、h0=0,s0=0,并設(shè)熱源溫度T=1673K,試對各過程及整個循環(huán)進(jìn)行熱力學(xué)第一、第二定律分析。答：丁“七10）燃?xì)廨啓C(jī)裝置定壓加熱理想循環(huán)中，壓縮過程若采用定/溫壓縮，則可減少壓氣機(jī)耗功量，從而增加循環(huán)凈功。在不采用回?zé)岬那闆r下，這種循環(huán)12'2341（如圖）的熱/效率比采用絕熱壓

12、縮的循環(huán)1-2-3-4-1是增加了還是降2/低了，為什么?答：。11）簡述對軸流式壓氣機(jī)的性能要求。答：大的空氣流量，高壓縮比，高壓氣機(jī)的效率。穩(wěn)定運行，結(jié)構(gòu)緊湊，堅固耐用，便于制造。12）簡述軸流式壓氣機(jī)的工作過程。答：13）如何計算基元級中動葉柵與氣流之間的作用力和外加的機(jī)械功？答：外加機(jī)械功等于圓周速度u與氣流扭速的乘積，當(dāng)u1=u2時wu=4cu作用力等于單位時間內(nèi)流進(jìn)出控制體的氣體的動量差。分解成軸向Pa'=（P2-P1）t、周向Pu'=ma（w1u-w2u）14）軸流式壓氣機(jī)的葉片為什么需要扭轉(zhuǎn)？答：因為不同半徑處圓周速度u各不相同，導(dǎo)致不同基元級中進(jìn)入葉片的氣流角

13、彼此不相等，將會導(dǎo)致葉片的葉背處或葉腹處發(fā)生嚴(yán)重的氣流脫離現(xiàn)象，惡化壓縮效率，使壓氣機(jī)無法正常運行。所以應(yīng)根據(jù)速度三角形沿葉片高度方向的變化規(guī)律來設(shè)計壓氣級葉片即扭葉片。15）試分析軸流式壓氣機(jī)中的能量損失？答：內(nèi)部損失一一通流部分的摩擦阻力損失和渦流損失、徑向間隙漏氣損失、級間內(nèi)氣封的漏氣損失、工作葉輪或轉(zhuǎn)鼓斷面與氣流的摩擦鼓風(fēng)損失。外部損失一一損耗在支持軸承與止推軸承的機(jī)械摩擦損失、經(jīng)壓氣機(jī)高壓側(cè)軸端的外氣封泄露到外界去的漏氣損失。16）簡要分析軸流式壓氣機(jī)發(fā)生喘振的原因。答：在恒速運行工況下，由于氣體流量減小，正沖角增加到使氣流嚴(yán)重地從葉片背部脫離造成的?；蛴捎跉怏w流量增大，負(fù)沖角增加到

14、使氣流嚴(yán)重地在葉腹上的邊界層出現(xiàn)分離，嚴(yán)重時可導(dǎo)致葉片通道堵塞造成的。17）簡要說明防止軸流式壓氣機(jī)發(fā)生喘振的措施。答：放氣防喘一一從壓氣機(jī)通流部分的一個或幾個截面上引出空氣，放到大氣中或重新引回壓氣機(jī)進(jìn)口。旋轉(zhuǎn)導(dǎo)葉防喘一一改變?nèi)~片的安裝角，以改變壓氣機(jī)氣流入口的沖角。分軸壓氣機(jī)防喘一一將壓氣機(jī)分成兩個轉(zhuǎn)子，甚至三個轉(zhuǎn)子，分別由相應(yīng)的渦輪帶動。18）簡述燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的功能。答：1）使燃料與由壓氣機(jī)送來的一部分壓縮空氣在其中進(jìn)行有效燃燒2）使由壓氣機(jī)送來的另一部分壓縮空氣與燃燒后形成的高達(dá)1800-2000C的燃燒產(chǎn)物均勻摻混，使其溫度降低到燃?xì)馔钙竭M(jìn)口初溫水平，以便送到透平中做功。3）控制N

15、O或成，使透平排氣符合環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)要求。19）簡述燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室的工作過程的特點及其性能指標(biāo)答：工作過程的特點一一進(jìn)口氣流速度很大、燃燒室容積很小（熱強(qiáng)度很大）、工作溫度高（2500K）、進(jìn)口參數(shù)變化大、出口氣流溫度受到渦輪葉片的熱強(qiáng)度的限制，不能過高性能指標(biāo)一一燃燒穩(wěn)定性好、燃燒效率高、燃燒火焰短、出口溫度場均勻、流阻損失小、點火性能好、高溫元件冷卻良好、火焰管應(yīng)該有數(shù)千到上萬小時的使用壽命、排氣污染含量符合環(huán)保規(guī)定、結(jié)構(gòu)緊湊，輕巧，單位時間內(nèi)在單位體積的燃燒空間內(nèi)燃盡更多燃料，燃燒強(qiáng)度35-190W/（Nm）20）從結(jié)構(gòu)上燃?xì)廨啓C(jī)燃燒室通?？煞譃槟膸最?？各有什么優(yōu)缺點？答：圓筒形燃燒室：優(yōu)點一

16、一結(jié)構(gòu)簡單、便于維修、使用壽命長。缺點一一空間利用率差、比容積熱強(qiáng)度較低。分管型燃燒室：優(yōu)點一一試驗和修正比較容易、不需要龐大的試驗設(shè)備；維護(hù)、檢查和更換比較方便，不需要分解整臺發(fā)動機(jī)缺點一一環(huán)形截面積利用率低，總壓損失也大；起動性能差；火焰筒表面積和燃燒室之比較大，用于冷卻的空氣流量大；燃燒室出口溫度場不均勻，承受載荷依靠內(nèi)殼體，鋼度差，燃燒室較重環(huán)形燃燒室：優(yōu)點一一燃燒好，總壓損失小；燃燒室出口流場和溫度場分布均勻；燃燒室結(jié)構(gòu)簡單，重量輕，耐用性好；冷卻用氣量少；燃燒室軸向尺寸短，有利于減小轉(zhuǎn)子跨度和降低發(fā)動機(jī)總體質(zhì)量。缺點一一調(diào)試時消耗空氣量大、油氣匹配難度大、組織燃燒較難；由于對進(jìn)口流

17、場比較敏感，故不易獲得穩(wěn)定的出口流場；環(huán)形火焰管由于剛性差，在高溫下易發(fā)生變形；從檢修看，這種燃燒室的拆卸是比較困難的。環(huán)管形燃燒室：優(yōu)點一一試驗和修正仍較方便，可以截取13個火焰筒進(jìn)行調(diào)試，所需試驗設(shè)備不是很大；若結(jié)構(gòu)設(shè)計得當(dāng)，檢查和裝拆較方便，可單獨更換火焰筒；環(huán)形截面積利用率高，并能與軸流壓氣機(jī)和渦輪通道平滑銜接，流體損失小。缺點一一燃燒室進(jìn)口段流動比較復(fù)雜，故擴(kuò)壓器設(shè)計困難，同時它也存在傳焰問題，但情況比分管型燃燒室為好。21）簡述擴(kuò)散燃燒型燃燒室的工作過程。為什么燃燒室能在高溫下工作？答：工作過程：由壓氣機(jī)送來的壓縮空氣，在逆流進(jìn)入遮熱筒與火焰管的環(huán)腔，分為幾部分逐漸流入火焰管。其中

18、一部分空氣稱“一次空氣”，分別由旋流器、端部配器蓋板、過渡錐頂上的切向孔，以及開在火焰管前段的一次射流孔，進(jìn)入到火焰管前端燃燒區(qū)，與燃燒噴嘴噴射出來的燃料進(jìn)行混合燃燒，轉(zhuǎn)化成1500-2000C的高溫燃?xì)狻Ａ硪徊糠挚諝夥Q“冷卻空氣”經(jīng)過許多排開在火焰管壁面上的冷卻射流孔，逐漸進(jìn)入火焰管內(nèi)壁部位并沿內(nèi)壁表面流動，形成溫度較低的冷卻空氣膜。剩下的一部分空氣稱“二次空氣”，由火焰管后端射流孔射到由燃燒區(qū)流來的高溫燃?xì)庵?，摻冷高溫燃?xì)?，使其溫度均勻降低至透平前燃?xì)獬鯗亍Ｒ驗椤袄鋮s空氣”經(jīng)過許多排開在火焰管壁面上的冷卻射流孔，逐漸進(jìn)入火焰管內(nèi)壁部位并沿內(nèi)壁表面流動，形成溫度較低的冷卻空氣膜，冷卻高溫火焰

19、壁、使其免受火焰燒壞。而且“二次空氣”，摻冷高溫燃?xì)?，使其溫度均勻降低至透平前燃?xì)獬鯗亍?2）為什么擴(kuò)散燃燒型燃燒過程必然會產(chǎn)生較多的“熱NOx”污染物？減少這些污染物可以采用哪些措施？答：火焰面上的a=1,其溫度甚高，通常為理論燃燒溫度，而且總高于空氣中N*O旭化學(xué)反應(yīng)而生成NOX勺起始溫度1650C,因而必然會產(chǎn)生數(shù)量較多的“熱NOX1污染物。措施：在高負(fù)荷條件下，向擴(kuò)散燃燒的燃燒室中噴射一定數(shù)量的水或水蒸氣，借以降低燃燒火焰的溫度；在余熱鍋爐中安裝選擇性催化還原反應(yīng)器（SCR）;?采用催化燃燒法。23）何為均相預(yù)混方式的喘流火焰?zhèn)鞑ト紵椒?？有何?yōu)點何缺點？答：把燃料蒸汽（或天然氣）與氧

20、化劑（空氣）預(yù)先混合成為均相的、稀釋的可燃混合物，然后使之以湍流火焰?zhèn)鞑サ姆绞酵ㄟ^火焰面進(jìn)行燃燒，那時，火焰面的燃燒溫度與燃料和空氣實時摻混比的數(shù)值相對應(yīng)（不再只是af=1的理論燃燒溫度了）。優(yōu)點：通過對燃料與空氣實時摻混比的控制，使火焰面的溫度永遠(yuǎn)低于1650C,這樣就能控制“熱NOx”生成。缺點：均相預(yù)混可燃混合物的可燃極限范圍比較狹窄，低溫條件下火焰?zhèn)鞑ニ俣缺容^低，CO勺排放量較大。24）為了克服均相預(yù)混方式的喘流火焰?zhèn)鞑ト紵椒ǖ娜秉c，可以采取哪些措施？答：1、合理地選擇均相預(yù)混可燃混合物的實時摻混比和火焰溫度；2、適當(dāng)增大燃燒室的直徑或長度。3、時在低負(fù)荷工況下（包括起動點火工況）仍

21、然保留一小股擴(kuò)散燃燒火焰，以防燃燒室熄火；4、合理地控制均相預(yù)混可燃混合物從調(diào)節(jié)閥門噴口到燃燒區(qū)之間的輸運時間（即可燃混合物的噴射壓比），不使與燃燒室火焰管的共振周期重合，以防燃燒室發(fā)生振蕩燃燒現(xiàn)象；5、采用分級燃燒方式以擴(kuò)大負(fù)荷的變化范圍。25）為什么采用分級燃燒方式可以擴(kuò)大燃?xì)廨啓C(jī)負(fù)荷的變化范圍？答：87頁自找26）說明干式低Nox燃燒室工作原理。答：把燃料蒸汽（或天然氣）與氧化劑（空氣）預(yù)先混合成為均相的、稀釋的可燃混合物，然后使之以湍流火焰?zhèn)鞑サ姆绞酵ㄟ^火焰面進(jìn)行燃燒，那時，火焰面的燃燒溫度與燃料和空氣實時摻混比的數(shù)值相對應(yīng)（不再只是af=1的理論燃燒溫度了）。通過對燃料與空氣實時摻混

22、比的控制，使火焰面的溫度永遠(yuǎn)低于1650C,這樣就能控制“熱NOx”生成。27）了解燃燒室的變工況特性。答：在小工況（推力、功率?。┣闆r下，燃燒室進(jìn)口壓力低，進(jìn)口溫度低，燃燒室總油氣比小，典型狀態(tài)如慢車狀態(tài)和低負(fù)荷狀態(tài)CO/UHC曾加。在大工況（推力、功率大）情況下，燃燒室進(jìn)口壓力高，進(jìn)口溫度高，燃燒室總當(dāng)量比高，典型狀態(tài)如起飛狀態(tài)或100%小載狀態(tài)一一Nox/冒煙增多。28）簡述燃?xì)馔钙降淖饔?。答：把來自燃燒室的蘊(yùn)儲在高溫高壓燃?xì)庵械哪芰哭D(zhuǎn)化成機(jī)械功，其中一部分用來帶動壓縮機(jī)工作，多余的部分則作為燃?xì)廨啓C(jī)的有效輸出功，去帶動外界各種負(fù)荷。29）簡述軸流式燃?xì)馔钙降男阅芤?。燃?xì)馔钙綖槭裁茨茉?/p>

23、高溫下工作？答：性能要求：提高燃?xì)馔钙降娜細(xì)獬鯗豻3*;改善燃?xì)馔钙降男?；在保證燃?xì)馔钙叫实那疤嵯?，增高透平級的膨脹比，以適應(yīng)高效、大功率燃?xì)廨啓C(jī)中壓氣機(jī)的壓縮比£*不斷增大的需要，力求燃?xì)馔钙降募墧?shù)不至于過多；增大燃?xì)馔钙降耐髂芰?，以適應(yīng)大功率燃?xì)廨啓C(jī)中空氣流量不斷增大的需要；結(jié)構(gòu)的緊湊性和耐用性，特別是透平葉片的使用壽命必須以10A4h計算；透平部件應(yīng)便于制造。原因：因為噴環(huán)的噴道是漸縮型的，能使燃?xì)獾牧魉偌涌欤虼巳細(xì)獾膲毫蜏囟仁侵饾u下降的，意味著在噴嘴環(huán)中燃?xì)獾牟糠譄崮苻D(zhuǎn)化成動能推動葉輪旋轉(zhuǎn)做功。30）燃?xì)馔钙匠鯗厥侨绾味x的？答：tA:燃燒室的出口溫度tB:第一級噴

24、嘴環(huán)后的燃?xì)鉁囟萾C:進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)所有空氣流量的平均溫度31）理解軸流式燃?xì)馔钙降墓ぷ髟怼４穑簺_動式：燃?xì)庵辉趪娮熘信蛎浖铀?，進(jìn)入動葉柵中不再膨脹；依靠高速氣流產(chǎn)生對動葉的沖擊力來使葉輪旋轉(zhuǎn)作功。工作葉片進(jìn)出口氣流的壓力和相對速度幾乎不變，即P1P2,w1弋w2工作動葉片的通道一般是等截面的。反動式：除了在噴嘴中膨脹加速外，燃?xì)膺M(jìn)入動葉柵中繼續(xù)膨脹而加速；加速氣流在流出動葉柵時，會對動葉產(chǎn)生反推力，同樣會使葉輪旋轉(zhuǎn)而獲得機(jī)械功。這樣葉輪旋轉(zhuǎn)作功，既依靠高速氣流的沖擊力，又靠加速氣流的反動力。P2<P1,w2>w1工作動葉片的通道一般是收斂的.32）基元級中燃?xì)饬魇┘佑趧尤~柵的作用

25、力何機(jī)械功如何計算？答：作用力（切向）Pu=m（C1u+C2u）ormg（wu+伍）機(jī)械功lt=u（C1u+C2u）oru（wu+w2u）or（c；-C22）/2+（w22-w；）/2+（u；-u22）/233）試說明基元級中燃?xì)饽芰康霓D(zhuǎn)換關(guān)系。答：1kg/s燃?xì)饬鬟^工作葉輪上的動葉柵時，對外界所做的膨脹功It。在沖動式透平級中，氣流流過動葉柵時不再繼續(xù)膨脹了，燃?xì)鈱ν饨缢鞯呐蛎涊S功是由于燃?xì)饨^對速度動能的減少量轉(zhuǎn)化的。（葉片厚實，彎曲角度大）在反動式透平級中，氣流流過動葉柵時還會繼續(xù)膨脹。燃?xì)饬鹘?jīng)工作葉輪時所發(fā)生的絕對速度動能與相對速度動能變化量的總和，將全部轉(zhuǎn)化為燃?xì)鈱ν饨缢鞯呐蛎涊S功

26、34）試說明高溫高壓的燃?xì)庠谕钙街凶鞴Φ倪^程和原因。答：在噴嘴環(huán)中，燃?xì)獍l(fā)生膨脹，氣流的流動速度cl增加。燃?xì)獗旧硭哂械哪芰縣o*部分地轉(zhuǎn)化成為氣流的動能。隨后將的燃?xì)鈬娤蜓b有動葉柵的工作葉輪中。在沖動式透平級中，氣流流過動葉柵時不再繼續(xù)膨脹了，燃?xì)鈮毫Α囟群拖鄬λ俣鹊拇笮缀醪蛔?，燃?xì)鈱ν饨缢鞯呐蛎涊S功是由于燃?xì)饨^對速度動能的減少量轉(zhuǎn)化的。（葉片厚實，彎曲角度大）在反動式透平級中，氣流流過動葉柵時還會繼續(xù)膨脹，燃?xì)獾膲毫?、溫度、和始降進(jìn)一步下降，比體積和相對速度有所增大。燃?xì)饬鹘?jīng)工作葉輪時所發(fā)生的絕對速度動能與相對速度動能變化量的總和，將全部轉(zhuǎn)化為燃?xì)鈱ν饨缢鞯呐蛎涊S功。35）分析透

27、平級中能量的損失。答：輪周損失：Hn-葉損失一一速度系數(shù)越大，就越小；反動度越大，能量損失越小 Hr動葉損失一一相對速度系數(shù)越大，就越小 Hc氣損失一一余氣利用系數(shù)越大，就越?。ㄕ伎偣α康?0%）不僅與葉柵的氣流角度有關(guān)，而且與速度比u/c1有密切關(guān)系。不可避免，降到最低限度內(nèi)部損失2Ah:發(fā)生在渦輪通流部分的內(nèi)部36）大型燃?xì)馔钙饺~片為什么必須做成扭曲的？答：界限：Dm（葉輪平土直徑）/l（葉輪高度）12則短葉片，反之長葉片。因為從葉片根部到平均直徑之間，氣流進(jìn)氣角31比葉片幾何進(jìn)口角31j小，產(chǎn)生正沖角，氣流在葉背產(chǎn)生渦流脫離；反之從平均直徑到葉頂之間，進(jìn)氣角大于進(jìn)口角，產(chǎn)生負(fù)沖角，在葉腹

28、形成渦流脫離，導(dǎo)致效率降低。因此把葉片進(jìn)口角與出口角做成沿葉高方向逐漸變化的扭曲葉片。37）與壓氣機(jī)比，為什么軸流試燃?xì)馔钙降募墧?shù)少而效率比較高？答：因為透平葉柵中氣流的膨脹加速過程，附面層厚度薄，不易發(fā)生氣流脫離，氣流折轉(zhuǎn)角可設(shè)計較大，因而膨脹比可加大很多且級的效率仍保持相當(dāng)高水平，所以級數(shù)叫壓氣機(jī)小。38）比較軸流式壓氣機(jī)與軸流式透平的相同點與不同點。答：書上有表39）衡量燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組性能優(yōu)劣的指標(biāo)。（從設(shè)計工況和變工況兩方面考慮）答：1、機(jī)組的經(jīng)濟(jì)問題：低負(fù)荷工況熱效率總比設(shè)計工況的低2、機(jī)組的穩(wěn)定性問題：氣流流動方向偏離進(jìn)口角，易發(fā)生喘振。壓氣機(jī)遠(yuǎn)離喘振邊界，渦輪不超溫3、機(jī)組的加載性

29、問題：機(jī)組發(fā)出的功率能夠及時的適應(yīng)外界負(fù)荷迅速變化的需要4、機(jī)組功率和機(jī)組效率的變化程度：對于感受外界大氣條件變化的敏感程度40）大氣參數(shù)對燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響。答：溫度：大氣溫度TM高時，機(jī)組功率和效率都降低；大氣溫度T0降低時，機(jī)組功率和效率都增加。壓力：p0升高時，機(jī)組功率Pe增加而效率不變；p0降低時，機(jī)組功率Pe降低而效率不變?？諝饨^對濕度：H升高時，機(jī)組凈比功增加而效率降低；H降低時，機(jī)組凈比功降低而效率增加。41）燃機(jī)起動過程。（三個階段及每個階段的特點）答：1.冷態(tài)加速：n由0fnini=nmax（8%12%）起動過程中的扭矩Ms均來自于起動機(jī)2 .熱態(tài)暖機(jī)：n由mfnR（脫扣轉(zhuǎn)

30、速）nR=nmax（4060%）達(dá)到脫扣轉(zhuǎn)速后發(fā)動機(jī)功率不但可帶動透平，還有剩余功率出現(xiàn)3 .熱態(tài)加速：n由nR-nid（空載轉(zhuǎn)速）完全靠發(fā)動機(jī)自身來工作，起動機(jī)退出工作。42）燃機(jī)起動過程扭矩的變化規(guī)律。答：43）影響燃機(jī)起動的因素有哪些？答：壓氣機(jī)特性線的影響；集體熱應(yīng)力影響；轉(zhuǎn)自轉(zhuǎn)動慣量的影響；起動機(jī)功率選得越大時，機(jī)組的啟動時間可以縮短；減少機(jī)組各部分的阻力矩，必然可以縮短機(jī)組的啟動時間。44）燃機(jī)停機(jī)分為幾種？有什么區(qū)別？答：種類：正常停機(jī)（逐步減少燃料直至低轉(zhuǎn)速時才切斷燃料供給并回到“待機(jī)”狀態(tài)）；保護(hù)停機(jī)（檢測到可能危及機(jī)組安全運行的因素自動切除燃料供給，保護(hù)停機(jī)，迅速停機(jī)）；緊

31、急停機(jī)（發(fā)現(xiàn)危及人身、設(shè)備安全運行的因素，手動切除機(jī)組供料量，迅速停機(jī)）45）影響燃機(jī)維修周期的因素有哪些？答：燃料的種類；燃燒溫度的設(shè)定；蒸汽/水的噴注量；機(jī)組甩負(fù)荷與否；啟動速率；高溫?zé)煔獾烙布貌牧稀?6）汽輪機(jī)的型號、工作原理。答：原理：一定壓力和溫度的蒸汽流經(jīng)固定不動的噴嘴，并在其中膨脹，蒸汽的壓力、溫度不斷降低，速度不斷增加，使蒸汽的熱能轉(zhuǎn)化為動能。沖動式則蒸汽膨脹大部分發(fā)生在噴嘴葉柵中將動能轉(zhuǎn)化為機(jī)軸上的機(jī)械能；反動式則級的比烙降在噴嘴葉柵和動葉柵中平均分配均轉(zhuǎn)化成機(jī)軸上的機(jī)械能。型號：汽輪機(jī)類型-額定功率（MW-蒸汽參數(shù)-變形設(shè)計次序型式參數(shù)表示方法示例凝汽式主蒸汽壓力/主蒸

32、汽溫度N100-8.83/535中間再熱式主蒸汽壓力/主蒸汽溫度/中間再熱溫度N300-16.7/538/538抽汽式主蒸汽壓力/高壓抽汽壓力/低壓抽汽壓力C50-8.83/0.98/0.118背壓式主蒸汽壓力/背壓B50-8.83/0.98抽汽背壓式主蒸汽壓力/抽汽壓力/背壓CB25-8.832/0.98/0.11847）蒸汽輪機(jī)中，沖動級、反動級的最佳速度比是如何計算的？答：沖動式：Xiop=cosa1/2（a1為噴嘴的出氣角）反動式：xiop=cosa148）聯(lián)合循環(huán)電站使用的蒸汽輪機(jī)與普通電站使用的蒸汽輪機(jī)比較有什么特點？答：1、不抽取蒸汽去加熱給水，在聯(lián)合循環(huán)中由蒸汽輪機(jī)的低壓缸排向凝汽器的蒸汽流量要比常規(guī)的蒸汽輪機(jī)多；為了在余熱鍋爐中充分利用燃?xì)廨啓C(jī)排氣中的余熱，聯(lián)合循環(huán)中不設(shè)加熱給水的蒸汽加熱器；蒸汽輪機(jī)系統(tǒng)較簡單，但是用的凝汽器應(yīng)具備對給水進(jìn)行除氧的功能。4 、蒸汽輪機(jī)必須適應(yīng)快速啟動的要求，特別是燃?xì)廨啓C(jī)、蒸汽輪機(jī)串聯(lián)在一根軸上，并共用一臺發(fā)電機(jī)的布局。5 、在蒸汽輪機(jī)的運行方式上，一般不用常規(guī)電站中蒸汽輪機(jī)采用蒸汽壓力恒常不變的調(diào)節(jié)方式，而改用滑壓運行方式。49）汽輪機(jī)中的能量損失有哪些？答：葉輪摩擦和鼓風(fēng)損失（hf）;級內(nèi)漏氣損失