b蒸水大橋梁加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。b蒸水大橋梁加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案第八節(jié)：砼連續(xù)箱梁支撐系統(tǒng)施工蒸水大橋加固加寬支撐系統(tǒng)施工方案設(shè)計(jì)一、 設(shè)計(jì)背景1. 主要施工內(nèi)容（1）.主拱圈加固, 采用三面外包增大截面的方法加固，在原拱肋下方澆注30cm厚的勁性骨架混凝土底板，新拱肋同時(shí)向兩側(cè)各外擴(kuò)15cm。每條拱肋下方新增的勁性骨架由兩根槽16型鋼組成，通過(guò)植筋的方式和原橋主拱圈相連，采用自流平微膨混凝土進(jìn)行澆注以保證混凝土施工質(zhì)量。（2）.橋面系拓寬加固, 橋面增設(shè)鋼筋混凝土剛性層，兩側(cè)懸臂出去形成人行道板。2總體施工順序本橋維修加固的總體

2、順序是先卸載，再加固，最后施工拱上建筑及橋面系與附屬。原有拱上建筑的拆除須對(duì)稱(chēng)、均衡、分步進(jìn)行，必須保證三跨同時(shí)從兩端向跨中對(duì)稱(chēng)進(jìn)行，橋梁結(jié)構(gòu)恢復(fù)的時(shí)候需要按相反的方向三跨同時(shí)從跨中向兩端對(duì)稱(chēng)、均衡、分布進(jìn)行。3橋梁現(xiàn)狀原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽(yáng)段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74m，為3×50m雙曲拱橋，橋面組成為：3.0m（人行道）+14m（車(chē)行道）+3m（人行道）=20m，舊橋設(shè)計(jì)荷載為：汽-20,掛-100。根據(jù)舊橋的檢測(cè)報(bào)告及對(duì)現(xiàn)有交通流量分析，隨著舊橋服役年數(shù)的增長(zhǎng)，現(xiàn)有橋梁已經(jīng)出現(xiàn)了不同程度的損傷，對(duì)交通的正常運(yùn)營(yíng)產(chǎn)生了一定的安全隱患。4. 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)舊橋維修、

3、拓寬加固后，荷載等級(jí)：公路-級(jí)，人群3.5KN/m2，設(shè)計(jì)車(chē)速：40Km/h，橫斷面組成：2.75m（人行道）+2.25m（非機(jī)動(dòng)車(chē)道）+3.5m(機(jī)動(dòng)車(chē)道)+3.25m(機(jī)動(dòng)車(chē)道)+0.5m（雙黃線）+3.25m(機(jī)動(dòng)車(chē)道) 二、 擬采用的施工方案簡(jiǎn)圖 1. 蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽(yáng)段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74 m，為3×50m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m(人行道)14m(車(chē)行道)+3m（人行道）=20m。2.橫截面腳手架示意圖 架距19-1.1*1.5( 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3. 縱向腳手架示意圖架距1.5*1

4、.5 (最外排腳手架高出路面1.2.5米作防護(hù)欄)4. 跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖5. 腳手加橫向加固措施（斜支撐桿加強(qiáng)）7.腳手穩(wěn)固加固措施,根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性及安全穩(wěn)固確定部分立桿使用雙鋼管作立桿加強(qiáng)支撐示意圖。架管用鋼管代替示意圖8確保預(yù)期兩個(gè)月封航，完成必須腳手架施工項(xiàng)目，支撐腳手架采取分步施工措施工（1）、進(jìn)度計(jì)劃A計(jì)劃元月底完成兩邊跨腳手架的架設(shè)工作;B計(jì)劃二月份完成兩邊跨腳手架上植筋、鋼結(jié)構(gòu)安裝、等封航前準(zhǔn)備工作;C計(jì)劃三月初實(shí)施中跨腳手架封航，在三、四兩個(gè)月內(nèi)完成中跨所有加固項(xiàng)目，并將中跨腳手架拆除上岸; （2）、實(shí)施項(xiàng)目A拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳

5、手架采取分部施工，設(shè)置節(jié)點(diǎn)工期，首先完成兩邊跨腳手架，過(guò)墩臺(tái)中跨延伸3米腳手架架設(shè)，并完成中跨延伸準(zhǔn)備平臺(tái)施工，完成拱肋鋼筋半成品加工，拱腳鋼筋制作，將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成。第一大節(jié)點(diǎn)工期，陽(yáng)歷年前必須完成。完成所有模板制作，并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝好，待中跨同步砼施工。完成橋面拆除工作,將兩邊跨人行道模板安裝好。第二大節(jié)點(diǎn)工期，陽(yáng)歷年后一個(gè)月末必須完成封航前所有準(zhǔn)備工作，并對(duì)各事項(xiàng)一一檢查。 封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖 B封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái)力，采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措施工增加安全系數(shù)，封航期間完成中跨腳手架連通，完成

6、拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成人行道板砼施工，中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。第三大節(jié)點(diǎn)工期，封航二個(gè)月必須提前十天完成中跨所有需依賴(lài)于滿堂腳手架施工項(xiàng)目施工，最后十天將中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。根據(jù)兩邊跨施工情況，編寫(xiě)專(zhuān)項(xiàng)封航施工實(shí)施方案。第四大節(jié)點(diǎn)工期，通航后一個(gè)月必須完成所有需依賴(lài)于滿堂腳手架施工項(xiàng)目施工，將腳手架全部拆除,所有施工項(xiàng)目施工完畢，待路標(biāo)連通試車(chē)運(yùn)行。（3）、保證措施A材料保證措施：經(jīng)調(diào)查衡陽(yáng)市現(xiàn)有鋼管租賃現(xiàn)狀，腳手架鋼管非常緊缺，采取合作、自購(gòu)、租賃相結(jié)合的材料供應(yīng)模式，保證材料及時(shí)、優(yōu)質(zhì)、足量供應(yīng)。封航前期，所有材料提前采購(gòu)到場(chǎng)地，增設(shè)專(zhuān)人管理，預(yù)防封

7、期間材料欠缺影響封航期，采取二次轉(zhuǎn)運(yùn)方式轉(zhuǎn)運(yùn)，并對(duì)所有用料采購(gòu)放大1.2倍安全系數(shù)。B人員保證措施：采用為我公司長(zhǎng)期合作的省內(nèi)施工隊(duì)，有大橋維修經(jīng)驗(yàn)、水上作業(yè)經(jīng)驗(yàn)、高空作業(yè)經(jīng)驗(yàn)、年青力壯、有一定水性、具有相關(guān)技能（并有上崗證書(shū)）的施工人員，各工種組織一批儲(chǔ)備力量。所有管理人員，施工人員，吃住工地，并對(duì)管理人員、施工人員采取相應(yīng)的管理措施工。封航期間，所有人工采取2倍保證系數(shù)，并采晚上加班等施工措施。C資金保證措施：施工單位增大資金投入，封航前，對(duì)前期工程量申請(qǐng)記量，并請(qǐng)監(jiān)理、業(yè)主及時(shí)批撥進(jìn)度款。封航期間，確保封航期間工作順利開(kāi)展，特設(shè)專(zhuān)項(xiàng)封航備用保證金。立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖11、水下立桿加強(qiáng)

8、措施考慮水下立桿單桿穩(wěn)定性問(wèn)題，水下立桿實(shí)際施工采取雙立桿模式實(shí)施，具體操作采取將兩立桿用扣件鎖固的方式，扣件鎖固間距每米一個(gè)，增大立桿穩(wěn)定性。12、架體整體穩(wěn)定性加強(qiáng)措施架體整體穩(wěn)定性加固，橋水大橋下部滿堂腳手架，可借助橋墩、柱架固腳手架，增加架體整體穩(wěn)定性，具體方法如下：（1）、將架體與橋墩水平交接位，采取焊接措施，將架體與橋墩剛性連接。（2）、將架體與橋墩水平交接位，采取鋼管扣件鎖固橋墩措施，將架體與橋柱剛性連接，將橋墩鎖固在架體中。（3）、將架體與橋柱水平交接位，采取鋼管扣件鎖固橋柱措施，將架體與橋柱剛性連接。（4）、拱腳位，將架體與拱板交接，采取鋼管扣件鎖固部分架管到拱板上方措施，將

9、架體部分載荷承加到拱板上，增加架體承載力，增加架體整體性。13、洪水季節(jié)性漲水預(yù)防加強(qiáng)措施1、增加人力、物力、財(cái)力的投入，所有周轉(zhuǎn)物料不考慮周轉(zhuǎn)，全部一次性投入到位。2、洪水到來(lái)前,架體兩側(cè)設(shè)兩排防漂浮物防護(hù)鋼管樁架，并織鐵絲網(wǎng)架阻擋漂浮物，保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性。3、春節(jié)后，租用兩輛船只，洪水期間，并組建漂浮物打撈小組，減少水流作用力，保證架體在洪水季節(jié)架體穩(wěn)定性。三、 擬采用的施工方案簡(jiǎn)圖 1.蒸水大橋簡(jiǎn)圖原蒸水大橋位于107國(guó)道衡陽(yáng)段，始建于1979年，橋梁全長(zhǎng)181.74 m，為3×50m 雙曲線拱橋，橋面組成為：3m(人行道)14m(車(chē)行道)+3m（人行道）=20m。

10、2.橫截面腳手架示意圖 架距19-1.1*1.5( 加寬人行道6-0.5*1.5,施工通道4-0.7*1.5)3.縱向腳手架示意圖架距1.5*1.5 (最外排腳手架高出路面1.2米作防護(hù)欄)4.跨中拱肋梁加固施工支撐系統(tǒng)腳手架示意圖5.腳手加橫向加固措施（斜支撐桿加強(qiáng)）斜支撐桿操作步驟如下：(1).用活動(dòng)扣件將兩根鋼管端部在水面操作平臺(tái)上鎖(2).人工將裝配好的鋼管插入水中，立桿沿扣件垂直插入,并用鐵錘將立桿夯入實(shí)地(3).將立桿與水面掃地桿用90度固定扣件鎖死，斜支撐與水面掃地桿用活動(dòng)轉(zhuǎn)扣鎖死，形成受力三角支撐，保證立桿穩(wěn)定性(4).局部施工載荷對(duì)立桿穩(wěn)定性影響分析如下圖，因局部施工載荷經(jīng)多

11、層整體式鋼管行架結(jié)構(gòu)后，分?jǐn)偟搅U上的力,經(jīng)行架轉(zhuǎn)移分?jǐn)?，等于總載荷除以立桿數(shù)量6.施工通道采取分段施工措施 施工通道設(shè)在新加寬人行道板下方，供人工搬運(yùn)架管架設(shè)腳手架，加固拱肋人員及材料運(yùn)輸通道， 新加寬人行道板砼施工前，此通道用架管、扣件將其封閉成為封閉。7.腳手穩(wěn)固加固措施（根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)可操作性及安全穩(wěn)固確定部分立桿可使用雙鋼管扣件加強(qiáng)支撐、增加水下立桿、增加斜支撐、將支撐與老橋墩柱用鋼管鎖固。拱肋加固砼施工支撐受力簡(jiǎn)圖示意8確保預(yù)期兩個(gè)月封航，完成腳手架施工項(xiàng)目，支撐腳手架采取分步施工措施工A拱肋加固支撐封航前準(zhǔn)備工作施工簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，首先完成兩邊跨腳手架，過(guò)墩臺(tái)中跨延伸3

12、米腳手架架設(shè)，并裝腳手架鎖定在老橋墩柱上，增強(qiáng)腳手架穩(wěn)定性，并完成中跨延伸3米，供拱墊腳施工及中跨封航施工準(zhǔn)備平臺(tái)。完成拱肋鋼筋半成品加工，完成拱墊腳鋼結(jié)構(gòu)施工，將兩邊跨鋼結(jié)構(gòu)在拱肋上完成。完成所有模板制作，并將兩邊跨第一次澆灌砼模板安裝好，待中跨同步砼施工。完成橋面拆除工作,將兩邊跨人行道模板安裝好。 封航前期腳手架部分簡(jiǎn)圖 B封航期間腳手架工作量簡(jiǎn)圖示意腳手架采取分部施工，確保兩個(gè)月封航工期，封航期間增加人力物力財(cái)力，采取人海戰(zhàn)術(shù)，將各項(xiàng)措施工增加1倍安全系數(shù)，封航期間完成中跨腳手架連通，完成拱肋砼施工，完成輕質(zhì)填料砼施工，完成橋面鋼筋安裝，完成人行道板砼施工，中跨腳手架拆除，恢復(fù)通航。根

13、據(jù)兩邊跨施工情況，編寫(xiě)專(zhuān)項(xiàng)封航施工實(shí)施措施。 中跨腳手架連通部分簡(jiǎn)圖 人行道加寬砼施工腳手架簡(jiǎn)圖（同步施工）9局部預(yù)壓消除非彈性變形施工繩掛局部試預(yù)壓, 首先按施工負(fù)載1.2倍系數(shù)進(jìn)行加載預(yù)壓，根據(jù)施工具體位置（第幾拱肋），有針對(duì)性將預(yù)壓載荷加載到相應(yīng)拱肋加固支撐上，并根據(jù)加固拱肋時(shí)，新增載荷相對(duì)支撐的受力情況，相應(yīng)調(diào)整支撐四相所掛預(yù)壓載荷的大?。僭O(shè)支撐桿四相所掛預(yù)壓載荷相等F）。立桿預(yù)壓加載后受力簡(jiǎn)圖10洪水期施工示意圖根據(jù)歷年經(jīng)驗(yàn)， 5月份洪水季節(jié)到來(lái)，4月末期完成蒸水大橋3跨9條拱肋加固及相關(guān)工作全部完善，“滿堂紅”支撐系統(tǒng)全部拆除，可不借助“滿堂紅”支撐系統(tǒng)施工項(xiàng)目，采取其它簡(jiǎn)易措施

14、施工。六、蒸水大橋拱肋加固支撐系統(tǒng)(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。本工程中因加勁拱肋截面梁寬為800，折算梁高350，以加勁拱肋為例進(jìn)行計(jì)算，取梁段截面為800×350。 1、參數(shù)信息1

15、.1模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):0.35立桿梁跨度方向間距La(m):1.10；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：15.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.50；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類(lèi)型為48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.90；1.2荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18

16、.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.01.3材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類(lèi)型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底縱向支撐根數(shù)：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：

17、500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：150mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；2、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算2.1梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；

18、 T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。3.1強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)

19、算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.

20、980 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 116.33mm；面板的最大彎距 M= 0.1×10.98×116.3332 = 1.49×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.49×104 / 2.70×104=0.55N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.55N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！ 3.2撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l =

21、 116.33mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×9×116.334/(100×9500×2.43×105) = 0.005 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =116.333/250 = 0.465mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.005mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.465mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算4.1內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直

22、接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×702×1/6 = 40.83cm3；I = 50×703×1/12 = 142.917cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖4.1.1內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2

23、15;18×0.9+1.4×2×0.9)×0.116=2.55kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×2.55×500.002= 6.39×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×2.555×0.5=1.405 kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.39×104/4.083×104 = 1.565 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.565 N/mm2 小于 內(nèi)楞

24、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿足要求！4.1.2內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.00×0.12= 2.09 N/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 4.083×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×2.09×5004/(70×10000×4.083×106) = 0.032 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =

25、0.032mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4.2外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.405kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 4.2.1外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.258 kN

26、.m 外楞最大計(jì)算跨度: l = 150mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.58×105/1.02×104 = 25.4 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =25.4N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2，滿足要求！4.2.2外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.072 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.072mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N

27、- 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.225 =2.025 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.025kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原

28、則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1100×18×18/6 = 5.94×104mm3； I = 1100×18×18×18/12 = 5.35×105mm4； 6.1抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最

29、大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =266.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.10×0.35×0.90=10.60kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.10×0.90=0.42kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×1.10×0.90=2.77kN/m；q = q1 + q2 + q3=10.60+0.42+2.77=13.

30、79kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.10×13.791×0.2672=0.098kN.m； =0.098×106/5.94×104=1.651N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =1.651 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！6.2撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.350+0.35）×1.10= 10.20KN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間

31、距): l =266.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.202×266.74/(100×9500×5.35×105)=0.069mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.069mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，滿足要求！7、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓

32、度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1荷載的計(jì)算：7.1.1鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 24×0.35×0.267=2.38 kN/m；7.1.2模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.267×(2×0.35+0.8)/ 0.8=0.175 kN/m；7.1.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.267=1.2 kN/m；7.2方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×2.38+1.2×

33、;0.175=3.066 kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4×1.2=1.68 kN/m； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50×702×1/6 = 40.83cm3； I = 50×703×1/12 = 142.917cm4；7.2.1方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.066+1.68=4.746 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×4.746×1.1×1

34、.1= 0.574 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.574×106/40830 = 6.891 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.891 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!7.2.2方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×4.746×1.1 = 3.132 kN； 方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×3132.36/(2×50×100) = 0.94 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm

35、2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.94 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿足要求!7.2.3方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: q = 2.380 + 0.175 = 2.555 kN/m；方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×2.555×11004 /(100×10000×142.917×104)=1.772mm；方木的最大允許撓度 =1.100×1000/250=4.400 mm；7.3支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：7.3.1鋼

36、筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.350= 8.925 kN/m2；7.3.2模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；7.3.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(8.925 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 17.430 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時(shí)： 當(dāng)n2時(shí)： 計(jì)

37、算簡(jiǎn)圖(kN) 支撐鋼管變形經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=1.182 kN，中間支座最大反力Rmax=13.299；最大彎矩 Mmax=0.883 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.714 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.883×106/4490=196.608 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 196.608 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!8、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。9、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)

38、規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R R其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取14.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=13.299 kN；R < 14.40 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 10、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 10.1梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.182 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.139&#

39、215;3=0.502 kN； 混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.50-0.80)/2)×1.10×0.35=0.393 kN； N =1.182+0.502+0.393=2.076 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo -

40、 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.71；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.71×1.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=2104.722/(0.207×424) = 23.981 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)

41、算 = 23.981 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！10.2梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =13.299 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.139×(3-0.35)=0.502 kN； N =13.299+0.502=13.742 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立

42、桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.71；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.71×1.5 = 2.963 m；Lo/i = 2962.575 / 15.9 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到

43、軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=13741.95/(0.207×424) = 156.571 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 156.571 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！三、邊緣人行通道挑板支撐計(jì)算1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.50；縱距(m):1.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.30；模板支架搭設(shè)高度(m):15.00；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支

44、撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9800.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.挑板參數(shù)鋼筋級(jí)別:三級(jí)鋼HR

45、B 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；挑板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C40；挑板的計(jì)算寬度(m):2.00；挑板的計(jì)算厚度(mm):300.00；挑板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):50.00； 圖2 挑板支撐架荷載計(jì)算單元5、模板面板計(jì)算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計(jì)算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖5.1荷載計(jì)算5.1.1靜荷載為鋼筋混凝土挑板和模板面板的自重(kN/m)：

46、q1 = 24×0.3×1+0.35×1 = 7.55 kN/m；5.1.2活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2 = 1.5×1= 1.5 kN/m；5.2強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 其中：q=1.2×7.55+1.4×1.5= 11.16kN/m最大彎矩M=0.1×11.16×0.22= 0.045 kN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 = 44640/54000 = 0.827 N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值

47、為 0.827 N/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!5.3撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為 其中q = 7.55kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×7.55×2004/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!6.模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50×702×1/6 = 40.83cm3；

48、 I = 50×703×1/12 = 142.917cm4； 方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖6.1荷載的計(jì)算：6.1.1鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 24×0.2×0.3 = 1.44 kN/m；6.1.2模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.2 = 0.07 kN/m ；6.1.3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1.5+2)×1.5×0.2 = 1.05 kN；6.2方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2&

49、#215;(1.44 + 0.07) = 1.812 kN/m；集中荷載 p = 1.4×1.05=1.47 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1.5 /4 + 1.812×1.52/8 = 1.061 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.47/2 + 1.812×1.5/2 = 2.094 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 1.061×106/83.333×103 = 12.73 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 12.

50、73 N/mm2 小于 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2，滿足要求!6.3方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 1.5×1.812/2+1.47/2 = 2.094 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 ×2094/(2 ×50 ×70) = 0.89 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為 0.89 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.4 N/mm2，滿足要求!6.4方木撓度驗(yàn)算:最

51、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.44+0.07=1.51 kN/m；集中荷載 p = 1.05 kN；方木最大撓度計(jì)算值 V= 5×1.51×15004 /(384×9800×4166666.67) +1050×15003 /( 48×9800×4166666.67) = 4.246 mm；方木最大允許撓度值 V= 1500/250=6 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 4.246 mm 小于 方木的最大允許撓度值 6 mm,滿足要求!7、木方支撐鋼管

52、計(jì)算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.812×1.5 + 1.47 = 4.188 kN； 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.536 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.415 mm ；最大支座力 Qmax = 11.693 kN ；支撐鋼管最大應(yīng)力 = 0.536×106/4490=119.403 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2 ；支

53、撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 119.403 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.415 mm 小于500/150與10 mm,滿足要求!8、扣件抗滑移的計(jì)算.按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 11.693 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 9、模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。9.1靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：9.1.1腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×9 = 1.246 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。9.1.2模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.5×1.5 = 0.