C包括油影響和強(qiáng)化表面的R134單管?chē)娏苷舭l(fā)傳熱

1、包括油影響和強(qiáng)化表面結(jié)果的R134單管?chē)娏苷舭l(fā)傳熱ShaneAMoeykensWadeW.HuebschMichaelB.Pate翻譯：huym摘要為了評(píng)價(jià)平均換熱系數(shù)，對(duì)七種商用銅管進(jìn)行了單管?chē)娏苷舭l(fā)實(shí)驗(yàn)測(cè)試。為評(píng)價(jià)相似條件下殼側(cè)換熱強(qiáng)化的影響，供液量保持不變。由于噴淋蒸發(fā)現(xiàn)象很不同于池內(nèi)沸騰，對(duì)冷凝強(qiáng)化管和蒸發(fā)強(qiáng)化管都進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。通過(guò)對(duì)所有銅管的結(jié)果進(jìn)行的比較表明，冷凝強(qiáng)化管的性能比蒸發(fā)強(qiáng)化管要好。另外，26pfi管表面的性能比40pfi管表面要明顯好。少量濃度的聚酯油產(chǎn)生的發(fā)泡效應(yīng)增強(qiáng)了換熱性能。這種趨勢(shì)在粘度為32cs和68cs的聚酯油中都看到了。用W-40和Tu-Cii兩種銅管對(duì)68

2、cs聚酯油分別在濃度0.0、0.5、1.0、3.0和5.0下進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，在大部分被試熱流密度范圍內(nèi)，實(shí)驗(yàn)的結(jié)果顯示，濃度一直到3%為止性能都不斷提高，在被試熱流密度范圍靠上的一段，1.0%濃度的性能最好。32cs油產(chǎn)生的趨勢(shì)與68cs油相似。用光管、W-40和Tu-Cii管分別在濃度1.0%、2.0%和3.0%下進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)。在最大被試熱流密度時(shí)是2.0%的濃度而非1.0%的濃度產(chǎn)生了最好性能。這種差別肯定是由于油的粘度的不同。介紹隨著氯氟碳(CFC制冷劑的禁用，當(dāng)前存在一個(gè)開(kāi)發(fā)對(duì)臭氧層友好的非CFC制冷系統(tǒng)的需求，并希望繼續(xù)維持制冷系統(tǒng)的高效率。噴淋蒸發(fā)系統(tǒng)(也稱(chēng)為降膜蒸發(fā)器)是一個(gè)滿足新的系

3、統(tǒng)效率要求的可能途徑。但是，有必要評(píng)價(jià)新型非氯氟碳制冷劑在使用不同商用管時(shí)的單管?chē)娏苷舭l(fā)表現(xiàn)，因?yàn)檫^(guò)去的研究已經(jīng)表明并不是所有表面在噴淋蒸發(fā)模式下的性能都好于傳統(tǒng)的池內(nèi)沸騰模式(Chyu和Bergles1989)。在噴淋蒸發(fā)器中的換熱是一個(gè)蒸發(fā)過(guò)程還是一個(gè)沸騰過(guò)程，要視液膜供應(yīng)量、管壁熱流密度、飽和狀態(tài)、流體性質(zhì)和管表面形狀而定。在受熱圓柱表面上已經(jīng)進(jìn)行了一些水的降膜蒸發(fā)研究。Chyu等人(1982)以及Chyu和Bergles(1985a,1985b)用水作為工作流體對(duì)25.4mm強(qiáng)化沸騰銅圓柱表面和圓柱光滑表面進(jìn)行了單管實(shí)驗(yàn)。Chyu介紹，在較低熱流對(duì)流區(qū)，光管在降膜蒸發(fā)模式下能夠產(chǎn)生比池

4、內(nèi)沸騰模式更大的換熱系數(shù)。Chyu和Bergles(1985a,1985b，1989)也陳述了T型翅表面通過(guò)增加表面積提高了對(duì)流換熱系數(shù)，該系數(shù)受液膜供應(yīng)量和管壁熱流密度的影響。但是，要注意T型翅表面不會(huì)產(chǎn)生和池內(nèi)沸騰一樣高的換熱系數(shù)。Chyu等人(1982)以及Chyu和Bergles(1989)報(bào)告了高熱流密度表面和多孔表面在降膜環(huán)境中在低過(guò)熱度時(shí)出現(xiàn)初始沸騰，因而產(chǎn)生了高換熱系數(shù)。該換熱系數(shù)顯示出只在非沸騰區(qū)與液膜供應(yīng)量和供液高度有關(guān)系。已有文獻(xiàn)記載非水工作流體的降膜換熱性能。Hillis等人(1979)介紹了用氨作為工作流體的多孔表面管束實(shí)驗(yàn),證實(shí)只要底排管束完全潤(rùn)濕，沸騰換熱系數(shù)與熱

5、流密度或液膜供應(yīng)量無(wú)關(guān)。通過(guò)使用制冷劑R11作為工作流體對(duì)強(qiáng)化豎板表面進(jìn)行的大量實(shí)驗(yàn)，Nakayama等人(1982)對(duì)制冷劑降膜換熱系數(shù)的初始數(shù)據(jù)充實(shí)工作作出了重大貢獻(xiàn)。Nakayama陳述了多孔表面，作為一種強(qiáng)化沸騰表面，產(chǎn)生了比垂直槽形表面更高的換熱系數(shù)。多孔板的傳熱系數(shù)與供液量無(wú)關(guān)而與熱流密度稍稍相關(guān)，而垂直槽形表面(大致像翅化管)與供液量和熱流密度有關(guān)。在以前的研究中還沒(méi)有提及小油含量對(duì)降膜蒸發(fā)或沸騰的影響，但小油含量對(duì)池內(nèi)沸騰傳熱的影響已進(jìn)行了大量工作。已經(jīng)證實(shí)冷凍油可能引起發(fā)泡而增強(qiáng)傳熱。Sauer等人(1978、1980)發(fā)表了制冷劑R12和R11單管池內(nèi)沸騰實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并總結(jié)出

6、油濃度小于等于7%寸能增強(qiáng)換熱性能。Sauer說(shuō)油粘度是改變池內(nèi)沸騰性能的主要影響因素，而油的其他性質(zhì)對(duì)性能影響很小或幾乎沒(méi)有什么影響。Stephan和Mitrovic(1981)也發(fā)表R12的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并揭示油濃度小于等于6%時(shí)可能增強(qiáng)換熱。數(shù)據(jù)有些不一致。更近的工作由Web麻口McQuade(1993)用R123和R11完成，結(jié)果顯示兩種制冷劑甚至在油濃度為0.5%時(shí)池內(nèi)沸騰換熱性能就下降了。這些差別很可能是由于一些制冷劑和冷凍油的組合表現(xiàn)出比其他制冷劑更多的發(fā)泡趨勢(shì)。當(dāng)發(fā)泡存在時(shí)，換熱系數(shù)可能比用無(wú)油制冷劑所作實(shí)驗(yàn)的結(jié)果更高些。測(cè)試裝置本研究的實(shí)驗(yàn)裝置Moeykens和Pate(1994

7、)進(jìn)行過(guò)描述。裝置能夠進(jìn)行19.1mm銅管的單管實(shí)驗(yàn)，用于評(píng)價(jià)平均殼側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)。裝置包括幾個(gè)主要部分：實(shí)驗(yàn)段、噴淋?chē)娮?、制冷劑回路、乙二?水回路和數(shù)據(jù)采集設(shè)備。實(shí)驗(yàn)裝置原理圖如圖1。甘口的電圖1。實(shí)驗(yàn)裝置原理圖噴淋?chē)娮煅貙?shí)驗(yàn)段軸線在頂部按76.2mm的間距裝配了5個(gè)噴嘴。對(duì)于本實(shí)驗(yàn)，采用喉部直徑為1.58mm的低壓降寬角噴嘴。噴嘴前后的壓降為1.72X104Pa,供液量為2.8kg/min(譯者注：對(duì)應(yīng)噴淋密度為2.172kg/s.m2)。實(shí)驗(yàn)銅管本研究對(duì)7種不同表面的銅管進(jìn)行了評(píng)價(jià)。按照Webb和Pais(1991)命名，被試銅管是W-SE管(Wieland1993c)、W-SCf(W

8、ieland1993b)、Tu-B管(Wokerine1993a)、Tu-Cii管(Wokerine1993b)、W-26管(Wolverine1993c)、W-40管(Wolverine1993d)和光管(Wieland1993a)。所有銅管總長(zhǎng)為470mm一端的光段長(zhǎng)度為76.2mm=管子的其他尺寸規(guī)格見(jiàn)表1。表1。銅管尺寸規(guī)格尺寸Tu-CiiTu-BW-40W-26W-SCW-SE光管翅段外徑(mm)18.8918.6719.119.119.5719.5719.45壁厚(mm)0.710.710.710.71r0.800.801.07翅根徑(mm)17.1217.4817.115.917

9、.4717.47/翅/米157515751575102410241024/每種銅管裝了9個(gè)T型熱偶。從銅管自由端算起熱偶安裝位置分別為152.4mm>177.8mm和203.2mm=在這些軸向位置每個(gè)截面白頂壁、側(cè)壁和底壁按90度角各錫焊一個(gè)熱偶。圖2表示出了熱偶位置。每個(gè)熱偶穿過(guò)銅管壁鉆的小孔而被錫焊上。熱偶電線剛好穿過(guò)管式加熱器外表面和銅管內(nèi)表面之間的空間（而不與兩者接觸-譯者加）。在9個(gè)熱偶焊到銅管上后，在銅管內(nèi)插入了一個(gè)12.7mm直徑功率860W的管式加熱器，并在加熱器和銅管之間空間填滿導(dǎo)熱脂。管式加熱器的功率規(guī)格供給銅管外表面的熱流密度剛好為40KW/m（譯注：經(jīng)計(jì)算，加熱器

10、的長(zhǎng)度為358mmi。實(shí)驗(yàn)管的光段端用壓縮接頭固定在管板上，銅管的自由端用銅圓片釬焊密封。圖2。熱偶位置圖實(shí)驗(yàn)方法從540KW/rm的熱流密度范圍內(nèi)實(shí)驗(yàn)段保持常壓314.5kPa下獲得所有數(shù)據(jù)。從一個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)到下一個(gè)之間按照5KW/mi的功率幅度進(jìn)行變化。管式加熱器的功率通過(guò)一個(gè)自耦變壓器控制，功率值用一個(gè)功率變送器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)讀取。整個(gè)實(shí)驗(yàn)中噴淋盒的質(zhì)量流量維持在2.8kg/min。如果所有液體都淋到了管表面，此噴淋盒的質(zhì)量流量對(duì)應(yīng)于液膜供液量（ra）0.066kg/（s.m）（譯注：經(jīng)計(jì)算，ra應(yīng)為0.l30lkg/（s.m），原文似有問(wèn)題）。然而，本研究中所用的實(shí)心寬角噴嘴產(chǎn)生一種寬角制

11、冷劑噴淋錐形狀，類(lèi)似于管束蒸發(fā)器首排供液噴嘴。過(guò)去單管降膜蒸發(fā)研究曾使用過(guò)孔板或窄槽分布滴供器。噴嘴產(chǎn)生的流場(chǎng)增加了液滴速度，與滴供器相比可能提高對(duì)流換熱系數(shù)。在2.8kg/min的系統(tǒng)流量下進(jìn)行了收集器實(shí)驗(yàn)，正如Moeykens和Pate（1994）所述。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明收集器實(shí)驗(yàn)因子（CTF）為19.3%。用下述公式可得到有效液膜供應(yīng)量（re）:Te=（Ta）（CTF）=0.066X0.193=0.013kg/（s.m）（1）為了獲得在油影響實(shí)驗(yàn)時(shí)獲得所希望的油濃度，在進(jìn)行系統(tǒng)充注時(shí)先稱(chēng)量了制冷劑質(zhì)量。知道了系統(tǒng)制冷劑質(zhì)量后，加入定量的冷凍油從而得到所希望的冷凍油質(zhì)量份數(shù)。在每次注入冷凍油后，

12、都將系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)五小時(shí)以確保油和制冷劑的均勻混合。表2給出了兩種所用聚酯油的特性。表2。所用聚酯油的特性特性32cs油68cs油動(dòng)力粘度，40C（cs）3268動(dòng)力粘度，100c（cs）5.78.8傾點(diǎn)（C）-54-39閉口閃點(diǎn)（C）245250總酸份數(shù)（mgKOH/g0.150.15氫氧基份數(shù)（mgKOH/g22含水量（ppm）5050色度300300數(shù)據(jù)整理管表面的熱流密度基于測(cè)得的管式加熱器的功率和根據(jù)名義管徑即19.1mm計(jì)算得的面積。只按管式加熱器的實(shí)際加熱長(zhǎng)度來(lái)計(jì)算熱流密度。管子表面每個(gè)熱偶按位置加權(quán)，因?yàn)閺捻敳块_(kāi)始90度的位置只在一側(cè)安裝熱偶而代表兩側(cè)都安裝了。也正如后文實(shí)驗(yàn)誤差分析

13、中所考慮的，布于側(cè)壁的這些熱偶測(cè)得的溫度按2倍進(jìn)行計(jì)算。下述公式用于確定管壁熱流密度：Qhtr(2)式中:q”=管壁熱流密度（KW/m,Qtr=加熱器功率（K/W,A=名義管徑表外表面積（品）。平均殼側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)按下述牛頓冷卻公式計(jì)算:h-（3）TsTr式中：h=平均殼側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)（KW/rn.K）,飛=平均管壁溫度（°C）,Tr=平均制冷劑蒸氣溫度（°C）,用下述公實(shí)驗(yàn)段再供比，即供給實(shí)驗(yàn)段制冷劑液體質(zhì)量流量與銅管表面蒸發(fā)的制冷劑量的比值,式表不：RCR-Omsvapx式中：omspr=測(cè)量的噴淋盒中制冷劑液體質(zhì)量流量;Omvap=流出實(shí)驗(yàn)段的制冷劑氣體的計(jì)算質(zhì)量流量

14、;Ox=mspr中蒸發(fā)的份數(shù)。p實(shí)驗(yàn)段再供比通過(guò)利用熱平衡進(jìn)行計(jì)算，此處的公式只用于無(wú)油實(shí)驗(yàn)。htrmsprisprxmsprivap1xmspriHqmvapX mspr(6)mliq1Xmspr式中:is“=基于所測(cè)噴淋盒中溫度對(duì)應(yīng)的飽和液體烙；spiivap=基于實(shí)驗(yàn)段兩個(gè)蒸氣出口平均測(cè)量溫度所對(duì)應(yīng)的氣體烙;=基于所測(cè)實(shí)驗(yàn)段出口溫度對(duì)應(yīng)的飽和液體烙;omiiq=流出實(shí)驗(yàn)段的制冷劑液體的計(jì)算質(zhì)量流量。聯(lián)立求解公式5、6和7可得出再供比。由于每次數(shù)據(jù)獲得時(shí)制冷劑供應(yīng)量保持不變，故液膜供液量保持不變但實(shí)驗(yàn)段再供比卻是變化的。因?yàn)閷?shí)驗(yàn)段熱平衡與換熱性能之間沒(méi)有函數(shù)關(guān)系，對(duì)于每種銅管在其相應(yīng)的熱流

15、密度下的再供比是大致相等的。過(guò)供比定義成接觸銅管表面的制冷劑量與實(shí)驗(yàn)段中制冷劑(銅管表面)蒸發(fā)量的比值。除了考慮供給實(shí)驗(yàn)段的制冷劑沒(méi)有接觸銅管表面這部分以外，這個(gè)比值類(lèi)似于實(shí)驗(yàn)段再供比。過(guò)供比由實(shí)驗(yàn)段再供比與收集器實(shí)驗(yàn)因子(19.3%)相乘計(jì)算得到。實(shí)驗(yàn)段再供比和過(guò)供比示于表3。表3。實(shí)驗(yàn)段再供比和過(guò)供比名義管壁熱流密度(KW/m)實(shí)驗(yàn)段再供比(RCR)過(guò)供比(RCR)(CTF)577.214.911043.18.31531.26.02024.04.62518.93.63016.03.13513.82.74012.22.4實(shí)驗(yàn)誤差分析用Beck等人T/C溫度功率變送器質(zhì)量流量計(jì)T/S壓力實(shí)驗(yàn)段

16、RCR(1982)推薦的誤差累積方法來(lái)估計(jì)換熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)誤差。實(shí)驗(yàn)儀表的精度如下:±0.2C士0.2%量程±0.0056kg/min士758Pa士12%在更高的熱流密度下，因?yàn)楣鼙谶^(guò)熱度增加，換熱系數(shù)的誤差減小。表4顯示噴淋蒸發(fā)模式下無(wú)油R134A七種銅管的表面對(duì)流換熱系數(shù)誤差。表4。殼側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)。W-SCW-SETu-BTu-CiiW-26W-40光管12、一、，10KW/m誤差(%)士15.3士12.5士13.3士13.3士12.6±10.7±4.12、一、，40KW/m誤差(%)±4.3±2.9±1.9±

17、3.1±3.1±2.1士1.0為了確定實(shí)驗(yàn)裝置的精度，進(jìn)行了隨機(jī)抽樣，確認(rèn)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)是可重復(fù)的。本實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明裝置的重復(fù)性精度在47詼間。結(jié)果討論無(wú)油制冷劑實(shí)驗(yàn)以下結(jié)果集中顯示噴淋蒸發(fā)環(huán)境下不同強(qiáng)化表面包括翅化表面的相對(duì)性能。選擇飽和壓力314.5kPa進(jìn)行比較，因?yàn)樵搲毫儆诠I(yè)制冷機(jī)的典型蒸發(fā)溫度范圍壓力，對(duì)應(yīng)的飽和溫度為2。整個(gè)實(shí)驗(yàn)的飽和壓力和供液量保持不變。圖3顯示四種強(qiáng)化表面管和光管的換熱性能。兩種冷凝管W-SOTTu-Cii在此四種強(qiáng)化管中表現(xiàn)最好。圖4顯示兩種翅化表面管和光管的換熱性能。W-26和W-40的性能表現(xiàn)相似，但W-26管的換熱系數(shù)稍微高些。所有銅管

18、的對(duì)比顯示，強(qiáng)化表面管的換熱系數(shù)比翅化表面管高出20%正如所料，在相同的環(huán)境下，六種改進(jìn)表面管的換熱性能全部比光管高得多。熱流密度為40KW/m時(shí)，Tu-B和W-40管的換熱系數(shù)在數(shù)量級(jí)上與光管在滿液式環(huán)境中換熱系數(shù)差不多。圖5顯示在噴淋模式下性能最好的兩種強(qiáng)化管和一種翅化管，與滿液模式下光管性能的比較。1020304050HaMFkw拿時(shí)?皿)陛圖3。強(qiáng)化表面管在無(wú)油制冷劑中換熱結(jié)果(Tsat=2°C)102030«Hfl&L Rm必打加出圖4。翅化表面管在無(wú)油制冷劑中換熱結(jié)果(Tsat=2C)對(duì)于噴淋蒸發(fā)模式下所有被試的七種管子而言，換熱系數(shù)顯示出依賴(lài)于熱流密度

19、和管壁過(guò)熱度。但是，有些管子顯示出比其他管子對(duì)熱流密度更強(qiáng)的相關(guān)性。例如，圖3顯示W(wǎng)-SCf和管壁熱流密度關(guān)系不大，此情形下?lián)Q熱模式主要是蒸發(fā)，因而與熱流密度無(wú)關(guān)。在管子底部的液膜層最厚，在這附近觀察到了核態(tài)沸騰。很可能，在管子圓周的不同位置，蒸發(fā)和沸騰同時(shí)都發(fā)生了。Chyu和Bergles(1985a,1985b)發(fā)表了在熱發(fā)展區(qū)和完全形成區(qū)的管表面液膜層模型。膜層厚度與供液量的三次方根成正比，用液膜厚度來(lái)定義噴淋蒸發(fā)的邊界層半徑長(zhǎng)度。因?yàn)樵诔貎?nèi)沸騰模式中的熱邊界層更厚，比降膜蒸發(fā)模式在較低的熱流密度下更容易產(chǎn)生氣泡。在本實(shí)驗(yàn)中，在管子的大部分表面為什么氣泡沒(méi)有變得更活躍，可能原因是液膜厚度

20、不夠。普遍的趨勢(shì)是換熱性能隨著熱流密度的增加而增強(qiáng)，達(dá)到一個(gè)最大值，然后隨著熱流密度的進(jìn)一步增加而下降。換熱性能的下降很可能是管子表面已部分蒸干了。有趣的是強(qiáng)化冷凝管(W-SCTu-Cii)的性能比強(qiáng)化蒸發(fā)管(W-SETu-B)好，如圖3所示。由低壓降寬角噴嘴所創(chuàng)造的噴淋蒸發(fā)環(huán)境可能類(lèi)似于商用制冷機(jī)冷凝器下部管排所看到的環(huán)境。強(qiáng)化冷凝管最初是被設(shè)計(jì)用于液體薄膜換熱時(shí)提供高的兩相換熱系數(shù)。由于冷凝和降膜蒸發(fā)環(huán)境的相似性，強(qiáng)化冷凝管的性能可能好于或等于強(qiáng)化蒸發(fā)管。MO個(gè)*Fk* 即Ijtgand睛3 g 秀一圖5。噴淋蒸發(fā)性能與光管池內(nèi)沸騰結(jié)果的比較(Tsat=20油影響實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)中所用的聚酯油引起

21、管表面的發(fā)泡，而使換熱系數(shù)得到了實(shí)質(zhì)上的增強(qiáng)。圖6、7和8分別顯示32cs油對(duì)光管、W-40管和Tu-Cii管的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。用32cs油評(píng)價(jià)了1.0%、2.0%和3.0%的影響。被試三種管子在5KW/m熱流密度點(diǎn)的換熱系數(shù)都是油濃度為3.0%時(shí)最高。在此濃度和此熱流密度點(diǎn)，光管的換熱系數(shù)增強(qiáng)了111%Tu-Cii管增強(qiáng)了30%被試三種管子在40KW/m熱流密度點(diǎn)的換熱系數(shù)卻是油濃度為2.0%時(shí)最高。熱流密度從5KW/m增加到40KW/n2而伴隨的過(guò)供比下降，可能是3.0%由濃度出現(xiàn)最高換熱性能轉(zhuǎn)移到2.0%由濃度出現(xiàn)最高換熱性能的原因。(油濃度高時(shí)而具有的-譯者加)較高的混合物粘度，以及在40K

22、W/m時(shí)更薄的液膜(由于蒸發(fā))，減弱了傳熱系數(shù)中對(duì)流部分的貢獻(xiàn)。42FwfeM!20oo15I0NOoJtJLCbAWWUort出*Ruk(kWm*2>圖6。換熱系數(shù)和熱流密度的關(guān)系（Psat=314.5Pa；光管，32cs油）HHH Ffin和加峭圖7。換熱系數(shù)和熱流密度的關(guān)系（Psat=314.5Pa;W-40管，32cs油）50aowHauFVkftW/fn*2圖8。換熱系數(shù)和熱流密度的關(guān)系（Psat=314.5Pa；Tu-Cii管，32cs油）qjXCoKVnWlmC«no*nfesle<i30HealFlw圖9。換熱系數(shù)和熱流密度的關(guān)系（Psat=314.5Pa

23、;W-40管，68cs油）04鼻 GwmNMntaHi $ SwMrtk3n Cocnntadvt IUCmMMm圖10。換熱系數(shù)和熱流密度的關(guān)系（Psat=314.5Pa；Tu-Cii管，68cs油）圖9和10顯示68cs油對(duì)W-40管和Tu-Cii管的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。用68cs油評(píng)價(jià)了0.5%、1.0%、3.0%和5.0%的影響。這兩種管在大部分被試熱流密度范圍內(nèi)都是油濃度3.0%時(shí)換熱系數(shù)最高。在40KW/m時(shí)，1.0%油濃度時(shí)產(chǎn)生了最高的換熱系數(shù)。這種變化趨勢(shì)和32cs油觀察到的現(xiàn)象類(lèi)似。（譯者注：1K據(jù)對(duì)圖6圖10的觀察，在油濃度較小時(shí)（2%,由于油的發(fā)泡作用，當(dāng)熱流密度增加時(shí)，基本上沒(méi)有

24、觀察到干蒸點(diǎn)的發(fā)生。當(dāng)含油量較大時(shí)（2%,由于粘度增加不利于液膜的分布，都出現(xiàn)了明顯的干蒸發(fā)生點(diǎn)。）圖11表示換熱系數(shù)增強(qiáng)因子，增強(qiáng)因子定義為：hEF（8）hoo式中：h=含油時(shí)的換熱系數(shù)，h。=無(wú)油時(shí)的換熱系數(shù)。圖中顯示三種熱流密度10KW/20KW/m2和35KW/m的增強(qiáng)因子。圖11a、11b和11c顯示32cs油在2%和3%的濃度時(shí)光管的增強(qiáng)因子最大。七種被試管的無(wú)油制冷劑實(shí)驗(yàn)中產(chǎn)生最高換熱系數(shù)的Tu-Cii管，在添加油時(shí)的增強(qiáng)因子卻最小。圖11d、11e和11f揭示了68cs油對(duì)W-40管和Tu-Cii管的類(lèi)似的增強(qiáng)因子。實(shí)驗(yàn)表明，在油含量較小時(shí)，在噴淋蒸發(fā)環(huán)境下，油粘度的增加并不會(huì)

25、帶來(lái)?yè)Q熱系數(shù)實(shí)質(zhì)上的減小。Ffjpwre/flJaciorvjoil2ff7®«jre libEnhaf9cement factor vs. oil coraceflifrofrcm fP班 * 3/4.5 kPa 45.6ps/iFjL 32y1s M q"= 20 士的/ 應(yīng) 34 , IO5 月 阿加Figure lie Enhanc&nenf factor vs. oil conceniratiQH 伴皿-314 5 t i 用 kPa 45.6F出I 32-cj oilt q"- 35x 討 Blu/mFm05。力1,5M&u

26、RkAsi erf 32 CenfreW0alIMwgemtmten/尸劃=314,5kPa145必/g）、32y尊以正q=JO3J7M用段/g* FfWWfl 儀 U CEMdw o %)FiguretIttEnharKefftvrttfLtcinrvj.t“tconcentrationf尸31tJ/,5H如"5.手,串.rtef-c.taii.u"-iUkHVm2/J/?，出Dia1.而力Mr FratlkMi at BB Centisrk Oil %；Figure HrE"hatccme樵 fiKtor vy t“famctrnfralHin3t-I/4.5APvf$3&psiu,新心沏kW/M-6J4小£申一間曠HP tintg. FracBw al 6dOl (%,Ilfthuncefnni辰N#tr.f»Jcuncerrtraffun"h'''JNJka口5,6產(chǎn)M，rii-L.ifnt.qr，-'-J5AM/f/.nH