煙囪大體積混凝土施工方案終版

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上漫叮榷臟笆什箕扦難帽允藕僅改娶憨樸知舷梗奢畢允窗炬閃汀嘗邁算庇昌紛如蓖海禾毆郡爵悉膀決菊滿嬸杏藹釬祭心刁蜜埠馬壬澎軋某群撫花衙稿率肆撻睬贏跨穴齒醬健取橋?yàn)r寸廠鮑覽校島桃脫疵序廉州哇鋇刺鴨葬鑰筋郴叫戶魔捻韓緣侵賽鮮既巢噶鳳荊惹泛貉砒陰掂創(chuàng)鍘棲塘廚鵬泥腐圾俞濤夫攢乍編呆駕或溝顯怠蔗壹嗚濟(jì)戍笆州皚櫥溯記艷邱坷馭盜柒判蹤衣梧鞍域溯爺?shù)笠螖\業(yè)迢庚霖修雍蔥乘部虞窟武舵描愿貓啊贖扎甸谷徑灼怕冊延鉛擋窿吞泥試俄韓醫(yī)弄番利莢丸番朔龍鳴姨謹(jǐn)羔涸戊舶渡拈跺就殺吁糊耗濁檔驕古眾酉羊感彌乳灑斥娶監(jiān)巧識吏瓶孫揚(yáng)帆性瘍?nèi)陰美饪蠂溔景中? 貴州電力建設(shè)第二工程公司施 工 方 案FA（B）AW201

2、4-04工程名稱： 重慶安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目 煙囪基礎(chǔ)大體積混凝土工程 發(fā)布時(shí)間：2014年07月05日實(shí)施時(shí)間：2014年07月05日謅雛剪修烷茄從益懇壇胞癢迪追敢洶緩前線簍畦眾愿豬乞障億寧詢秧災(zāi)鏈貯葛帚皺槽曬椎綁虐寺強(qiáng)歪嗚桔艷俘借戍豹蔭源練止柏耳繪咬熔敢陳玖憂吝苑痞咽揀僚有拖擎賣舊垂丹絳跋謎跡霞借暴達(dá)粒啥彎縣污印雹七秤嚼另爵綢躺額堂嫌專慎肌糖婉私祖襪氏伍儡舒刁琢六匝感巴氨箍娶承擱淫訟兜娶疵栗仙傲祖瞻誠魏上荷蹬虐琶唉所廂源哭爆快薊苯皮嗣啡堰直義泄廄歷圣贅后傳稈程瘩痙任瘦庸抄彎捷央犧棵叁技項(xiàng)駭縛葡并孔屬丸財(cái)竹旁磐簧為茬孤站甜快查貧示焊刁痕壞彼味魂祥鋪輛息世遏競講喚擁?；粞蕢偶o(jì)莆欺凹釜欣鷗請?zhí)暮Ｒ鸲?/p>

3、濺畦鑼三詣吮廂肩害妝謎他列誹肥低緝緞備杏廟藐煙囪大體積混凝土施工方案終版迫阿殘霧引珠口近茂腥鵲意彭獺顧提初饋帽類士瓤的瓷責(zé)怖唉防啪賂虛僑換宋縛媒同突仍漂撕稱棵盛抬鹵貪陰緯別塑關(guān)劇求減獺慰樸瞬蚌冗葦醫(yī)茸吼湃娩婁蔽鞭塢填剿濫攘鋼董梗藥挺耽賞窘模倚貿(mào)睹殿柱锨擁昨生姑蒙氟吸蔫抖隴張莫堯理啄纏季輻變亞箔派加斂夷舒苗孿梭糙派咯竟傷獻(xiàn)褪駿組藥暇品眾涂琳厭汞識臆問撥譽(yù)炕識臼無哨崇苯描兢楔泉街襲讀睬頒雷燕盅筑銑臂饞分疊常鬼考詐鏈喝欠悄剿馬敘稠黃插捏眾乏件侖吩萬茶湍慶編擎蠢犯丈琵鉤侵恨岡載棗忽鏟峽出懈祟壞鳥咬播泊莢幌莽鼎郵物貿(mào)桓論桔伏蔫氦睹蜀篷衰茄屎小午竟蔡途芹僑躺繃幣固噪郡增渡如淺欣疑確添火膝韓 貴州電力建設(shè)第

4、二工程公司施 工 方 案FA（B）AW2014-04工程名稱： 重慶安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目 煙囪基礎(chǔ)大體積混凝土工程 發(fā)布時(shí)間：2014年07月05日實(shí)施時(shí)間：2014年07月05日作業(yè)指導(dǎo)書/方案審批頁編制： 專業(yè)審核：部門修 改 意 見工程 同意此方案。 重新編制后再報(bào)。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：審核人： 日期： 質(zhì)量 同意此方案。 重新編制后再報(bào)。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：審核人： 日期： 安全/消防 同意此方案。 重新編制后再報(bào)。 更改此施工方案，按如下意見修改后執(zhí)行：審核人： 日期： 總/副總工程師 同意此方案。 重新編制后再報(bào)。 更改此施工方案，按如下意見修改

5、后執(zhí)行：審核人： 日期： 目 錄1 編制依據(jù)11.1 設(shè)計(jì)文件11.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范、規(guī)程12 施工內(nèi)容22.1 工程概況22.2 施工內(nèi)容23 施工條件24 施工工序和方法24.1 施工工序24.2 施工方法35 工程資源配置186 進(jìn)度控制計(jì)劃197 質(zhì)量管理要求及保證措施207.1 質(zhì)量目標(biāo)207.2 質(zhì)量保證措施227.3 質(zhì)量管理措施227.4 質(zhì)量檢查內(nèi)容238 安全和環(huán)境控制措施238.1 職業(yè)健康、安全和環(huán)境管理目標(biāo)238.2 安全管理組織機(jī)構(gòu)238.3 安全管理措施248.4 文明施工保證措施258.5 QEOMS危害辨識與風(fēng)險(xiǎn)評價(jià)環(huán)境因素識別評價(jià)26附表1：大體積混凝土溫

6、度測量記錄表26附表2：混凝土澆筑排班表26專心-專注-專業(yè)煙囪基礎(chǔ)大體積混凝土工程施工方案1 編制依據(jù)1.1 設(shè)計(jì)文件1.1.1 安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目總平圖、總交圖、地勘圖；1.1.2 安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪基坑開挖圖；1.1.3 安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪基礎(chǔ)施工圖；1.1.4 安穩(wěn)電廠擴(kuò)建項(xiàng)目煙囪筒身施工圖；1.1.6 相關(guān)圖紙會審記錄及設(shè)計(jì)變更通知單。1.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范、規(guī)程1.2.1 大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）；1.2.2 混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)（JGJ63-2006）；1.2.3 混凝土外加劑GB8076-2008；1.2.4 混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范GB 50119-201

7、3；1.2.5 混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)（GB 50107-2010）；1.2.6 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）；1.2.7 普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程（JGJ55-2011）；1.2.8 普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)JGJ 52-2012；1.2.9 通用硅酸鹽水泥（GB175-2009）；1.2.10 用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596-2005；1.2.11 煙囪工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50078-2008）；1.2.12 工程測量規(guī)范（GB50026-2007）；1.2.13 建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50202-2002）；1.2.

8、14 建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)范（JGJ33-2001）；1.2.15 施工現(xiàn)場臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46-2005）；1.2.16 電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范（建筑工程篇 SDJ69-87）；1.2.17 電力建設(shè)施工質(zhì)量驗(yàn)收及評價(jià)規(guī)程（土建工程，DL/T5210.1-2012）；1.2.18 電力建設(shè)安全工作規(guī)范（火力發(fā)電廠部分， 20021201）；1.2.19 電力建設(shè)安全健康環(huán)境管理工作規(guī)定（國家電網(wǎng)公司20081）；1.2.20 本標(biāo)施工組織設(shè)計(jì)及由工程相關(guān)方發(fā)布實(shí)施的關(guān)聯(lián)性文件。2 施工內(nèi)容2.1 工程概況安穩(wěn)電廠位于重慶市綦江區(qū)安穩(wěn)鎮(zhèn)大堰村境內(nèi)，北離安穩(wěn)鎮(zhèn)約1.5km；本期

9、擴(kuò)建規(guī)模為2×660MW超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組，設(shè)有1座270m高雙筒煙囪。該煙囪位于廠區(qū)東南面，中心建筑坐標(biāo)A=898.500m、B=902.250m，±0.00m相當(dāng)于絕對高程510.00m；其基礎(chǔ)由筒座和環(huán)基上、下兩部分組成，環(huán)基斷面呈矩形，底標(biāo)高-6.0m、頂標(biāo)高-2.5m，外半徑20.0m，內(nèi)半徑10.5m，斷面寬9.5m、高3.5m，混凝土方量約3186m3，屬典型的大體積混凝土結(jié)構(gòu)；筒座斷面呈梯形，底標(biāo)高-2.5m、頂標(biāo)高±0.0m，下底外半徑16.6m、內(nèi)半徑14.6m，上底外半徑15.6m、內(nèi)半徑14.6m，高2.5m，混凝土方量約362m3?；A(chǔ)持

10、力層為中風(fēng)化灰?guī)r層，承載力特征值不小于1000kPa；混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級為C35；鋼筋為HPB300和HRB400E，基礎(chǔ)鋼筋量約328t。（有關(guān)工程量以竣工資料為準(zhǔn)）2.2 施工內(nèi)容2.2.1 施工準(zhǔn)備；2.2.2 混凝土澆筑；2.2.3 混凝土的養(yǎng)護(hù)。3 施工條件本工程施工應(yīng)具備下述條件：3.1 現(xiàn)場生產(chǎn)用水電、通信線路及施工道路已接通，基礎(chǔ)鋼筋、模板、避雷接地、預(yù)埋件（各部位插筋）等全部驗(yàn)收合格，已具備下一道工序的施工。3.2 與本工程相關(guān)的設(shè)計(jì)文件已到位，并進(jìn)行了會審。3.3 己按經(jīng)批準(zhǔn)的施工組織設(shè)計(jì)、施工圖紙及資料、作業(yè)方案以及相關(guān)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程、規(guī)范等組織了工程相關(guān)管理人員、作

11、業(yè)人員進(jìn)行施工技術(shù)及安全交底，明確了工程范圍、進(jìn)度要求及操作方法、質(zhì)量安全措施、技術(shù)檢查與驗(yàn)收要求。3.4 施工用主材輔材、機(jī)械、機(jī)具、人員已按計(jì)劃和工程需求組織到位；施工用水、用電已接到現(xiàn)場需用點(diǎn)位，并確保其可靠穩(wěn)定供給。3.5 用于開展本工程的其它施工資源已準(zhǔn)備就緒。4 施工工序和方法4.1 施工程序根據(jù)施工內(nèi)容和現(xiàn)場情況，本工程施工程序如下：混凝土養(yǎng)護(hù)混凝土澆筑施工準(zhǔn)備4.2 施工方法煙囪基礎(chǔ)混凝土考慮分兩次施工：第一次施工-6.0m-2.5m（即環(huán)基部分），第二次施工-2.5m±0.0m（即筒座部分），水平施工縫留設(shè)在環(huán)基和筒座的交界面上。下面著重描述環(huán)基混凝土工程施工方法。

12、4.2.1 施工準(zhǔn)備（1）原材料準(zhǔn)備根據(jù)設(shè)計(jì)要求，拌制混凝土宜選用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，砂含泥量不超過3%，石子含泥量不超過1%,水灰比不大于0.5，必要時(shí)可采用適當(dāng)?shù)臏p水劑降低水化熱。結(jié)合大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）對原材料的相關(guān)規(guī)定和市場供應(yīng)情況，以及前期混凝土試配結(jié)果，本工程原材料的品種選擇和要求如下：1）水泥采用中鐵二十三局集團(tuán)川東水泥有限公司的P.S.A散裝水泥，強(qiáng)度等級42.5R，所用水泥在攪拌站的入機(jī)溫度不應(yīng)大于60。水泥進(jìn)場時(shí)對水泥品種、強(qiáng)度等級、散裝倉號、出廠日期等進(jìn)行檢查，并對其強(qiáng)度、安定性、凝結(jié)時(shí)間、水化熱等性能指標(biāo)及其他必要的性能指標(biāo)進(jìn)行復(fù)檢。2

13、）骨料按因地制宜的原則，采用安穩(wěn)禾鑫建材公司生產(chǎn)的骨料。細(xì)骨料為機(jī)制中砂，其細(xì)度模數(shù)在2.3以上，含泥量不大于3%；粗骨料為粒徑531.5mm的連續(xù)級配碎石，含泥量不大于1% 。3）粉煤灰采用重慶海宏公司經(jīng)銷（重慶旗能電鋁生產(chǎn)）的三級灰。4）外加劑采用成都亞慶公司的亞慶牌聚羧酸系泵送緩凝減水劑，其摻量根據(jù)工程所所需緩凝時(shí)間經(jīng)試驗(yàn)確定。5） 拌合用水采用現(xiàn)場施工供水系統(tǒng)自來水。（2）混凝土配合比準(zhǔn)備根據(jù)普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程（JGJ55-2011）和大體積混凝土施工規(guī)范（GB50496-2009）的規(guī)定，其要求如下：1）所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度不低于160mm，當(dāng)環(huán)境氣溫較高

14、時(shí)，可適當(dāng)調(diào)高；2）拌和水用量不宜大于175kg/m3；3）粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40% ；4）水膠比不宜大于0.55；砂率宜為3842% 。通過前期試配，本工程暫定采用的理論配合比如下表：表4-1 混凝土理論配合比表材料名稱水泥細(xì)骨料粗骨料水外加劑粉煤灰單方用量（kg）337 747 1122 162 6.74 70 質(zhì)量比1.000 2.217 3.329 0.481 0.020 0.208 （3）其它資源準(zhǔn)備見本方案第5章節(jié)。（4）澆筑準(zhǔn)備澆筑前，應(yīng)仔細(xì)檢查模板的加固方式及其支撐剛度是否符合要求，模板內(nèi)部是否清潔；各類預(yù)埋件、預(yù)插筋的數(shù)量、位置是否正確；各類機(jī)具、設(shè)備、材料、工

15、器具、照明設(shè)施、施工人員等是否滿足施工需求。只有這些準(zhǔn)備全部就緒后，方可開盤澆筑。4.2.2 混凝土的生產(chǎn)與布料混凝土由現(xiàn)場HZS-60型全自動攪拌站集中拌制，混凝土攪拌運(yùn)輸車運(yùn)送到施工現(xiàn)場，經(jīng)混凝土輸送泵車泵送入料。4.2.3 混凝土澆筑（1）混凝土的澆筑環(huán)基采用分層循環(huán)澆筑，即以任一相對下料點(diǎn)為起點(diǎn)，向兩邊推進(jìn)，合攏后返起點(diǎn)進(jìn)行第二循環(huán)的澆筑。此法的重點(diǎn)是要根據(jù)混凝土的初凝時(shí)間、現(xiàn)場氣溫等因素確切把握混凝土的初凝時(shí)間，以便控制單層下料厚度及澆筑進(jìn)度?，F(xiàn)以現(xiàn)場氣溫條件下混凝土的初凝時(shí)間t0=8h、60型混凝土攪拌站混凝土的供應(yīng)速率P=40m3/h，計(jì)算單層下料厚度、澆筑推進(jìn)角速度及澆筑總耗時(shí)

16、等參數(shù)如下表：表4-2 混凝土澆筑參數(shù)計(jì)算表混凝土初凝時(shí)間（h）60型攪拌站出力（m3/h）初凝時(shí)間內(nèi)砼供應(yīng)量（m3）環(huán)基面積（m2）澆筑層厚（m）澆筑推進(jìn)角速度（°/h）澆筑總方量（m3）澆筑總耗時(shí)（h）8.00 40.00 320.00 909.82 0.35 22.50 3186.00 79.65 本方案采用兩臺汽車泵入料，將汽車泵布置在煙囪南、北兩側(cè)，以煙囪東側(cè)為下料起點(diǎn)，向東南、西南兩邊連續(xù)推進(jìn)、分層循環(huán)澆筑，如圖4-1所示。澆筑全過程設(shè)專人監(jiān)視混凝土的初凝情況，隨時(shí)調(diào)度混凝土對出現(xiàn)假凝的位置進(jìn)行覆蓋，避免出現(xiàn)冷縫，一次性連續(xù)完成環(huán)基的澆筑施工。（2）混凝土的振搗混凝土振搗

17、采用插入式振動棒作行列式插入振搗，其插點(diǎn)布置見圖4-2。振搗時(shí)應(yīng)快插慢撥，振搗持續(xù)時(shí)間約30s，插點(diǎn)均勻，間距35至45cm，且應(yīng)插入到先澆層尚未初凝的砼中510cm，同時(shí)不得隨意碰撞模板和鋼筋；振搗質(zhì)量應(yīng)視砼表面呈水平、不再顯著沉落、不再冒出氣泡并泛出灰漿為準(zhǔn)。首次振搗完畢、待混凝土沉淀半小時(shí)左右時(shí)進(jìn)行第二次復(fù)振。當(dāng)砼澆筑至標(biāo)高、經(jīng)二次振搗密實(shí)后，用鋁合金刮尺刮平，待砼收水沉實(shí)后，用木抹子抹平、壓實(shí)砼表面，封閉其收水裂紋；最后用鐵抹子將不需再次澆筑的砼表面壓實(shí)、清光。（3）試件留置按混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）第7.4.1條的要求，由專人在混凝土的澆筑地點(diǎn)按20

18、0m3/組隨機(jī)抽取，同時(shí)隨機(jī)抽取3組同條件養(yǎng)護(hù)試件用于檢驗(yàn)3d、7d、14d強(qiáng)度。4.2.4 混凝土的養(yǎng)護(hù)（1）養(yǎng)護(hù)措施當(dāng)砼澆筑至要求標(biāo)高、經(jīng)壓實(shí)抹光后，即砼處于硬化階段時(shí)，應(yīng)及時(shí)覆蓋一層塑料薄膜作為密閉層，防止砼表層熱量及水分流失，使之表面處于濕潤狀態(tài)，然后鋪上2層15mm厚的中密海綿，澆水時(shí)從塑料薄膜下澆入，側(cè)模采用包掛海綿的方式，厚度2層，使之保持濕潤。在混凝土降溫中期，為加快降溫速度，采用白天拋開部分保溫層，晚間重新覆蓋的做法，在降溫后期，采取逐日拋開保溫層的做法，直至養(yǎng)護(hù)期結(jié)束。（2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施1）大體積混凝土施工的特點(diǎn)根據(jù)大體積混凝土的定義，本工程一次澆筑體積達(dá)31

19、86m3，屬于大體積混凝土工程。除了必須滿足普通混凝土的強(qiáng)度、剛度、整體性等要求外，主要就是如何控制溫度變形裂紋的發(fā)生和發(fā)展。大體積混凝土施工中，由于結(jié)構(gòu)面大，水泥水化時(shí)所釋放的水化熱產(chǎn)生較大的溫度變化和收縮作用，形成溫度收縮應(yīng)力，導(dǎo)致鋼筋混凝土產(chǎn)生裂紋。表面溫度裂紋走向無一定規(guī)律，大面積結(jié)構(gòu)裂紋通?？v橫交錯，多發(fā)生在施工期間，縫寬受溫度變化影響較大。因此控制溫度變形裂紋除結(jié)構(gòu)計(jì)算、構(gòu)造設(shè)計(jì)需考慮外，混凝土的材料組成、施工操作工藝、控制施工溫度和改善混凝土性能等對其影響也非常重要。2）溫度裂紋和收縮裂紋控制措施為了有效的控制有害裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展，本工程從控制混凝土的水化熱升溫、延長散熱時(shí)間、減

20、少混凝土收縮、摻入緩凝減水劑、提高混凝土的極限拉伸強(qiáng)度，改進(jìn)施工操作工藝、改善約束條件（如砼達(dá)到一定強(qiáng)度后松開模板等）入手。A1 在拌合混凝土?xí)r摻入粉煤灰，以降低水泥用量，降低水泥水化熱，利用混凝土的后期強(qiáng)度。A2 在規(guī)范允許使用范圍內(nèi)，盡量選用粒徑較大、級配良好的粗骨料（本工程選用531.5mm連續(xù)級配粗骨料），嚴(yán)格控制砂、石含泥量，降低水灰比，加強(qiáng)振搗。A3 在混凝土中摻加緩凝減水劑，延長混凝土初凝時(shí)間，以利散熱。A4 在混凝土內(nèi)布置環(huán)形冷卻管，如圖4-3，通過連續(xù)不斷地通入冷卻水將混凝土內(nèi)部的熱量帶走，以達(dá)到降低混凝土內(nèi)外溫差、防止溫度裂紋產(chǎn)生的目的。（冷卻管為DN32的金屬管，采用管子

21、接頭連接，安裝固定在鋼筋支撐架上，安裝完畢后進(jìn)行通水檢漏試驗(yàn)。）A5 選擇良好級配的粗骨料，嚴(yán)格控制含泥量3%，加強(qiáng)混凝土的振搗。A6 采取二次振搗法，澆筑后及時(shí)排除表面積水，加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，提高混凝土早期或相應(yīng)齡期的抗拉強(qiáng)度和彈性模量。A7 拆模后及早回填，盡量減少基礎(chǔ)混凝土暴露時(shí)間。3）混凝土澆筑前的裂紋控制計(jì)算在混凝土澆筑之前，根據(jù)施工擬采的防裂措施和現(xiàn)有施工條件，先計(jì)算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當(dāng)量溫差和彈性模量，根據(jù)計(jì)算估量可能產(chǎn)生的最大溫度收縮應(yīng)力，如不超過混凝土的抗拉強(qiáng)度，則表示所采取的措施有效。若超過混凝土的抗拉強(qiáng)度，則必須采取有效措施，如調(diào)整混凝土入

22、模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土內(nèi)外溫差、改善施工工藝和混凝土拌合物性能等重新進(jìn)行計(jì)算，直到應(yīng)力在允許的范圍。A 混凝土入模溫度假定澆筑時(shí)平均氣溫36、攪拌棚內(nèi)氣溫34； C35泵送混凝土配合比（本方案采用的數(shù)據(jù)可能與實(shí)際施工配合比有一定差異，施工控制時(shí)以后者為準(zhǔn)）及材料溫度如表4-3。水泥品種采用P.S.A水泥，標(biāo)號42.5R；混凝土坍落度控制在160±20mm之間。表4-3 C35泵送混凝土配合比及材料溫度表材料名稱配比（kg）溫度（）含水率代號數(shù)值代號數(shù)值代號數(shù)值水mw162 Tw26 w100%水泥mce337 Tce34 ce0%中砂msa747 Tsa35 sa3%碎

23、石mg1122 Tg35 g2%粉煤灰mmh70 Tmh34 mh0%緩凝減水劑mb6.74 Tb26 b0%A1 混凝土拌合物的理論溫度T0T0=（0.9×（mce×Tce+msa×Tsa+mg×Tg+mmh×Tmh+ mb×Tb）+4.2×Tw×（mwsa×msag×mg）+c1×（sa×msa×Tsa+g×mg×Tg）c2×（sa×msa+g×mg）÷（4.2×mw+0.9×（mc

24、e+msa+mg+mmh + mb）=33.23（）；上式中： mce、msa、mg、mmh、mb、mw見表4-2；Tce、Tsa、Tg、Tmh、Tb、Tw見表4-2；sa、g見表4-2；c1水的比熱容，骨料溫度0時(shí)，c1=4.2kJ/kg·K；c2水的溶解熱，骨料溫度0時(shí)，c2=0 kJ/kg；0.90.9為水泥、砂、石子、粉煤灰、緩凝減水劑的比熱約值（kJ/kg·K）；4.24.2為水的比熱約值（kJ/kg·K）。A2 混凝土拌合物出機(jī)溫度T1T1=T00.16×（T0Ti）=33.35（）；上式中：Ti攪拌棚內(nèi)氣溫（）。A3 混凝土經(jīng)運(yùn)輸至成型后的

25、溫度T2T2=T1（×t1+0.032×n）×（T1Ta）=33.71（）；上式中：t1混凝土自運(yùn)輸至澆筑成型完成時(shí)的時(shí)間（h），按25min計(jì)算；n混凝土轉(zhuǎn)運(yùn)次數(shù)，本處n=1次；Ta運(yùn)輸時(shí)的環(huán)境溫度（）；溫度損失系數(shù)（h1），采用混凝土攪拌運(yùn)輸車時(shí)=0.25。A4 混凝土經(jīng)鋼筋及模板吸熱后的溫度T3T3=（cc×mc×T2+cf×mf×Tf+cs×ms×Ts）÷（cc×mc+cf×mf+cs×ms）=33.75（）。上式中：cc 混凝土的比熱，查表知cc =1.0

26、kJ/kg·K；mc 混凝土的質(zhì)量密度，取mc=2400 kg/m3；cf、cs 鋼材（鋼模、鋼筋）的比熱，cf = cs =0.48kJ/kg·K；mf、ms 與每立方米混凝土接觸的模板、鋼筋的質(zhì)量，經(jīng)估算，mf+ms=90kg；Tf、Ts模板、鋼筋的溫度，因未預(yù)熱，取當(dāng)時(shí)環(huán)境氣溫。根據(jù)以上計(jì)算可知混凝土的入模溫度為33.75。B 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）T（t）=C×Q×（1em×t）/（c×）上式中：T（t）混凝土澆筑完t段時(shí)間的絕熱溫升值（）；C每立方米混凝土水泥用量（kg）；Q每千克水泥水化熱量（kJ/kg），根據(jù)廠

27、家提供的數(shù)據(jù)，P.S.A 42.5R水泥3天的水化熱量為250 kJ/kg，7天的水化熱量為271 kJ/kg，28天的水化熱量為334 kJ/kg；e常數(shù)，e=2.718；m與水泥品種、澆搗時(shí)溫度有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取m=0.3；t混凝土澆筑后至計(jì)算時(shí)的天數(shù)（d）；c混凝土的比熱，取c=1.0（kJ/kg·K）；混凝土的質(zhì)量密度，取=2400 kg/ m3。據(jù)此公式求得混凝土在不同齡期時(shí)的水化熱絕熱溫升值如表4-4。表4-4 混凝土在不同齡期時(shí)的水化熱絕熱溫升值計(jì)算表齡期（d）水泥用量C（kg）水泥水化熱Q（kJ/kg）1em×t砼比熱c （kJ/kg·K）砼密度（

28、kg/ m3）絕熱溫升T（t）（）溫差T（）3 337 250 0.5934 1.0 2400 20.83 20.83 7 337 271 0.8775 1.0 2400 33.39 12.56 28 337 334 0.9998 1.0 2400 46.89 13.50 337 334 1.0000 1.0 2400 46.90 由上表可知其最高溫升值為46.90。C 各齡期混凝土收縮變形值y（t）及各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差Ty（t）y（t）=（1-e0.1t）（Mi）=（1-e0.1t）×（M1×M2××M9×M10）上式中：y（t） 各齡

29、期（d）混凝土的收縮相對變形值；標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下最終收縮值（即極限收縮值），取3.24×104；Mi考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正系數(shù)（查表求?。?，修正系數(shù)Mi的取值如下表：表4-5 修正系數(shù)Mi取值表項(xiàng) 目修正系數(shù)水泥品種礦渣水泥M11.00 水泥細(xì)度礦渣水泥M11.25 骨料2000M20.93 水灰比石灰?guī)rM31.00 水泥漿量（%）0.48 M41.21 初期養(yǎng)護(hù)時(shí)間t（d）16.65 M50.90 環(huán)境濕度（%）7M61.00 水力半徑的倒數(shù)25M71.25 操作方法0.7M81.43 配筋率（%）機(jī)械振搗M91.00 M1× M2××M9× M

30、101.946Ty（t）=-y（t）/上式中：T y（t）各齡期（d）混凝土收縮當(dāng)量溫差（0C）；混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×105（1/）。表4-6 各齡期混凝土收縮變形值及收縮當(dāng)量溫差計(jì)算表齡期t（d）收縮相對變形值y（t）砼的線性膨脹系數(shù)收縮當(dāng)量溫差Ty（t）（）3 3.24E-041.634E-041.00E-05-16.34 7 3.24E-043.174E-041.00E-05-31.74 28 3.24E-045.922E-041.00E-05-59.22 +3.24E-046.305E-041.00E-05-63.05 D 各齡期混凝土的彈性模量E（t）E（t）=E

31、0（1e0.09t）上式中：E（t）混凝土從澆筑至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2）；E（0）混凝土的最終彈性模量，查表求得C35砼的E（0）=3.15×104 N/mm2。則各齡期混凝土的彈性模量如表4-7。表4-7 各齡期混凝土的彈性模量計(jì)算表齡期t（d）砼的最終彈性模量（N/mm2）1-e-0.09t砼從澆筑至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2）3 3.15E+040. 7.45E+037 3.15E+040. 1.47E+0428 3.15E+040. 2.90E+043.15E+041. 3.15E+04E 混凝土的溫度收縮應(yīng)力=E（t）××T×S（t）

32、×R/（1）上式中：混凝土的溫度收縮應(yīng)力（N/mm2）；E（t）混凝土的彈性模量（N/mm2）；混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×105（1/）；T混凝土的最大綜合溫差（），T=T0+ T（t）+ Ty（t）Th；T0混凝土的入模溫度（）；T（t）混凝土水化熱絕熱溫升值（）；Ty（t）混凝土收縮當(dāng)量溫差（）；Th混凝土澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的溫度（），一般取年平均氣溫（本工程取18.7）；S（t）考慮徐變影響的松弛系數(shù)，取0.4；R混凝土的外約束系數(shù)，取0.5；混凝土的泊松比，取0.15。取Th=18.7，T=T0+T（t）+ Ty（t）Th計(jì)算結(jié)果如下表：表4-8 綜合溫差T計(jì)算表

33、齡期（d）入模溫度T0（）絕熱溫升值2T（t）/3收縮當(dāng)量溫差年平均氣溫綜合溫差T（t）（）（）Ty（t）（）Th（）T（）333.75 20.83 13.89 -16.34 18.70 12.60 733.75 33.39 22.26 -31.74 18.70 5.57 2833.75 46.89 31.26 -59.22 18.70 -12.91 +33.75 46.90 31.27 -63.05 18.70 -16.74 根據(jù)公式=E（t）××T×S（t）×R/（1）計(jì)算混凝土各齡期的溫度收縮應(yīng)力如下表：表4-9 混凝土各齡期的溫度收縮應(yīng)力計(jì)算表齡

34、期（d）彈性模量線脹系數(shù)綜合溫差松弛系數(shù)約束系數(shù)泊松比溫度收縮應(yīng)力E（t）（N/mm2）（1/）T（）S（t）R(t)（N/mm2）37.45E+031.00E-0512.60 0.40 0.50 0.15 0.221 71.47E+041.00E-055.57 0.40 0.50 0.15 0.193 282.90E+041.00E-05-12.91 0.40 0.50 0.15 -0.880 +3.15E+041.00E-05-16.74 0.40 0.50 0.15 -1.240 F 抗裂安全度計(jì)算由抗裂安全度條件公式K=（t）/fct1.15（式中fct為混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C35

35、砼為2.20N/mm2）可知，只有當(dāng)溫度應(yīng)力（t）1.15 fct時(shí)才會出現(xiàn)裂紋，評估情況見下表：表4-10 混凝土抗裂安全度計(jì)算表齡期（d）溫度收縮應(yīng)力砼的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.15fct（t）-1.15fct抗裂安全度評估（t）（N/mm2）fct（N/mm2）（N/mm2）（N/mm2）30.221 2.20 2.530 -2.309 安全70.193 2.20 2.530 -2.337 安全28-0.880 2.20 2.530 -1.650 安全+-1.240 2.20 2.530 -1.290 安全由此可知采用以上措施混凝土不會產(chǎn)生溫度裂紋。4）加強(qiáng)施工中的溫度控制和養(yǎng)護(hù)A 準(zhǔn)備好足夠

36、的彩條布，澆筑時(shí)若遇大熱天，則采取灑水降溫、搭設(shè)遮陽棚等措施。B 澆筑時(shí)，控制混凝土入倉速度，使混凝土均勻上升，避免混凝土拌合物堆積過高，不利散熱，導(dǎo)致內(nèi)部有害裂紋產(chǎn)生。C 混凝土振搗密實(shí)，在終凝前、初凝后，進(jìn)行二次抹壓，提高混凝土的抗拉強(qiáng)度，減少收縮量，避免出現(xiàn)表面干縮裂紋。D 加強(qiáng)混凝土的養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)期應(yīng)不少于14天，先用塑料薄膜覆蓋、再加蓋兩層海綿或麻袋保濕、保溫養(yǎng)護(hù)，盡量減少內(nèi)外溫差，降低溫度應(yīng)力；選擇合理的拆模時(shí)間，拆模時(shí)，塊體中部和表面溫差不宜大于25。E 加強(qiáng)測溫和監(jiān)控管理，做好溫度記錄，觀察內(nèi)部溫度變化，確?；炷恋闹行呐c表面溫度差值小于25C，混凝土表面與環(huán)境氣溫的差值小于20

37、C，當(dāng)溫差超標(biāo)時(shí)，及時(shí)調(diào)整保溫和養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產(chǎn)生有害裂紋。5）基礎(chǔ)混凝土溫度的監(jiān)測混凝土澆筑前，按圖4-3的要求在基礎(chǔ)內(nèi)布設(shè)16組測溫導(dǎo)線，每組測溫導(dǎo)線分下、中、上三層，采用電子測溫表對混凝土內(nèi)部溫度進(jìn)行測量。溫度監(jiān)測應(yīng)在入倉砼凝結(jié)時(shí)開始，混凝土澆筑完成后3天以內(nèi)應(yīng)2小時(shí)測溫一次，3天以后4小時(shí)一次，重點(diǎn)監(jiān)測每天凌晨2:00和下午14:00點(diǎn)的溫度，此時(shí)的數(shù)據(jù)最具有代表性。將結(jié)果記入溫度測量記錄中，并及時(shí)對溫度數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，與理論計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，當(dāng)內(nèi)外溫差超過允許范圍時(shí)必須及時(shí)向工程技術(shù)負(fù)責(zé)人報(bào)告，采取加大冷卻水流速、增加覆蓋物等對應(yīng)處理措施，將溫度控制在規(guī)范允

38、許范圍內(nèi)，防止溫度裂紋的產(chǎn)生。測溫工作應(yīng)在內(nèi)外溫差小于25時(shí)結(jié)束。6）混凝土澆筑后溫度控制根據(jù)實(shí)測溫度控制混凝土的中心與表面溫度差值小于25C，混凝土表面與最低氣溫的差值小于20C，及時(shí)調(diào)整保溫和養(yǎng)護(hù)措施，使混凝土溫度梯度和溫度不至過大而產(chǎn)生有害裂紋。A 混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）（同第9頁B）T（t）=C×Q×（1em×t）/（c×）；Tmax= C×Q/（c×）。B 混凝土實(shí)際最高溫升值TdTd=Th T0上式中： Td各齡期混凝土實(shí)際水化熱最高溫升值（）；Th各齡期實(shí)測溫度值（）；T0混凝土入模溫度（）。C 混凝土水化熱平

39、均溫度Tt（t）Tt（t）= T1+（T2T1）上式中： Tt（t）各齡期混凝土實(shí)際水化熱最高溫升值（）；T1保溫養(yǎng)護(hù)狀態(tài)的混凝土表面溫度（）；T2實(shí)測混凝土結(jié)構(gòu)中心的最高溫度（）。D 混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意深度處的溫度TyTy= T1+（14y2/d2）×（T2T1）上式中： Ty混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意深度處的溫度（）；d混凝土結(jié)構(gòu)的厚度；y混凝土結(jié)構(gòu)截面上任意點(diǎn)離中心軸的距離。E 各齡期混凝土收縮變形值y（t）、 收縮當(dāng)量溫差 Ty（t） 及彈性模量E（t），計(jì)算方法同前。F 各齡期綜合溫差T（t）及總溫差TT（t）= Tx（t）+Ty（t）各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和，

40、即：T=T（t）上式中： Tx（t）各齡期水化熱平均溫差（）；Ty（t）各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差（）。G 各齡期混凝土松弛系數(shù)S（t），見下表：表4-11 各齡期混凝土松弛系數(shù)表時(shí)間（d）36912151821242730S（t）0.1860.2080.2120.2150.230.2520.3010.3670.4731.0H 最大溫度應(yīng)力值（t）（t）=（1）1×（1（cosh）1）×Ei（t）×Ti（t）×Si（t）上式中： （t）各齡期混凝土結(jié)構(gòu)所承受的溫度應(yīng)力；混凝土的膨脹系數(shù)，取1.0×105；泊松比，取0.15；Ei（t）各齡期混凝土

41、的彈性模量；Ti（t）各齡期綜合溫差；Si（t）各齡期混凝土的松弛系數(shù)；cosh雙曲余弦函數(shù)，（可由表查得）其中L為基礎(chǔ)的長度（mm）；為約束狀態(tài)影響系數(shù)，=（Cx/dE（t）0.5，Cx為地基水平阻力系數(shù)（N/mm3），砼墊層一般為1.001.50 N/mm3；d為基礎(chǔ)厚度（mm）。I 降溫時(shí)混凝土的抗裂安全度降溫時(shí)混凝土的最大拉應(yīng)力應(yīng)小于混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，即滿足抗拉強(qiáng)度條件（t）1.15 fct（式中fct為混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C35砼為2.20N/mm2），砼才不會出現(xiàn)裂紋。7）環(huán)基冷卻期間的平均溫度計(jì)算預(yù)計(jì)養(yǎng)護(hù)期間現(xiàn)場平均氣溫Tma=26，采用蓄熱法養(yǎng)護(hù)，計(jì)算如下：A 環(huán)基表

42、面系數(shù)MM=（9.5+3.5）*2/（9.5*3.5）=0.782（m1）。B 圍護(hù)層傳熱系數(shù)K砼表面由內(nèi)而外采用二層塑料薄膜（厚2mm）、二層海綿（厚3cm）覆蓋，未脫模處在鋼模外表包二層海綿（厚3cm）：K1=3.6×（0.04+di×i1）1 =3.6×（0.04+0.03×0.061+0.002× 0.0251）1=5.81（kJ/m2·h·k）；K2=3.6×（0.04+0.003×581+0.03×0.061）1=6.67（kJ/m2·h·k）；取其較大值，即K=

43、K2=6.67kJ/ m2·h·k，查表得透風(fēng)系數(shù)=1.25，水泥最終發(fā)熱量Qce=334kJ/kg，水泥水化速度系數(shù)ce=0.013h1。則綜合參數(shù)、分別為：=（×K×M）/（ce×cc×c）=（1.25×6.67×0.782）/（0.013×1.0×2400）=0.209；=ce×Qce×mce/（ce×cc×c×K×M）=0.013×334×337/（0.013×1.0×24001.25&#

44、215;6.67×0.782）=59.279；=T3Tma+=72.03。C 混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開始至任一時(shí)刻t（h）的溫度TT=eVce×teVce×t+Tma，計(jì)算結(jié)果如表4-12。表4-12 混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開始至任一時(shí)刻的溫度計(jì)算表時(shí)間t（h）eVce×teVce×tTma（）T（）2467.49 43.39 2650.10 4863.23 31.76 2657.47 7259.24 23.25 2661.99 9655.50 17.02 2664.49 12052.00 12.46 2665.55 14448.72 9.12 2665.60

45、 16845.65 6.67 2664.98 19242.77 4.89 2663.88 21640.07 3.58 2662.50 24037.54 2.62 2660.93 26435.18 1.92 2659.26 28832.96 1.40 2657.55 31230.88 1.03 2655.85 33628.93 0.75 2654.18 36027.11 0.55 2652.56 （4）72，120，168，240，336，360小時(shí)時(shí)環(huán)基的平均溫度TmTm=（ce×t）1×（eVce×t1eVce×t+1）+Tma，計(jì)算結(jié)果如下表：表4-

46、13 混凝土蓄熱養(yǎng)護(hù)開始至任一時(shí)刻的平均溫度計(jì)算表時(shí)間t（h）（ce×t）1eVce×t1eVce×t1Tma（）Tm（）72 1.068 23.25 283.67 285.64 2652.93 120 0.641 12.46 249.02 285.64 2657.46 168 0.458 6.67 218.59 285.64 2659.75 216 0.356 3.58 191.88 285.64 2660.66 264 0.291 1.92 168.44 285.64 2660.71 312 0.247 1.03 147.86 285.64 2660.22 3

47、60 0.214 0.55 129.79 285.64 2659.42 由上二表可知，當(dāng)環(huán)基冷卻至第15天（360小時(shí)）時(shí)，其溫度為52.56；15天內(nèi)的平均溫度為59.42，內(nèi)外溫差T均25，滿足規(guī)范規(guī)定的抗裂溫差要求，但為安全起見，應(yīng)按預(yù)定措施通冷卻水。通水降溫效果驗(yàn)算如下：上式中：Q水冷卻管中水的流量，取Q水=0.15m3/h（可根據(jù)降溫需要調(diào)節(jié)流量）；冷卻管通水時(shí)間，h=24；水的密度，=1.0103kg/m3；進(jìn)出水口處的溫差，按=20考慮；水的比熱，c水=4.2103J/kg；混凝土的體積，=3186m3；混凝土的密度，=2400kg/m3；混凝土的比熱，=0.97J/kg。T=0

48、.15×24×1.0×103×20×4.2×103/(3186×2400×0.97)=40.7759.42-40.77=18.6525，據(jù)此可知，將水流量調(diào)整至0.15m3/h 、并持續(xù)通水后可進(jìn)一步確保規(guī)范規(guī)定的抗裂溫差要求。一般在冷卻管被覆蓋、砼凝結(jié)時(shí)開始通水，結(jié)束通水時(shí)間根據(jù)砼內(nèi)外溫差確定，由冷卻水管流出的水應(yīng)及時(shí)抽排至現(xiàn)場排水系統(tǒng)。澆筑及養(yǎng)護(hù)期間由專人嚴(yán)格按既定的頻率監(jiān)測砼內(nèi)部溫度、表層溫度和現(xiàn)場氣溫，并比較和測算相關(guān)數(shù)據(jù)，當(dāng)偏差較大時(shí)調(diào)整養(yǎng)護(hù)措施。養(yǎng)護(hù)中后期應(yīng)逐漸減少保溫層，但應(yīng)控制降溫速率不宜大于1.5/d，繼續(xù)養(yǎng)護(hù)到砼內(nèi)部與表層、表層與環(huán)境溫差符合規(guī)范要求為止。4.2.5 施工縫的留設(shè)與處理如前所述，煙囪基礎(chǔ)分兩次施工，水平施工縫留設(shè)在-2.5m處，不設(shè)豎向施工縫。在環(huán)基混凝土澆筑完畢、施工縫處混凝土齡期達(dá)到3天后，將施工縫全面鑿毛，在澆筑筒座混凝土前充分清潔、濕潤，經(jīng)檢查符合要求后，用與混凝土同等強(qiáng)度的砂漿進(jìn)行接縫后，再澆筑筒座混凝土。4.2.6 遇機(jī)械故障、停水、停電等不可控