雜物電梯計算說明護書

1、XXXX雜物電梯計算書概況1、 項目名稱：XXXX電梯有限公司2、 電梯型號：TWJ-300/0.4-AS3、 額定載重量：Q=300kg4、 額定速度：0.4m/s5、層、站：2/26、 提升高度：3m7、 曳引比：r=1:18、 曳引包角a=1809、 轎廂凈尺寸(寬禰><)1000mm<1000mm<1200mm10、層門、轎門開門尺寸1000mm<1250mm11、開門形式：上下直分平衡系數(shù)及對重1、轎廂自重：P0=300kg,2、額定載重：Q=300kg,3、平衡系數(shù)選：q=0.5,4、對重質(zhì)量W=P0+qQ=300+0.5X300=450(kg)XXX

2、三、曳引機選型計算1、曳引電動機功率計算選擇有齒曳引機功率N=QV(1q)102Tl式中：v額定速度，v=0.4m/s當曳引比r=1:1時，=0.7N=300X0.4(1。5)102X0.7=0.84(kw2、選擇曳引機選用常熟鑫達生產(chǎn)的XD100型曳引機，其參數(shù)如下:額定功率N0=3Kw,額定轉(zhuǎn)速1440r/min,減速比i=62:1=62,主軸靜載2000KG,額定轉(zhuǎn)矩500Nm,曳引輪節(jié)徑D=325mm=0.325m,曳引鋼絲繩根數(shù)與直徑n。Xdr=3X©8繩輪梢形切口角(3=96.5；丫=30°3、校核(1)功率N0=3kw>N=0.84(kw),通過。(2)

3、電動機變頻調(diào)定額定轉(zhuǎn)速60uir60X0.4X61X1九X0.3251434.59(r/min)XXXX電動機額定轉(zhuǎn)速為1440r/min,通過(3)實際正常運行最大扭矩M按超載10%計算(1.1q)QDgn2r=331(Nm)(1.1-0.5)X300X0.325X9.812X1M=331Nm額定轉(zhuǎn)矩500Nm,通過。(4)直徑校核D/dr=325/8=40.625,通過。(5)主軸最大靜載荷G_11。一G=(P0+1.25Q)+sin(a-90)(P0+qQ)_1-1。，、G=(300+1.25X450)+sin(180-90)(300+0.5X450)G=718.5Kg主軸允許靜載200

4、0Kg,通過。(6)滿載轎廂盤車力F1的計算F1=(1-q)QDgn/ri刀D1式中：D1盤車輪直徑，D=0.55m=550mm,F1=(10.5)X300X0.75X9.81/(2X9X0.85X0.55)=131.11(N)400N四、曳引條件計算1、ef“的計算B一丫一sinB+sin丫式中：w摩擦系數(shù),B-96.5,丫-304(cos號-sin號f0-：:九一96.530sin96.5+sin30-1.9995(1)裝載工況時，W-0.1XXX式中：口曳引包角，-180f當量摩擦系數(shù)4(cos2-sinf-ii冗f-pfo-O.lX1.9995-0.19995efa-e0.19995x

5、兀-1.87341.87(2)緊急制停工況時,0.10.1-1+v/10-1+2.0/10-0.0833f-ff0-0.0833X1.9995-0.16662ef“-e0.16662u-1.6873(3)滯留工況時，p-0.2f-"-0.2X1.9995-0.3999ef“-e0.3999兀-3.50982、裝載工況1.25倍的載重量，轎廂位于最低層。此時，制動減速度a-0,井道摩擦力FR=0式中MTravMsRcarT1-(1/r)(P0+1.25Q+Mnav)gn+MsRcargn隨行電纜的實際質(zhì)量，轎廂位于最低層時，MTrav-0,-轎廂側(cè)曳引鋼絲繩的實際質(zhì)量，轎廂位于最低層時

6、，XXXMsRcar=(1/2)Qi=(1/2)X387=193.5(kg)Ti=(1/2)(1600+1.25X1350+0)X9.81+193.5X9.81=18023.42(N)T2=(1/2)(Mcwt+MCRcwt)gn+MSRcwtgn式中，Mcwt對重的實際質(zhì)量，Mcwt=W=2275kgMCRcwt=Q2=113.5kgM*cwt對重側(cè)曳引鋼絲繩的實際質(zhì)量，轎廂位于最低層時，對重在最高層，此時MsRcwt=0。T2=(1/2)X(2275+113.5)T9.81+0=11715.59(N)TiT218023.4211715.59=1.5384<efa=1.87,通過。3、

7、滯留工況時，對重壓在緩沖器上，空載轎廂在最高位置。此時，制動減速度a=0,井道摩擦力FR=0。T1=(1/r)(B+MCRcar+MTrav)gn+MsRcargn式中：轎廂在最高位置時，MCRcar=Q2=113.5kg,MHav=Q3=80kg,MsRcar=0Ti=(1/2)(1600+113.5+80)X9.81+0=8797.12(N)T2=(1/r)Mcwtgn+MSRcwtgn式中：對重壓在緩沖器上，Mcwt=0,MSRcwt=(1/2)Q1=193.5kgT2=0+193.5X9.81=1898.235(N)TiT2=8797.121898.235=4.6344>ef0=

8、3.5098,通過。4、緊急制停工況(1)額載轎廂位于最低層附近，上行工況時緊急制停。此時，P0=1600kg,Q=1350kg,a=0.8m/g,FR=0Ti=(B+Q+MCRcar+MTrav)(gn+a)+MsRcar(gn+2a)+MsRcarar22r2+Mpcar2aXXX式中：當轎廂位于最低層附近時，MeRcar=0,MTrav=0,MsRcar=(1/2)Qi=193.5kgMpcar轎廂側(cè)滑輪慣量的折算質(zhì)量，Mpcar=60kgT1=(1600+1350+0)(9.81+0.8)/2+193.5(9.81+2X0.8)+0+60X2X0.8=18160.166(N)T2=(M

9、cwt+MeRcwt)(gna)+MsRcwt(gn2a)MsRcwtar2-2r2一mpcwta式中：當轎廂在最低層附近，對重就在最高位置附近，Mcwt=W=2275kg,MeRcwt=Q2=113.5kg,MSRcwt=0mpcwt對重側(cè)滑輪慣量的折算質(zhì)量，mpcwt=100kgT2=(1/2)X(2275+113.5)X(9.81-0.8)+0-0-60X0.8=10712.193(N)=1.69528>ef"=1.6873_18160.166T2=10712.193(2)空轎廂位于最高位置附近，下行工況時，緊急制停。此時，P。=1600kg,Q=0,a=0.8m/S,F

10、R=0,Mcwt=2275kgMSRcwt=193.5kg,mpcwt=60kg,MTrav=80kg,MsRcwt=0,Mpcar=60kg,McRcar=113.5kg1，-、r22rT1=Mcwt(gn+a)+MsRcwt(gn+2a)+MsRswta2+MpcwtaT1=(1/2)X2275X(9.81+0.8)+193.5X(9.81+2X0.8)+0+60X0.8=14324.71(N)r22r一Mpcar2a一1八T2=一(P0+McRcar+MTrav)(gna)+MsRcar(gn2a)MsRcaraT2=(1/2)(1600+113.5+80)(9.81-0.8)+0-0-

11、45X2X0.8=8007.73(N)T1T2=14324.718007.725=1.7889<e僅=1.8734,通過。五、曳引鋼絲繩安全系數(shù)的計算Nequiv(t)=5,Kp=(750/560)4=3.2173,Nequiv(p)=2X1=2,Nequiv=5+2=7D/dr=750/13=57.6923,按公式：XXXXLog695.85X106Nequivc/乂2.6834Sf=10L(D/dr)8.5672894Log77.09(D/dr)將Nequiv=7,D/dr=57.6923,代入上式，計算整理得:Sf=16.41實際安全系數(shù)S=Sw/S1式中，S0單根鋼絲繩的破斷拉力

12、，S0=92500NSi鋼絲繩上承受的最大拉力，S1=(P°+Q)/r+113.5gn=(1600+1350)/2+113.5X9.81=15583.185(N)S=(92500X5)/15583.185=29.68>'=16.41,通過。六、繩梢比壓的計算12.5+4V1+v比壓£0=一2-n0drD8cos(B/2)x兀一B-sinB15583.185£0=一5X13X7508cos(96.5/2)x兀-96.5-sin96.5=3.6715=6.833312.5+4v1+v，。<岑”，符合要求。4、緩沖器(1)選擇耗能型緩沖器，其行程應&

13、gt;0.0674v2=0.0674X2.02=0.2696(m)=269.6mm選用HYF275A油壓緩沖器，轎廂用1個，對重用1個其技術(shù)參數(shù)為：最大沖擊速度：v<2.30m/sXXXX緩沖器行程：275mm最大緩沖質(zhì)量：3500kg,最小緩沖質(zhì)量：860kg(2)校核：電梯額定速度v=2.0m/s<2,3m/s,通過。緩沖器行程：269.6mm<275mm,通過；轎廂緩沖質(zhì)量：P0+Q=1600+1350=2950kg<3500kg,通過。對重緩沖質(zhì)量：P0+qQ=1600+0.5X1350=22750kg>860kg,通過。七、轎廂導軌的選擇和驗算轎廂導軌選

14、擇T89型電梯導軌，其主要參數(shù)：截面積A=1570mm2,彈性模量E=200X103Mpa,Wx=14500mm3,Wy=11900mm3,Ix=597000mm4,Iy=530000mm4,i=19.8mm,轎廂載荷分布如下：O為轎廂導軌直角坐標系的坐標原點，S為轎廂懸掛點，Xs=20mm,ys=0,(懸掛點實際在2個反繩輪上，S為懸掛受力合成點)P為轎廂質(zhì)量中心，Xp=60mm,yp=0,P=Po+60=1600+60=1660(kg),Q為載荷質(zhì)量中心，XQ=235mm,yQ=200mm,Q=1350kgf為裝卸載時，作用于轎廂上的力，Xf=845mm,yf=0,f=0,4gnQ=0.4

15、X9.81X1350=5297.4(N)C為轎廂幾何中心。壓彎應力£k的計算Fk=-gn(p+Q)n2X9.81X(1660+1350)=29233.8(N)&k=Fk3/A,3與入值有關(guān)，入=L/i=2500/19.8=126.3查表得，3=2.69k=7=50.09(MpaX/rmXXX復合應力££m+£k=67.4+50.09=117.49(Mpa)<&perm=205Mpa,符合要求。翼緣彎曲£f=1.85Fx/C2,式中C=10mm£f=1.85X567/102=10.49(Mpa)<eperm,

16、符合要求撓度0.7FxL3Sx=-x48EIy30.7X567X2500348X200X103X530000=1.22(mm)Sy=2.66(mm)0.7FyL3_0.7X1394X2500348EIx-48X200X103X597000許用撓度8perm=5mm,Sx<Sperm,8y<Sperm,符合要求。2、正常使用，運行彎曲應力Fx=K2gnQ(Xq-Xs)+P(Xp-XJnh式中K2=1.21.2X9.81X1350(23520)+1660(6020)=247.599(N)-248N2x3800My=遼=3X248x2500=116250(Nmm)y1616MyWy116

17、25011900=9.7689(Mpa)-10MpaXXXFy=K2gnQ(YqYs)+P(YpY3(m2)h1.2X9.811350(2000)+1660(0-0)(2X3800=836.4(N)Mx=HL163X836.4X250016=392062.5(Nmm)Mx_392062.5Wx-14500=27.04(Mpa)£m=£x+£y=27.04+10=37.04(Mpa)<&perm壓彎應力“正常使用，運行”工況，&k=0復合應力£=£m+£k=£m<&perm,符合要求。翼緣彎

18、曲1.85FxC21.85X2482=4.56102(Mpa)<eperm符合要求。撓度*符_0.7FxL3x=x48EIy合符合要求。30.7X248X2500348x200X103X530000=0.53(mm)<Sperm符_0.7FyL3y48EIx合符合要求。0.7X836.4X2500348x200x103X597000=1.6(mm)<SpermXXX3、正常使用，裝卸載彎曲應力F=gnP(XPXs)+f(XfXs)=9.81X1660(6020)+3924(84520)nh2X3800=-618.03(N)取Fx為正值，則Fx=618.03NMy=3FxL=3

19、X618.03X250016-16=289701.56(Nmm)£=JMl一yWy289701.5611900=24.34(Mpa)gnP(yPys)+f(yys)=gnP(00)+7848(00)(n/2)h(2/2)3800=0(N)壓彎應力&k=0O復合應力£=£x+yy+kk=&y=24.34Mpa<&perm，好臺"要求。翼緣彎曲1.85Fx1.85X618.03102=11.43(Mpa)<&perm符合要求。撓度Sx=0.7FxL3=0.7X618.03X25003=1.33(mm)<Spe

20、rmXXX48EIy48X200X103X530000通過。Sy=0,通過。上述三種工況下，導軌都能滿足使用要求。電梯轎廂選用T89型導軌是安全的。轎廂導軌支架連接螺栓的選擇、計算由上述轎廂導軌計算得出，安全鉗動作時，轎廂導軌受力最大。導向力Fx=567N,Fy=1394N,壓彎力Fk=29233.8N,導軌所受的最大等效作用力F<Fx+Fy+Fk=567+1394+29233.8=31194.8(N)取F=31195N,并規(guī)定力F作用在導軌兩相鄰支撐點的中間。設(shè)導軌相鄰上、下兩個支架的連接螺栓的受力(單個螺栓受力)為R,則R=(1/4)F=(1/4)X31195=7798.75(N)。

21、(1)單個螺栓所需預緊力KnR式中：Kn可靠Ti系數(shù)，Kn=12m'摩擦面的數(shù)量，m'=1u'結(jié)合面間白摩擦因數(shù)，u'=0.3PT=1.2X7798.75=31195(N)1X0.3導軌所受的最大等效作用力F,由各個螺栓的預緊力PT所產(chǎn)生的摩擦力來平衡。(2)螺栓直徑的P式中，£Lp=£s/1.4,選螺栓性能等級為8.8,其£S=640(Mpa)&lp=號0=457(Mpa)XXX1.66X31195457=10.64(mm)取d=16mm,則AS=149.9mm2(3)校核1.3PAS1.3X31195149.9=270.

22、54(Mpa)<eLp=457Mpa,通過。0.6£SAS=0.6X640X149.9=57561.6(N)>PT=31195N螺栓的預緊力是合理的。八、轎架的強度計算1、 上梁“算(1) 上梁采用Q235-A鋼，£S=235Mpa,其主要參數(shù)：Ix=1446.44cm4Wx=163.1cm3E=2X10S235=-77=2.43£max96.8(3)上梁最大撓度(P0+Q+Q1)L03gnN/cm2(2) 上梁最大應力上梁受力在中間反繩輪上，簡化合成為中間一個集中載荷(P0+Q+Q1),其中Q1=113.5kg(P0+Q+Qi)L°gn4w

23、X式中，Lo上梁支承距，Lo=2100mm=210cm(1600+1350+113.5X2(1600+1350+113.5)X2103x9.81X48EIx.81=9673.69(N/cm2)=96.8Mpa安全系數(shù)n=maxx163.1XXX48X2X107X1446.44=0.201(cm)=2.01mm許用撓度Y=4r=得普=2.19(cm)960960Ymax=2.01mm<Y=2.19mm,符合要求。2、(1)(2)計算下梁采用Q235A鋼，£S=235Mpa:其主要參數(shù)：E=2X107N/cm2,Ix=1446.44cm4,Wx=163.1cm3最大彎矩和最大應力M

24、max=ApL12/8+QgnL1/4式中，A=5(P0+Q)gnL1下梁支承距，Li=2100mm=210cmAp5(1600+1350)9.81=86.13(N/cm)8X210max86.13X2102113.5X210X9.81+=533246.96(Ncm)Mmaxwx533246.96163.1=3269.45(N/cm2)=32.695Mpa安全系數(shù)n=235=7.1932.695(3)下梁最大撓度Ymax5ApL384EIx3QgnL148EIxXXXX5X86.13X2104113.5x2103X9.81=7+7384X2X107X1446.4448X2X107X1446.4

25、4=0.08282(cm)=0.82mm許用撓度Y=-96,=累=2.19(mm)960960Ymax=0.82mm<Y=2.19mm,符合要求。3、直梁計算(1)直梁采用Q235A鋼，£S=235Mpa,:其主要參數(shù)：截面積S=13.5cm,Iy=85.2cm4,Wy=11.4cm3,Ry=2.04cm(2)直梁受的最大應力轎廂直梁為2根，分別置于轎廂兩側(cè)，在最不利條件下，轎廂內(nèi)載荷不均勻，直梁受的附加彎矩u=QBLAgn/16h式中：B轎廂凈寬，B=2000mm=200cmLA直梁自由長度，LA=3200mm=320cmh轎廂兩導用t間中心距，h=3800mm=380cmu

26、=1350X200X320X9.81/(16X380)=139405.26(Ncm)直梁受的最大應力：u_(P0+Q+Qi)gn2Wy+2S139405.26(1600+1350+113.5)X9.812X11.4+2X13.5=7227.34(N/cm2)=72.3Mpa安全系數(shù)n=一S-&max23572.3=3.25(3)直梁細長比XXXX入=LA/Ry入=160入=320/2.04=156.9入=160,符合要求(4)校核直梁IyuLa2*9E4<Iy=56.2cmuLaB點受力，Pb=2X(P0+Q+387)/2=P0+Q+387=1600+1350+387=3337(

27、kg)=139405.26X32029E9X2X107符合要求。=79.31(cmPb1=(243/405)Pb=(243/405)X3337=2002.2(kg)<Iy=85.2cm4九、曳引機承重梁計算1、曳引機承重梁由I號、II號、田號、IV號共四根工字鋼組成，受力點為A、B、C三個點，其中A點為曳引輪中心位置。計算作用載荷時，電梯垂直方向動載荷重量應乘以系數(shù)2。(1) A點受力，Pa=2(P0+Q+387)/2+(P0+Qq+113.5)/2+Pw=2Po+(1+q)Q+500.5+800=2X1600+(1+0.5)X1350+500.5+800=6525.5(kg)(Pw為曳

28、引機及底架自重，Pw=800kg)Pa分布在承重梁上的等效作用力為Pa1、Pa2,Pa1=(243/405)Pa=(243/405)X6525.5=3915.3(kg)Pa2=PAPa1=6525.5-3915.3=2610.2(kg)2300_JM_max=Wx41053134.29482000=85.17(Mpa)安全系數(shù)n=4.15&max85.17最大撓度Ymax=lux2Px(2300863.85)X，863.852+2X863.85X(2300-863.85)39XV3XEXIxx2300將2P=76109N,E=2.4X105Mpa,Ix=602X105mm4代入上式,X

29、XXPb2=PBPb1=33372002.2=1334.8(kg)(3) C點受力，Pc=2X(P0+qQ+113.5)/2=P0+qQ+113.5=1600+0.5X1350+113.5=2388.5(kg)Pc分布在I號工字鋼上的等效作用力為Pci(分布在IV、加工字鋼上的力在此不進行計算)Pci=(1038238)/1038X2388.5=1840.8(kg)2、承重梁的強度和變形計算：I號、II號工字鋼受力較大，出號、IV號工字鋼受力較小。在I號、II號工字鋼中，很明顯，I號工字鋼受力最大，在此，僅計算I號工字鋼。I號工字鋼采用30a工字鋼，其技術(shù)參數(shù)為：eS=282Mpa,E=2.4x107N/cm2=2.4乂105N/mm2,Ix=6020cm4=602x105mm