新型球磨機襯板耐磨鋼的研1

1、新型球磨機襯板耐磨鋼的研制在球矗機村扱的君金碇缶設計及遶掙時，通幣應遵牯以下原則h1. 是舌能滿足村扳認件所需的功能和壽命耍求J對一牛村扳緒構件.婆環(huán)慮該另部件在承祓丄作時所引起的各方面力學性能昱求"如屈眼強度.疲勞強度.沖擊制性*附廉性F抗膺誡性和碘度零*這豊性能是諫部件材料成笹的設計利轄如能満足設計拆杯.謹合金成曲即是合理可用.2. 是仔滿足制培工藝性能要束*對已瀟足功能費求的預選材料謚一步選禪,便迪要看這種材料的工藝性能比較，璧如芍慮屋否朋于成形，工藝內(nèi)在應的優(yōu)需、所潘加工瓚用尊.3. 任淆足了襯扳零件功能晏求和制柞的工藝性能嬰求的前握下，選材料垠終還是鼻考建經(jīng)矯描標*最冏草的

2、愿踣就長包括粗戰(zhàn)封板化學成粉的材料掙用和制齊加工費用兩看之和持愜值，也就是便紂板#件的生產(chǎn)慮本低.對摩封板這類育胖役壽命要求的峯件，還應該考建更換零件而別起的停工攝失.經(jīng)常的蜷護費用等”4. 最絆選材的成期和確認”需反龔經(jīng)受生產(chǎn)實踐的槍驗.2設計方法2.1槪證主要設計擔標是鋼的礎度，強度和足慘的切性.岡時考慮到穗興場礦磨礦工況條件的特殊性.在機械性龍和齢曆性能滿足的同時.壽慮其擾腐訕性能.鋼的強胡性主要取貴于鋼的內(nèi)在組織狀態(tài).其基礎是毎種鋁在奧氏母化合的掙卻特變產(chǎn)物與鋼的淬J9性密切相關.而形響淬透性的堪宜要因秦則是爼成禍的化學成粉.對于淬透性與化學成分的關系，早在上20世紀40年代扔，就開始

3、槐靜從罡性描述發(fā)展到定量計算的途徑.經(jīng)過70年來的探索.已提出不少計算公式，應用范圍逐步擴大，合理性和精確性不斷提高計算機的應用則加快了這一研究&壊的進展.計算預測埸淬曲找的方法大致可以分為三類卩叫理想臨界直徑換算法40年代初，格羅斯受最先提出描述淬迓性的理怨臨界計算式.以此為基礎，波埃徳與菲耳德提出，通過水冷端硬度與端淬硬度比值表(后經(jīng)龐古利、凱司和華爾特引伸修正來計算端淬曲線回歸方程計算法這是60年代末發(fā)展起來的以嘉斯特為代衰的采用回歸分析計算臨淬曲線的方法.此法采用多元回歸分析導岀線性方程，直接根據(jù)成分計算端淬曲我上選定位置的謹度.非圾性方程計算法在第一種方法的啟發(fā)下，20世紀8

4、0年代才提岀的采用非線性方程計算増淬曲線.在計算機大處應用的今天，通過對專業(yè)知識和經(jīng)驗的廣泛統(tǒng)計分析和嚴密的逵輯思維，建立了比理論臨界直徑更為直觀適用的端淬曲線半馬氏體點至水冷端的距離的計算式和非找性的端淬曲線通用計算式，同時學以統(tǒng)一的參數(shù)把硬度、強度、韌性和組織分類的計算聯(lián)成完整的體系，建立了數(shù)學模型.在本課題研究中，將根據(jù)毎興銅礦的工況條件，綜合考虎資源、熔煉、熱處理、機械性能、耐磨性能、工藝性能等因素，在其基礎上進行成分微調(diào)，量終確定新型耐磨鑄鋼的成分2.2非線性方程計算法的效學鎭型鋼的設計及化學成份微調(diào)計算公式是我國近50年來合金結構鋼生產(chǎn)數(shù)據(jù).同時還吸收了俄、美、英法等國相關鋼種手冊

5、中的數(shù)據(jù)，借助計算機建立的數(shù)學模型.馬氏休與半馬氏體硬度馬氏體硬度(HRC)：Jo-<4十2I2C3)/(0.1+3.2C3)-2C半馬氏體碩度(HRC)：S可円5+以上朗式中的C為鋼的含碳fit(£ft百分比)鋼的合金化當豪(M)及議當(Ce)鋼的合金化當金M長計算淬透性半馬氏體距的主要螯數(shù)，若以元素符號代表其重履百分比含戲，則：M<r(39-Cry(5Cr)4-Mn(4+Mn)+8Si/(5+Si)3Ni(5+Ni)+7Ti/(1+120TiJ)+Nb/(0+98Nb»3N/(01+300N2)十A"(01十130A卩片2P/(0+300PVS十C

6、u+KV+KW+KB式中：KV-9V/(1+3V2)：KW=12(Mo+W)/l+(Mo+W)J：KB=(170B)3/(1+(630B)4)/N(0半馬氏體距(Es)Es是合金化當AM.碳含和晶粒度級別G的函數(shù)：Es-(12/(5+G)(M/12+(M/8.5)4+1J+25C3心+5C")mm22.4曲率指|&Cb與曲率系KCf曲率描數(shù)Cb與曲率系敷Cf影響端淬曲線下降連率及下限漸近線離低，其計算式為：CW+KB；CAM/5+KV/3+KW/9；式中，KV=9V/(H3V2)iKW«12(Mo+W)/(l+fMo+W)2：KB-(170B)3/(l+(630B)

7、4)/N(0.15+C)：整體淬火硬度根據(jù)淬火宜徑與瑞淬距離的對應關系.可通過計算竭淬喪度而得到養(yǎng)體淬火若用Dw、Do、Dn及Dwc、Doc、Dnc分別代表水淬、油淬、空淬(正火)宜徑及粘界宜徑，則它們與端淬距離E及半馬距Es的關系，可表達為：(空淳時,E及Es應大于25mm才有意義：Dw=3E+4Temm；Do-3E-V£mm：Dn«E+5/fmm；Dwc=3ErM4Esmm；Doc=3Es-mm：Dnc=Es-5JEsmm:鋼的整體淬火強度鋼的強度與硬度Z間存在牧為明確的対應關系較常用的洛氏硬度HRC、布氏ffltHB及壓痕直徑d(mm)與強度之間的近似轉換式為：HRO

8、(0.002%)珥0.0071。占卩+0.118。以4.34；HB-(6l.8/d)J-10；或：。1-333+33.15HRC«.9341HRC)2+<0-2485HRC)2MPa；(32/d)'+235Mpa；Ob235+0.l4(HB+10)"Mpa；沖擊韌性在一般冶金質fit水平和完全淬成馬氏體的條件下，以同筆強度水平相比較，低迫回火韌性嬰高于中為溫回火韌性.若用代表低溫回火韌性，"燈代表5質韌性，代表馬氏體強度，代表實際淬火強度，。"代表調(diào)質后的強度，則有：a如。Wm(15356/3)2J/cm2：ajct-(5668J%G*/o

9、5r)3J/cm2:2.3非拔性方程計算法設計新型耐周銹鋼成分時應考慮的問成分的上下限合理的成分上下限是陳顧新型耐輯鑄創(chuàng)的使用性能與工藝性能的基礎，也是工業(yè)化生產(chǎn)的必然要求.合理的成分上下限的計算方法是，首先根據(jù)計算出的中限值計算出波動幡寬，再由中限值加減幅寬得上下限值.若用Fwc代表碳的幅寬，F(xiàn)wm代表其它任何一元索的幅寬，C代表中限含碳,Me代表某元素的中限含，則計算式為：Fwc=O.l8C/(0.2+2C+4c)Fwm=O8Me/(0.2+皿)組織類型新型附解鑄鋼成分設計完成以后，準確判斷組織類塑.對制定熱處理工藝有重要意義.半馬氏體距Es值反映硬化傾向，可以用來劃分正火組織類型.退火組織類型則可以按相對含碳量(或礦當量)Ce來劃分，Ce可由實際含戰(zhàn)債及其它元素含百分數(shù)的總和EMe計算，Cc»C(1+O.iEMe)在此基礎上.正火及退火組織類型的劃分可按表2.1、表2.2確定。碳當楚Ce(%)退火組織種類0.9-1.8>1.8共析過共析亞共晶*2.2破當Ce與遞火組織的關系表2.1半馬氏體西Es與正火組織的關系辛馬氏體距Es(mm)<3030-100>100正火組織類型珠光體半馬氏體或貝氏體馬氏體3成分設計的思路鼓先根拯上一章的分析