新型球磨機(jī)襯板耐磨鋼的研1

1、新型球磨機(jī)襯板耐磨鋼的研制在球矗機(jī)村扱的君金碇缶設(shè)計(jì)及遶掙時(shí)，通幣應(yīng)遵牯以下原則h1. 是舌能滿足村扳認(rèn)件所需的功能和壽命耍求J對一牛村扳緒構(gòu)件.婆環(huán)慮該另部件在承祓丄作時(shí)所引起的各方面力學(xué)性能昱求"如屈眼強(qiáng)度.疲勞強(qiáng)度.沖擊制性*附廉性F抗膺誡性和碘度零*這豊性能是諫部件材料成笹的設(shè)計(jì)利轄如能満足設(shè)計(jì)拆杯.謹(jǐn)合金成曲即是合理可用.2. 是仔滿足制培工藝性能要束*對已瀟足功能費(fèi)求的預(yù)選材料謚一步選禪,便迪要看這種材料的工藝性能比較，璧如芍慮屋否朋于成形，工藝內(nèi)在應(yīng)的優(yōu)需、所潘加工瓚用尊.3. 任淆足了襯扳零件功能晏求和制柞的工藝性能嬰求的前握下，選材料垠終還是鼻考建經(jīng)矯描標(biāo)*最冏草的

2、愿踣就長包括粗戰(zhàn)封板化學(xué)成粉的材料掙用和制齊加工費(fèi)用兩看之和持愜值，也就是便紂板#件的生產(chǎn)慮本低.對摩封板這類育胖役壽命要求的峯件，還應(yīng)該考建更換零件而別起的停工攝失.經(jīng)常的蜷護(hù)費(fèi)用等”4. 最絆選材的成期和確認(rèn)”需反龔經(jīng)受生產(chǎn)實(shí)踐的槍驗(yàn).2設(shè)計(jì)方法2.1槪證主要設(shè)計(jì)擔(dān)標(biāo)是鋼的礎(chǔ)度，強(qiáng)度和足慘的切性.岡時(shí)考慮到穗興場礦磨礦工況條件的特殊性.在機(jī)械性龍和齢曆性能滿足的同時(shí).壽慮其擾腐訕性能.鋼的強(qiáng)胡性主要取貴于鋼的內(nèi)在組織狀態(tài).其基礎(chǔ)是毎種鋁在奧氏母化合的掙卻特變產(chǎn)物與鋼的淬J9性密切相關(guān).而形響淬透性的堪宜要因秦則是爼成禍的化學(xué)成粉.對于淬透性與化學(xué)成分的關(guān)系，早在上20世紀(jì)40年代扔，就開始

3、槐靜從罡性描述發(fā)展到定量計(jì)算的途徑.經(jīng)過70年來的探索.已提出不少計(jì)算公式，應(yīng)用范圍逐步擴(kuò)大，合理性和精確性不斷提高計(jì)算機(jī)的應(yīng)用則加快了這一研究&壊的進(jìn)展.計(jì)算預(yù)測埸淬曲找的方法大致可以分為三類卩叫理想臨界直徑換算法40年代初，格羅斯受最先提出描述淬迓性的理怨臨界計(jì)算式.以此為基礎(chǔ)，波埃徳與菲耳德提出，通過水冷端硬度與端淬硬度比值表(后經(jīng)龐古利、凱司和華爾特引伸修正來計(jì)算端淬曲線回歸方程計(jì)算法這是60年代末發(fā)展起來的以嘉斯特為代衰的采用回歸分析計(jì)算臨淬曲線的方法.此法采用多元回歸分析導(dǎo)岀線性方程，直接根據(jù)成分計(jì)算端淬曲我上選定位置的謹(jǐn)度.非圾性方程計(jì)算法在第一種方法的啟發(fā)下，20世紀(jì)8

4、0年代才提岀的采用非線性方程計(jì)算増淬曲線.在計(jì)算機(jī)大處應(yīng)用的今天，通過對專業(yè)知識和經(jīng)驗(yàn)的廣泛統(tǒng)計(jì)分析和嚴(yán)密的逵輯思維，建立了比理論臨界直徑更為直觀適用的端淬曲線半馬氏體點(diǎn)至水冷端的距離的計(jì)算式和非找性的端淬曲線通用計(jì)算式，同時(shí)學(xué)以統(tǒng)一的參數(shù)把硬度、強(qiáng)度、韌性和組織分類的計(jì)算聯(lián)成完整的體系，建立了數(shù)學(xué)模型.在本課題研究中，將根據(jù)毎興銅礦的工況條件，綜合考虎資源、熔煉、熱處理、機(jī)械性能、耐磨性能、工藝性能等因素，在其基礎(chǔ)上進(jìn)行成分微調(diào)，量終確定新型耐磨鑄鋼的成分2.2非線性方程計(jì)算法的效學(xué)鎭型鋼的設(shè)計(jì)及化學(xué)成份微調(diào)計(jì)算公式是我國近50年來合金結(jié)構(gòu)鋼生產(chǎn)數(shù)據(jù).同時(shí)還吸收了俄、美、英法等國相關(guān)鋼種手冊

5、中的數(shù)據(jù)，借助計(jì)算機(jī)建立的數(shù)學(xué)模型.馬氏休與半馬氏體硬度馬氏體硬度(HRC)：Jo-<4十2I2C3)/(0.1+3.2C3)-2C半馬氏體碩度(HRC)：S可円5+以上朗式中的C為鋼的含碳fit(£ft百分比)鋼的合金化當(dāng)豪(M)及議當(dāng)(Ce)鋼的合金化當(dāng)金M長計(jì)算淬透性半馬氏體距的主要螯數(shù)，若以元素符號代表其重履百分比含戲，則：M<r(39-Cry(5Cr)4-Mn(4+Mn)+8Si/(5+Si)3Ni(5+Ni)+7Ti/(1+120TiJ)+Nb/(0+98Nb»3N/(01+300N2)十A"(01十130A卩片2P/(0+300PVS十C

6、u+KV+KW+KB式中：KV-9V/(1+3V2)：KW=12(Mo+W)/l+(Mo+W)J：KB=(170B)3/(1+(630B)4)/N(0半馬氏體距(Es)Es是合金化當(dāng)AM.碳含和晶粒度級別G的函數(shù)：Es-(12/(5+G)(M/12+(M/8.5)4+1J+25C3心+5C")mm22.4曲率指|&Cb與曲率系KCf曲率描數(shù)Cb與曲率系敷Cf影響端淬曲線下降連率及下限漸近線離低，其計(jì)算式為：CW+KB；CAM/5+KV/3+KW/9；式中，KV=9V/(H3V2)iKW«12(Mo+W)/(l+fMo+W)2：KB-(170B)3/(l+(630B)

7、4)/N(0.15+C)：整體淬火硬度根據(jù)淬火宜徑與瑞淬距離的對應(yīng)關(guān)系.可通過計(jì)算竭淬喪度而得到養(yǎng)體淬火若用Dw、Do、Dn及Dwc、Doc、Dnc分別代表水淬、油淬、空淬(正火)宜徑及粘界宜徑，則它們與端淬距離E及半馬距Es的關(guān)系，可表達(dá)為：(空淳時(shí),E及Es應(yīng)大于25mm才有意義：Dw=3E+4Temm；Do-3E-V£mm：Dn«E+5/fmm；Dwc=3ErM4Esmm；Doc=3Es-mm：Dnc=Es-5JEsmm:鋼的整體淬火強(qiáng)度鋼的強(qiáng)度與硬度Z間存在牧為明確的対應(yīng)關(guān)系較常用的洛氏硬度HRC、布氏ffltHB及壓痕直徑d(mm)與強(qiáng)度之間的近似轉(zhuǎn)換式為：HRO

8、(0.002%)珥0.0071。占卩+0.118。以4.34；HB-(6l.8/d)J-10；或：。1-333+33.15HRC«.9341HRC)2+<0-2485HRC)2MPa；(32/d)'+235Mpa；Ob235+0.l4(HB+10)"Mpa；沖擊韌性在一般冶金質(zhì)fit水平和完全淬成馬氏體的條件下，以同筆強(qiáng)度水平相比較，低迫回火韌性嬰高于中為溫回火韌性.若用代表低溫回火韌性，"燈代表5質(zhì)韌性，代表馬氏體強(qiáng)度，代表實(shí)際淬火強(qiáng)度，。"代表調(diào)質(zhì)后的強(qiáng)度，則有：a如。Wm(15356/3)2J/cm2：ajct-(5668J%G*/o

9、5r)3J/cm2:2.3非拔性方程計(jì)算法設(shè)計(jì)新型耐周銹鋼成分時(shí)應(yīng)考慮的問成分的上下限合理的成分上下限是陳顧新型耐輯鑄創(chuàng)的使用性能與工藝性能的基礎(chǔ)，也是工業(yè)化生產(chǎn)的必然要求.合理的成分上下限的計(jì)算方法是，首先根據(jù)計(jì)算出的中限值計(jì)算出波動幡寬，再由中限值加減幅寬得上下限值.若用Fwc代表碳的幅寬，F(xiàn)wm代表其它任何一元索的幅寬，C代表中限含碳,Me代表某元素的中限含，則計(jì)算式為：Fwc=O.l8C/(0.2+2C+4c)Fwm=O8Me/(0.2+皿)組織類型新型附解鑄鋼成分設(shè)計(jì)完成以后，準(zhǔn)確判斷組織類塑.對制定熱處理工藝有重要意義.半馬氏體距Es值反映硬化傾向，可以用來劃分正火組織類型.退火組織類型則可以按相對含碳量(或礦當(dāng)量)Ce來劃分，Ce可由實(shí)際含戰(zhàn)債及其它元素含百分?jǐn)?shù)的總和EMe計(jì)算，Cc»C(1+O.iEMe)在此基礎(chǔ)上.正火及退火組織類型的劃分可按表2.1、表2.2確定。碳當(dāng)楚Ce(%)退火組織種類0.9-1.8>1.8共析過共析亞共晶*2.2破當(dāng)Ce與遞火組織的關(guān)系表2.1半馬氏體西Es與正火組織的關(guān)系辛馬氏體距Es(mm)<3030-100>100正火組織類型珠光體半馬氏體或貝氏體馬氏體3成分設(shè)計(jì)的思路鼓先根拯上一章的分析