華亭東華鎮(zhèn)煤礦綜采工作面供電系統(tǒng)設計說明

1、 . 本科畢業(yè)設計（論文）題 目華亭東華鎮(zhèn)煤礦綜采工作面供電系統(tǒng)設計 教務處制31 / 37摘要通過綜采工作面選定的配套機械設備，正確選擇配套的電氣設備，以保證綜采設備能夠正常地投入運行。綜采工作面供電是否安全、可靠、技術和經(jīng)濟合理，將直接關系到人身、礦井和設備的安全與采區(qū)生產(chǎn)的正常進行。由于煤礦井下工作環(huán)境十分惡劣，因此在供電上除采取可靠的防止人身觸電危險的措施外，還必須正確地選擇電氣設備的類型與參數(shù)，并采用合理的供電、控制和保護系統(tǒng)，加強對電氣設備的維護和檢修，以確保電氣設備的安全運行和防止瓦斯、煤塵爆炸。綜采工作面供電系統(tǒng)設計中，遵循煤礦企業(yè)對供電的基本要求與煤礦井下供電設計技術規(guī)定。根

2、據(jù)工作面用電設備的技術參數(shù)，對移動變電站進行選擇計算、高壓低壓電纜進行選擇計算、高壓低壓開關進行選擇、短路計算與繼電保護裝置進行整定。關鍵詞：綜合機械化采煤;負荷統(tǒng)計計算;設備選型;移動變電站.ABSTRACTMechanized mining face by supporting selected mechanical equipment, electrical equipment supporting the right choice to ensure the fully mechanized mining equipment to normal operational.Fully me

3、chanized coal mining face power supply is safe, reliable, technical and economic rationality, will be directly related to the physical, mines and equipment, safety and production of normal mining area. As the coal mine working environment is very bad, so in addition to the power supply on the risk o

4、f electric shock and reliable measures to prevent the physical, but also have the right to choose the type of electrical equipment and parameters, using reasonable power, control and protection systems, strengthen electrical equipment maintenance and repair to ensure the safe operation of electrical

5、 equipment and to prevent gas and coal dust explosion.Working Face the design of power supply system, follow the mine's basic requirements for power supply companies and the "technical requirements of Mine Power Design." Face of electrical equipment according to the technical parameter

6、s of the mobile substation to select terms, selection and calculation of high voltage low voltage cables, high pressure low pressure switch to choose short-circuit calculations and protective device setting.KEY WORDS: Mechanized coal mining;Load statistical computing;Equipment Selection;Mobile Subst

7、ation.目錄1 緒論11.1 綜采工作面供電概述11.1.1 概述11.1.2 綜采工作面負荷統(tǒng)計22 選擇變壓器32.1 1#變壓器容量的選擇32.2 2#變壓器容量的選擇32.3 3#變壓器容量的選擇43 選擇高壓電纜53.1 計算公式與參數(shù)53.1.1 電纜：1#移變初選與校驗53.1.2電纜:2#移變初選與校驗63.1.3 電纜：3#移變初選與校驗64 選擇低壓電纜84.1低壓電纜主芯線截面的選擇原則、長度的確定原則84.2 計算公式與參數(shù)84.3 正常運行時回路電壓損失校驗105 短路電流計算146 選擇低壓開關、起動器196.1 低壓開關型號的確定196.2 分斷能力校驗197

8、 高壓開關整定217.1 1#移變高壓開關的整定217.2 2#移變高壓開關的整定227.3 3#移變高壓開關的整定228 低壓開關和移變低饋保護裝置整定248.1 移變低饋過流保護裝置整定248.2 磁力啟動器過流保護裝置的整定249 總結27致28參考文獻29附錄301 緒論隨著煤炭工業(yè)的現(xiàn)代化，綜采工作面機械化程度越來越高，綜采工作面機電設備的單機容量增大，綜采工作面總容量由幾百千瓦增加到了幾千千瓦。機械化程度的提高，加快了工作面的推進速度。使綜采工作面供電出現(xiàn)新的問題。為解決這一供電問題，都采用了提高供電電壓等級和縮短低壓供電距離的方法，采用移動變電站供電方式，將工作面各用電設備有效距

9、離縮短，從而使低壓電纜的電壓損失下降，保證了供電的質(zhì)量與設備的正常運行。設計的主要容有：根據(jù)所設計綜采工作面設備選型情況，確定變壓器容量、型號、臺數(shù)圖；確定電纜型號、長度和截面；選擇高低壓開關；做繼電保護的整定計算。設計要求：設計應符合煤礦安全規(guī)程、煤礦工業(yè)設計規(guī)和煤礦井下供電設計技術規(guī)定；設備應選用定型產(chǎn)品并盡量選用新產(chǎn)品和國產(chǎn)設備；設計要保證技術先進、經(jīng)濟合理、安全可靠。71.1 綜采工作面供電概述1.1.1 概述1）綜采工作面供電是否安全、可靠、技術和經(jīng)濟合理，將直接關系到人身、礦井和設備的安全與采區(qū)生產(chǎn)的正常進行。由于煤礦井下工作環(huán)境十分惡劣，因此在供電上除采取可靠的防止人身觸電危險的

10、措施外，還必須正確地選擇電氣設備的類型與參數(shù)，并采用合理的供電、控制和保護系統(tǒng)，加強對電氣設備的維護和檢修，以確保電氣設備的安全運行和防止瓦斯、煤塵爆炸。2）隨著煤炭工業(yè)的現(xiàn)代化，綜采工作面機械化程度越來越高，機電設備的單機容量和工作面總容量都有了很大的增加。以采煤機為例從70年代初期的150KW左右，增加到現(xiàn)在的375×2KV，目前國外采煤機單機功率已超過1000KW；綜采工作面總容量也從幾百千瓦增加到20003000KW。由于機械化程度的提高，加快了工作面的推進速度，這就要求采區(qū)走向長度加長，從而使供電距離增大，給供電帶來了新的問題。因為在一定的工作電壓下，輸送功率越大，電網(wǎng)的電

11、壓損失也就越大，電動機的端電壓越低，這將影響用電設備的正常工作。解決的辦法有：增大電纜截面，但有一定限制，因為電纜截面過大，不便移動和敷設，而且也不經(jīng)濟；采用移動變壓站使高壓電深入到工作面順槽來縮短低壓供電距離，可使電壓質(zhì)量得到較大的提高；提高用電設備的電壓等級也是一個提高電壓質(zhì)量的相當有效的措施。目前我國綜采工作面用電設備的電壓等級已提高到1140V，而且還將繼續(xù)提高。3）高產(chǎn)高效工作面供電、控制系統(tǒng)有以下幾個特點：（1）變壓器容量大。（2）電壓等級高。（3）向工作面供電的變壓器中性點采用不接地的方式，并與保護裝置配合，以減小單相接地時的故障電流。（4）變壓器一次側和二次側均采用六氟化硫（S

12、F6）斷路器或真空斷路器，具有可靠、靈敏的保護和試驗功能，并且可以指示和觀察斷路器的工作狀態(tài)與各種保護的動作情況，還具有直觀的故障查詢系統(tǒng)，有些還帶有自動重合閘裝置，迅速回復供電。（5）控制負荷的組合開關可同時控制多臺負載電動機，最多可配有12個出線模塊，每個出線模塊包括真空接觸器和控制，保護裝置。（6）使用微機控制技術，如在各控制開關上采用可編程控制器等進行控制和通信，增強了這些設備的功能，可以實現(xiàn)多種控制方案。61.1.2 綜采工作面負荷統(tǒng)計表1-1 綜采工作面負荷統(tǒng)計報表負荷名稱設備臺數(shù)電動機需用系數(shù)加權平均功率因數(shù)額定功率(KW)額定電壓(V)采煤機170011400.60 

13、          0.7刮板輸送機1400×21140帶式輸送機1160×21140機1 3151140破碎機11601140噴霧泵245×21140乳化液泵站2250×21140 2 選擇變壓器按照«煤礦井下供電設計技術規(guī)定»,綜采工作面移動變電站需用容量按下式計算: (2-1) (2-2)式中: -變壓器計算容量(視在功率)，； Kr-需用系數(shù)；-移動變電站供電系統(tǒng)中所有用電設備額定功率之和，KW；-加權平均功率因數(shù)，綜采工作面取

14、0.7； Pnmax-移動變電站供電系統(tǒng)中最大的一臺電動機額定功率，KW。42.1 1#變壓器容量的選擇變壓器編號:1#,型號:刮板輸送機、破碎機、機、變 KBSGZY-1600/6 變壓器容量為：選擇變壓器為：KBSGZY-1600/62.2 2#變壓器容量的選擇變壓器編號：2#,型號:采煤機、乳泵、噴霧泵、變KBSGZY-1250/6 2#變壓器容量為： 選擇變壓器為：KBSGZY-1250/62.3 3#變壓器容量的選擇變壓器編號：3#，型號：膠帶輸送機、變KBSGZY-500#變壓器容量為：選擇變壓器為：KBSGZY-500/6表2-1 變壓器統(tǒng)計報表編號型號額定電壓(KV)數(shù)量1#K

15、BSGZY-1600/6 612#KBSGZY-1250/6613#KBSGZY-500/6613 選擇高壓電纜高壓電纜主芯線截面的確定，通常按經(jīng)濟電流密度初選，按長時允許負荷電流校驗，按允許電壓損失校驗，按電纜線路電源端最大三相短路電流校驗熱穩(wěn)定。43.1 計算公式與參數(shù) (A) (3-1)（V） (3-2)（mm）式中：Igmax-線路最大工作電流； Amin-電纜的最小熱穩(wěn)截面； Kx-需用系數(shù)； Iss-通過電纜的最大短路電流；-電纜負荷功率(KW)； t-短路電流的持續(xù)時間，取井下高壓配電裝置斷路器跳閘時間，約為0.25s； C-電纜芯線熱穩(wěn)定系數(shù)；-電壓；-功率因數(shù)； U-電壓損失

16、； Ro-電纜線路單位長度的電阻； A-電纜經(jīng)濟截面； Xo-電纜線路單位長度的電抗； Jed-電纜經(jīng)濟電流密度。3.1.1 電纜：1#移變初選與校驗1)按經(jīng)濟電流密度選擇主截面 電纜基本參數(shù)編號：1#；選型號：UGSP-3x50；長時載流量：170（A）；長度：2200 m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：1275（KW）；2)按持續(xù)工作電流計算與校驗136<170（A）校驗結果：合格3)按電壓損失計算與校驗電壓損失絕對值： 188.1<300（V）校驗結果：合格4)按經(jīng)濟電流密度計算與校驗計算所得電纜截面： (3-3)校驗結果：合格5)按熱穩(wěn)定性計算與校驗計算所得電纜截面： 1

17、4.55<50（） (3-4)校驗結果：合格3.1.2 電纜:2#移變初選與校驗1) 按經(jīng)濟電流密度選擇主截面 電纜基本參數(shù)：編號：2#；選型號：UGSP-3x50；長時載流量：170（A）；長度：2200m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：1166（KW）；由于采煤機、乳泵、噴霧泵高纜長度與刮板輸送機、破碎機、機高纜長度相等，且負荷小于刮板輸送機、破碎機、機，根據(jù)以上刮板輸送機、破碎機、機電纜經(jīng)校驗合格，故采煤機、乳泵、噴霧泵電纜合格。3.1.3 電纜：3#移變初選與校驗1) 按經(jīng)濟電流密度選擇主截面 電纜基本參數(shù)編號：3#；型號：UGSP-3x10；長時載流量：72（A）；長度：22

18、00 m；電壓：6（KV）；電纜負荷功率：320（KW）2)按持續(xù)工作電流計算與校驗44<72（A）校驗結果：合格3)按電壓損失計算與校驗電壓損失絕對值： 264.34<300（V）校驗結果：合格4)按經(jīng)濟電流密度計算與校驗計算所得電纜截面： 22>10（）校驗結果：合格5)按熱穩(wěn)定性計算與校驗計算所得電纜截面： = 11.21<50（）校驗結果：合格表3-1 高壓電纜統(tǒng)計報表編號型號額定電壓（Kv）長度(m)1#UGSP-3x50622002#UGSP-3x50622003#UGSP-3x50622004 選擇低壓電纜4.1 低壓電纜主芯線截面的選擇原則、長度的確定原

19、則（1）按最大工作電流選擇主截面。（2）按電纜的機械強度應符合用電設備使用場合的要求選擇截面。（3）按允許電壓損失選擇主截面。（4）按距離最遠、功率最大的電動機啟動時校驗電壓損失。 （6）電纜長度巷道長度×1.1 （7）移動設備用的橡套軟電纜：使用長度機頭部分的活動長度（3-5m）44.2 計算公式與參數(shù)長時負荷電流計算公式： （4-1）Iw-長時負荷電流；-需用系數(shù)；-電纜負荷功率(kW)；-工作電壓(V)；-功率因數(shù)。1）采煤機電纜編號：1#.型號：UCPQ-0.66/1.143×70+1×16+4×6；工作電壓：1140(V) 。電纜負荷功率：70

20、0(kW) 208.16<215（A）按照雙根70平方經(jīng)校驗合格選擇電纜為：1#，長度為：370m；校驗結果：合格2）噴霧泵電纜編號：2#、3#型號：UPQ-0.66/1.143×10+1×10；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：45(kW) 26.76<64（A）選擇電纜為：2#，長度為：10m；3#，長度為15m 校驗結果：合格3）乳化液泵站電纜編號：4#、5#型號：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：250(kW) 148.68<173（A）選擇電纜為：4#，長度為：25m；

21、5#，長度為30m 校驗結果：合格4）刮板輸送機電纜編號：6#型號：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+4×6；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：400(kW)221.68<260（A）選擇電纜為：6#，長度為：360m；校驗結果：合格5）電纜編號：7#型號：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：400(kW)221.68<260（A）選擇電纜為：7#，長度為：160m；校驗結果：合格 6）機電纜編號：8#、型號：UCPQ-0.66/1.143×95+1&#

22、215;35+3×6；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：315(kW) 174.58<260（A）選擇電纜為：8#，長度為：420m;校驗結果：合格7）破碎機電纜編號：9#.型號：UCPQ-0.66/1.143×50+1×10+3×4；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：160(kW)88.67<138（A）選擇電纜為：9#，長度為：390m； 校驗結果：合格8）帶式輸送機電纜編號：10#型號：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：320(kW) 221.40<

23、;260（A）；選擇電纜為：10#，長度為：50m；校驗結果：合格9）電纜編號：11#.12#.型號：UPQ0.66/1.14-3×25+1×16；工作電壓：1140(V)。電纜負荷功率：160(kW)110.70<113（A）選擇電纜為：11#，長度為：10m；12#，長度為：10m;校驗結果：合格4.3 正常運行時回路電壓損失校驗原則：正常運行時，回路的電壓損失應額定電壓的7%計算公式與參數(shù)：電壓損失： 式中:Iw-長時負荷電流；-電纜長度；-每公里電阻；- 每公里電抗；-需用系數(shù)；-電纜負荷功率(kW)；-工作電壓(V)； -功率因數(shù)。1）回路編號：L3第一段低

24、電纜編號：1#電壓損失絕對值：39.74（V）第二段低電纜編號：3#電壓損失絕對值：1.10（V）第三段低電纜編號：5#電壓損失絕對值：2.87（V）回路電壓總損失: 39.74+1.10+2.87 = 43.71<79.8 (V);校驗結果：合格。2）回路編號：L4第一段低電纜編號：6#電壓損失絕對值：31.40（V）第二段低電纜編號：7#電壓損失絕對值：13.22（V）第三段低電纜編號：8#電壓損失絕對值：2.86（V）第四段低電纜編號：9#電壓損失絕對值：21.03（V）回路電壓總損失:31.40+13.22+2.86+21.03 = 68.51<79.8 (V)校驗結果：合

25、格。 3）回路編號：L5第一段低電纜編號：11# 電壓損失絕對值：2.68（V）回路電壓總損失:2.68<79.8(V)校驗結果：合格。表4-1 低壓電纜統(tǒng)計報表編號型 號額定載流量 工作電流 長度1#UCPQ0.66/1.143×70+1×16+4×6215208.163702#3#UPQ-0.66/1.143×10+1×106426.7610154#5#UPQ0.66/1.14-3×50+1×16173148.6825306#UCPQ0.66/1.143×95+1×35+4×62602

26、21.683607#UPQ0.66/1.14-3×95+1×25260221.681608#UCPQ0.66/1.143×95+1×35+3×6260174.584209#UCPQ0.66/1.143×50+1×10+3×413888.67390 10#UPQ0.66/1.14-3×95+1×25260221.4050 11# 12#UPQ0.66/1.14-3×25+1×16113110.70105 短路電流計算在綜采工作面供電計算中，計算短路電流的目的在于校驗電氣設備的開

27、斷能力、電纜的熱穩(wěn)定與校驗保護裝置的靈敏度等。為此，需要計算某設備安裝處最大三相短路電流和開關保護圍末端最小兩相短路電流。合理計算短路電流，關鍵在于短路點的選取，通常選擇在被保護線路的始端、末端作為短路點。以便計算所需最大三相短路電流和最小兩相短路電流。41) 1#變壓器二次出口端的短路電流Id計算：變壓器二次電壓1200V，容量1600KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算。 系統(tǒng)電抗：XX=0.02886KV高壓電纜2200m電阻R0=0.412/km、電抗X0=0.075/kmRg=0.437×2.2=0.9064Xg=0.08×2.2=0.1760變壓器電阻、電抗：R

28、b=0.0101 Xb=0.09312)破碎機電機處短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×50+1×10+3×4型電纜且L=390m的電阻、電抗：R0=0.419/km X0=0.081/kmXz=0.081×0.39=0.03159Rz=0.419×0.39=0.16341R=0.0447+0.16341=0.20811X= 0.1282+0.03159=0.159793)機電機處短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+3×6型電纜且L=420m的電阻、電抗：R0=0.247

29、/km X0=0.075/kmXz=0.075×0.42=0.0315Rz=0.247×0.42=0.10374R=0.0447+0.10374=0.15144X= 0.1258+0.0315=0.15734)工作面刮板輸送機后電機處且L=160m短路電流Id計算：UPQ0.66/1.14-3×95+1×25型電纜的電阻、電抗：R0=0.247/km X0=0.075/kmXz=0.075×0.16=0.012Rz=0.247×0.16=0.03952R=0.0447+0.03952=0.08422X= 0.1282+0.012=0.

30、14025)工作面刮板輸送機前電機處且L=360m短路電流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×95+1×35+4×6型電纜的電阻、電抗：R0=0.247/km X0=0.075/kmXz=0.075×0.36=0.027Rz=0.247×0.36=0.08892R=0.0447+0.08892=0.13362X= 0.1258+0.027=0.1528 6) 2#變壓器二次出口端的短路電流Id計算：變壓器二次電壓1200V，容量1250KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算。系統(tǒng)電抗：XX=0.0288 6KV電纜L g=2.2 kmR0=

31、0.437/km X0=0.08/km高壓電纜電阻、電抗：Rg=0.437×2.2=0.9614Xg=0.08×2.2=0.176變壓器電阻、電抗：Rb=0.0101 Xb=0.09317)1#乳化液泵站電機處短路電流Id1計算：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16型電纜且L=30m的電阻、電抗：R0=0.491/km X0=0.081/kmXz=0.081×0.03=0.00243Rz=0.419×0.03=0.01257R=0.0447+0.01257=0.05727X= 0.1282+0.00243=0.13063 8)

32、2#乳化液泵站電機處短路電流Id2計算：UPQ0.66/1.14-3×50+1×16型電纜且L=25m的電阻、電抗：R0=0.491/km X0=0.081/kmXz=0.081×0.025=0.002025Rz=0.419×0.025=0.010475R=0.0447+0.010475=0.055175X= 0.1282+0.002025=0.130525 9)1#噴霧泵電機處短路電流Id計算：UPQ-0.66/1.143×10+1×10型電纜且L=10m的電阻、電抗：R0=2.159/km X0=0.092/kmXz=0.092&

33、#215;0.01=0.0092Rz=2.159×0.01=0.02159R=0.0447+0.02159=0.06629X= 0.1282+0.0092=0.1374 10)2#噴霧泵電機處短路電流Id計算：UPQ-0.66/1.143×10+1×10型電纜且L=15m的電阻、電抗：R0=2.159/km X0=0.092/kmXz=0.092×0.015=0.00138Rz=2.159×0.015=0.032385R=0.0447+0.032385=0.077085X= 0.1282+0.00138=0.12988 11)采煤機電機處短路電

34、流Id計算：UCPQ-0.66/1.143×70+1×16+4×6型電纜且L=370m的電阻、電抗：R0=0.346 /km X0=0.078 /kmXz=0.078×0.37=0.02886 Rz=0.346×0.37=0.12802 R=0.0447+0.12802=0.17272 X= 0.1282+0.02886=0.15706 12)3#變壓器二次出口端的短路電流Id計算：變壓器二次電壓1200V，容量500KVA，系統(tǒng)短路容量按50MVA計算。 系統(tǒng)電抗：XX=0.0288 6KV電纜L g=2.2 kmR0=1.85/km X0=

35、0.092/km高壓電纜電阻、電抗：Rg=1.85×2.2=4.07Xg=0.092×2.2=0.2024變壓器電阻、電抗：Rb=0.0101 Xb=0.09316 選擇低壓開關、起動器6.1 低壓開關型號的確定根據(jù)額定電壓、額定電流與使用環(huán)境選擇隔爆型磁力起動器如下表:表6-1 低壓開關統(tǒng)計報表名稱型號開關名稱采煤機QJZ-630/1140組合開關1#乳泵QJZ-300/11402#乳泵QJZ-300/11401#噴霧泵QJZ-300/11402#噴霧泵QJZ-300/1140機頭電機QJZ-400/1140磁力起動器機尾電機QJZ-400/1140機QJZ-400/11

36、40破碎機QJZ-300/1140皮帶輸送機QJZ-400/1140R軟啟動6.2 分斷能力校驗1)移動變電站低壓開關分斷能力校驗 （1）1#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>4380A,滿足要求。 （2）2#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>4380A,滿足要求。 （3）3#移變，低壓饋電開關為DZKD-660/1140-300A型，分斷能力為7500A>2771A,滿足要求。 2)磁力起動器分斷能力校驗 (1)采煤機磁力啟動器為QJZ-630/1140型，分斷能力為6000A&

37、gt;2570A,滿足要求。 (2)乳泵磁力啟動器為QJZ-3000/1140型，分斷能力為6000A>4240A,滿足要求。 (3)噴霧泵磁力啟動器為QJZ-300/1140型，分斷能力為6000A>3974A,滿足要求。 (4)工作面刮板輸送機磁力起動器為QJZ-400/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>3670A,滿足要求。 (5)裝載機磁力起動器為QJZ-400/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>2746A,滿足要求。 (6)破碎機磁力起動器為QJZ-300/1140型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為

38、10000A>2286A,滿足要求。 (7)皮帶軟起動器為QJZ-400/1140R型，主回路還裝有快速熔斷器，其分斷能力為10000A>4234A,滿足要求。7 高壓開關整定7.1 1#移變高壓開關的整定1)開關編號：1#型號：KBSGZY-1600/6 ； 額定電壓：6000 V；額定電流：200A；互感器變比：40； 互感器二次側額定電流：5A；(1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值： (7-1)過載保護動作電流實際整定值：0.8倍 (2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：4380A變壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：876滿足能保護線路末端最

39、小兩相短路電流的最小靈敏度系數(shù)：1.5；速斷保護整定計算值： (7-2)速斷保護動作電流實際整定值：3倍 (3)漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保護動作電流整定計算值： (7-3)單相接地保護動作電流實 際整定值：27.2 2#移變高壓開關的整定2)開關編號：2#型號：KBSGZY-1250/6； 額定電壓：6000 V；額定電流：200A；互感器變比：40； 互感器二次側額定電流：5A；(1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值：過載保護動作電流實際整定值：0.7倍（2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：4380A變

40、壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：876滿足能保護線路末端最小兩相短路電流的最小靈敏度系數(shù)：1.5；速斷保護整定計算值：速斷保護動作電流實際整定值：3倍（3）漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保護動作電流整定計算值：單相接地保護動作電流實際整定值：37.3 3#移變高壓開關的整定3)開關編號：3#型號：KBSGZY-500/6； 額定電壓：6000 V；額定電流：100A；互感器變比：20； 互感器二次側額定電流：5A；變壓器一次側額定電流：38.4A； (1)過載保護動作電流：過載保護動作電流整定計算值：過載保護動作電流實際整定值：0

41、.5倍(2)速斷保護動作電流：變壓器二次側最小兩相短路電流：2771A變壓器二次側最小兩相短路電流折算到高壓側：554.2滿足能保護線路末端最小兩相短路電流的最小靈敏度系數(shù)：1.5；速斷保護整定計算值：速斷保護動作電流實際整定值：4倍(3)漏電保護（零序電流型）：被保護電纜線路總長L：2.2；零序電流互感器變比：1；單相接地保護動作電流整定計算值：單相接地保護動作電流實際整定值：28 低壓開關和移變低饋保護裝置整定8.1 移變低饋過流保護裝置整定1) 1#移變低饋過流保護裝置整定。低饋為DZKD-660/1140-300A,電子保護，過流保護裝置的動作電流為：IsbIst,M+In=5.4*2

42、*190+190+96=2338A過流保護裝置整定電流取 4In=4*600=2400A>2338A靈敏系數(shù),滿足要求。2) 2#移變低饋過流保護裝置整定。低饋為DZKD-660/1140-300A,電子保護，過流保護裝置的動作電流為：IsbIst,M+In=5.4*400+153+30=2343過流保護裝置整定電流取 4In=4*600=2400A>2343A靈敏系數(shù),滿足要求。3) 3#移變低饋過流保護裝置整定。低饋為DZKD-660/1140-300A,電子保護，過流保護裝置的動作電流為：IsbIst,M+In=6*2*98=1176A過流保護裝置整定電流取 4In=4*40

43、0=1600A>1176A靈敏系數(shù),滿足要求。8.2 磁力啟動器過流保護裝置的整定1)刮板輸送機控制開關，QJZ-400/1140型磁力啟動器，額定電流In=400A，電子保護，電動機額定電流In,m=220A, 啟動電流倍數(shù)為5.4。過流保護裝置動作電流 Isb,s>Ist,n=5.4*220=1188A （8-1）取整定值 Isb,s=8In,m=8*190=1520A>1188A （8-2）靈敏系數(shù) （8-3）滿足有要求。過載整定電流Isb,o=190A(要求接近額定電流)2)裝載機控制開關，QJZ-400/1140型磁力啟動器，額定電流In=400A，電子保護，電動機

44、額定電流In,m=190A, 啟動電流倍數(shù)為5.4。過流保護裝置動作電流Isb,s>Ist,n=5.4*190=1026A取整定值Isb,s=8In,m=8*190=1520A>1026A靈敏系數(shù)，滿足有要求。過載整定電流Isb,o=190A(要求接近額定電流)3)破碎機控制開關，QJZ-300/1140型磁力啟動器，額定電流In=400A，電子保護，電動機額定電流In,m=96A, 啟動電流倍數(shù)為5.4。過流保護裝置動作電流Isb,s>Ist,n=5.4*96=518.4A取整定值Isb,s=8In,m=8*96=768A>518.4A靈敏系數(shù)，滿足有要求。過載整定電流Isb,o=100A(要求接近額定