理正深基坑設(shè)計(jì)原理配筋部分

1、4碎截面配筋及鋼構(gòu)件截面驗(yàn)算4.1結(jié)構(gòu)內(nèi)力設(shè)計(jì)值截面彎矩設(shè)計(jì)值M截面剪力設(shè)計(jì)值QQ2尸九-,Qt（4.1-2）式中：M截面彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;Q截面男力設(shè)計(jì)值（kN）;M0截面彎矩方t算值（kNm）;Q0截面剪力方t算值（kN）;F荷載分項(xiàng)系數(shù)，規(guī)范取1.25,由用戶交互；0建筑基坑側(cè)壁重要性系數(shù)；對(duì)應(yīng)基坑安全等級(jí)一、二、三級(jí)分別取1.1、1.0、0.9;由用戶交互；&&分別為彎矩、剪力折減系數(shù)，由用戶交互。注意：截面計(jì)算的內(nèi)力取值與工況無關(guān)。無論結(jié)構(gòu)計(jì)算中是否開挖到最后工況，系統(tǒng)始終取最后工況下的包絡(luò)圖中最大內(nèi)力值作為配筋內(nèi)力。4.2排樁配筋計(jì)算4.2.1 規(guī)范依據(jù)依據(jù)混凝

2、土結(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010附錄E及建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程（JGJ120-2012）附錄Ao4.2.2 配筋計(jì)算4.2.2.1 圓樁縱筋配筋H算a朦用+懶_烏爪，兒H2J-1）Mw3叼出過g3,-一+沏叫*（4.2IJ）式中:M截面彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;N截面軸力設(shè)計(jì)值（kN）,以受壓為正，注意：僅雙排樁可選擇是否考慮軸力，“不考慮軸力”時(shí)N=0;2、A圓形截面面積（mm）；2、As全部縱向鋼筋截面面積（mm）;r圓形截面的半徑（m）;rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑（m）;用一一縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值；0t=1.25-2X%當(dāng)a>0.625時(shí)，取微=0;&

3、amp;對(duì)應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角（rad）與2兀的比值；因一一受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，的取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，出取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；2、fy一普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）。呂而生產(chǎn)不帔注意：1 .當(dāng)縱筋級(jí)別為HRB400、RRB400時(shí)，研=0.5%;2 .當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60及以上時(shí)，項(xiàng)in=0.7%；3 .計(jì)算配筋面積為全截面縱筋配筋；4 .用戶交互選筋級(jí)別時(shí)，鋼筋的計(jì)算面積按下式計(jì)算：J/I式中：As1一一程序按樁配筋計(jì)

4、算界面交互的鋼筋級(jí)別（對(duì)應(yīng)強(qiáng)度為fy1）自動(dòng)選筋結(jié)果；As2一一根據(jù)樁選筋界面用戶交互的鋼筋級(jí)別（對(duì)應(yīng)的鋼筋強(qiáng)度為fy2）計(jì)算的選筋結(jié)果。4.2.2.1.b局部均勻配筋計(jì)算簡圖:丸JA，,L-，&）1ylmJ.m'MJ.通而弭Hl總M303-+f冉及+44*F,i毒靠H/wj<*?式中：M截面彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;N截面軸力設(shè)計(jì)值（kN）,以受壓為正，注意：僅雙排樁可選擇是否考慮軸力，“不考慮軸力”時(shí)N=0;2、A圓形構(gòu)件截面面積（mm）；Asr、A'sr均勻配置在圓心角2兀2兀®內(nèi)沿周邊的縱向受拉、受壓鋼筋截面面積/2、（mm）;r圓形截面的半徑（m）

5、;rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑（m）,rs=r-c-0.01m;c混凝土保護(hù)層厚度（mm）;fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;fy普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;的一一對(duì)應(yīng)于周邊均勻受拉鋼筋的圓心角（rad）與2兀的比值；屋對(duì)應(yīng)于周邊均勻受壓鋼筋的圓心角（rad）與2兀的比值，程序取布=0.5xa；a對(duì)應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角（rad）與2兀的比值；因一一受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定。注意：1 .系統(tǒng)正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，受壓

6、區(qū)混凝土截面面積的圓心角（rad）與2兀的比值a符合下面條件：1/3.52 .滿足受拉區(qū)的縱向鋼筋最小配筋率>0.%;4.2.2.2方樁縱筋配筋4.2.2.2.a均勻配筋加。七3*;1.2.27)<I2.2-E)H51由川22.10)<4?.211>川：212)4=3：4".“l(fā)k=/1,油a-iiijA=.%=V.幅式中:M受壓鋼筋A(yù)s'和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;2、As文拉鋼肋面積（mm）;As'受壓鋼筋面積（mm2）；as'受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓截面邊緣的距離（mm）;fy受拉鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；f

7、c混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；工相對(duì)受壓區(qū)局度；&界限相對(duì)受壓區(qū)高度；級(jí)系數(shù)。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，內(nèi)取為1.0;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，級(jí)取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；日一一系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，日取為0.8,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，3取為0.74,其間按線性內(nèi)插法確定；N軸向壓力設(shè)計(jì)值（kN）,程序默認(rèn)取值為0;軸向壓力作用點(diǎn)至縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離e/、（mm）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy（%）;pmax-受拉鋼筋最大配筋率Min0.045,Eb”1fc/fy；其中0.0

8、45為建議值,僅供參考；b截面寬度（mm;截面有效高度（mm;h0=h-as:其中鋼筋as=c+10mm（c為縱筋混0一凝土保護(hù)層厚度（mm）;h截面高度（mm。的好登在區(qū)轉(zhuǎn)丘力的立EtMbiBW.g曬洞斷二而產(chǎn);4=4+41tMOS1%也囪以品”前呼而收受壓切涉14kh-Ai*(42.2-21J壹位網(wǎng)臚1*AP1O(-式中:McMsiAsAs'受壓鋼筋A(yù)s'和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（混凝土所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;受壓鋼筋A(yù)s'與受拉鋼筋A(yù)s2所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（受拉鋼筋面積（mm2）；受壓鋼筋面積（mm2）；kNm);kNm);AsiAs2as'

9、asai與受壓區(qū)混凝土壓力對(duì)應(yīng)的受拉鋼筋面積（2、與As'對(duì)應(yīng)的文拉鋼肋面積（mm）;受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓截面邊緣的距離（截面抵抗矩系數(shù)；系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí),2、mm)mm);1.0;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)fy'A'smin為C80時(shí)，級(jí)取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；2、受壓鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）;按最小配筋率計(jì)算得到的受壓鋼筋面積（mm2）；2、Asmin按最小配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm）;Asmax按最大配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;min受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy（%）;max受拉鋼筋最大配筋

10、率Min0.045,fy;其中0.045為建議值，僅供參考；psmin受壓鋼筋最小配筋率，按第1.6.1節(jié)受壓鋼筋最小配筋率取值；根據(jù)是否抗震，分別取抗震與非抗震受壓鋼筋最小配筋率。注意：1 .其他參數(shù)解釋參見4.3.2.1.a節(jié)；2 .界限相對(duì)受壓區(qū)高度8參見公式4.3.2-12;23 .配月力取每延米結(jié)果）單位（mm/m）。上223M.EA1S4 22JaftTHIS讓國配IS歸一假受育構(gòu)件共餐衿器百附考新爭虻力計(jì)算之近：七。:二=口"/及4o式中：V構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計(jì)值（kN）;Vcs構(gòu)件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN）;Asv配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全

11、部截面面積：Asv=nXAsw,此處，n為在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，Asv1為單肢箍筋的截面面積；s沿構(gòu)件長度方向白箍筋間距（m）;2、fyv箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）;ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;b以1.76r代替（m）;h0以1.6r代替（m）;r圓形截面半徑（m）。p艙受育梅薩總商郭楣；黃足仁下現(xiàn)鬣.R三Q.禹耳,冬I（4J221）式中：沖箍筋配筋率。注意：1 .系統(tǒng)對(duì)縱向鋼筋配筋計(jì)算不提供自動(dòng)選筋功能，對(duì)箍筋提供自動(dòng)選筋功能；2 .箍筋配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m）。加強(qiáng)箍筋由用戶錄入，并在施工圖中繪出。配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m）。4.2.2.3.b雙

12、排樁雙排樁的前、后排樁用戶可在界面通過按鈕【樁配筋是否考慮軸力】來選擇是按一般受彎構(gòu)件配筋或按偏心受壓（拉）構(gòu)件配筋。選擇“否”按一般受彎構(gòu)件，箍筋計(jì)算參照4.2.2.3.a節(jié)。選擇“是”按偏心受壓（拉）構(gòu)件，分為壓剪和拉剪按下式計(jì)算。圖雙排樁配筋截面示意圖訃*配將取樂三系/乜勺5加期d3式中:V構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計(jì)值（kN）;與剪力設(shè)計(jì)值V相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值，以受壓為正，當(dāng)大于0.3fcA時(shí)，N一取0.3fcA,此處A為構(gòu)件的截面積；入一一偏心受壓構(gòu)件計(jì)算截面的剪跨比，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010»第6.3.12條入取1.5;Asv配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的

13、全部截面面積：Asv=nXAsw,此處，n為在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)，Asv1為單肢箍筋的截面面積；s沿構(gòu)件長度方向白箍筋間距（m）;2、fyv箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）;ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；b矩形截面的寬，或圓形截面以1.76r代替（m）;h。一一矩形截面的有效高度，圓形截面以1.6r代替（m）;(42.2-10)若右端的數(shù)值小于fyvAsvh0/s,則取fyvAsvh0/s,且滿足fyvAsvh°/s0.36ftbh0式中:與剪力設(shè)計(jì)值V相應(yīng)的軸向拉力設(shè)計(jì)值，以受壓為正;入偏心受拉構(gòu)件計(jì)算截面的剪跨比，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010第6.3

14、.12條入取1.5;4.3連續(xù)墻配筋計(jì)算4.3.1 規(guī)范依據(jù)依據(jù)混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）第6.2.10節(jié)，按單位寬度（每米）矩形梁計(jì)算配筋。4.3.2 配筋計(jì)算4.3.2.1 縱筋配筋4.3.2.1. a基本公式取三用上打%-§十/耳（聞一心（4.3.21）%，受"立久-方耳（4W式中：M截面作用彎矢I設(shè)計(jì)值（kN.m）,由用戶交互；fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；2、fy鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）;fy'鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;員系數(shù)。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，8取為1.0；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，內(nèi)取為0.

15、94,其間按線性內(nèi)插法確定；As受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積（mm2）；2、As'受壓區(qū)縱向鋼肋截面面積（mm）;as'受壓鋼筋的重心到截面受拉區(qū)外邊緣的距離（mm）;x截面受壓區(qū)高度（mm）;b截面寬度（mm）;ho截面有效高度（mm）;h截面高度（mm）,h0=h-as：其中鋼筋as=c+10mm（c為縱筋混凝土保護(hù)層厚度（mm）;as受拉鋼筋的重心到截面受拉區(qū)外邊緣的距離（mm）;c受拉縱筋混凝土保護(hù)層（mm）,由用戶交互。4.3.2.1.b非均勻配筋非均勻抗彎配筋方式分為兩種：單筋:為&osmax；雙筋：肉為max。LM<0,24)第日四也町(4.325)14.

16、32-51用小陽酒乩A=fcikhjAi*,114314.2-B1'第1的面Ha-xmj43az.(4J2-91岡3彳公皿(J.3.2-3O),工一H32II%-J-仃二H3.J-12I0皿33-%=期/M式中：M受壓鋼筋A(yù)s'和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;的一一截面抵抗矩系數(shù)；Ofcmax最大截面抵抗矩系數(shù)；員系數(shù)。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，8取為1.0;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，級(jí)取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；As計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）；Asmin按最小配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）；Asmax按最大配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積

17、（mm2）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;frnax受拉鋼筋最大配筋率；E相對(duì)受壓區(qū)高度；&界限相對(duì)受壓區(qū)高度；Es鋼筋彈性模量（N/mm2）；日一一系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，日取為0.8,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，自取為0.74,其間按線性內(nèi)插法確定；cu正截面的混凝土極限壓應(yīng)變，當(dāng)處于非均勻受壓時(shí)，按公式（4.3.2-13）計(jì)算，如果計(jì)算的®值大于0.0033,取為0.0033;fcu,k混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）。注意：其他參數(shù)解釋參見4.3.2.1.a節(jié)。L<-132-14)受后崛筋配砂(4.1

18、M5)<1.32-16)(432V)抖區(qū)惘仙西粉對(duì)口王全星跳肝的主區(qū)期臚區(qū)：叫外位于受困3娜力的女國制后面收.白司工事4*C41M9)就鍋既西H4=41+Ai143.2-20.4W立睨白祖Z-神而"干日而Ji叮皿期受ElfPEf!4-石比目a4J,2：5J-J=-附*14.3.2-3«)最+帔目或=J時(shí)式中：M受壓鋼筋A(yù)s'和受拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;Mc混凝土所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;Msi受壓鋼筋A(yù)s與受拉鋼筋A(yù)s2所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;2As文拉鋼肋面積（mm）；2As'受壓鋼肋面積（mm）;Asi與受壓區(qū)硅壓力對(duì)應(yīng)的

19、受拉鋼筋面積（mm2）；2、As2與As'對(duì)應(yīng)的文拉鋼肋面積（mm）；as'受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓截面邊緣的距離（mm）;的一一截面抵抗矩系數(shù)；a系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過C50時(shí)，內(nèi)取為1.0;當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，級(jí)取為0.94,其間按線性內(nèi)插法確定；2、fy'受壓鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）;A'smin按最小配筋率計(jì)算得到的受壓鋼筋面積（mm2）；2、Asmin按最小配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm）;Asmax按最大配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;pmax受拉鋼筋

20、最大配筋率Min0.045,&Kf>fy）;其中0.045為建議值，僅供參考；psmin受壓鋼筋最小配筋率，按第1.6.1節(jié)受壓鋼筋最小配筋率取值；根據(jù)是否抗震，分別取抗震與非抗震受壓鋼筋最小配筋率。注意：1 .其他參數(shù)解釋參見4.3.2.1.a節(jié)；2 .界限相對(duì)受壓區(qū)高度8參見公式4.3.2-12;23 .配肋取每延米結(jié)果，單位（mm/m）。4 3.2.1.4埼名貓L技區(qū).壓封胡用電網(wǎng)一口力9力-%）L倒幗受配電程A-Ji«n.l（4JQ=鼻附（-13.2STfSfSfF4,=mmAm”I（13.2-29>4.=.&洛|式中：M受壓鋼筋A(yù)s'和受

21、拉鋼筋A(yù)s所承受的彎矩設(shè)計(jì)值（kNm）;As受拉鋼筋面積（mm2）；2、As'受壓鋼肋面積（mm）；as'受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓截面邊緣的距離（mm）;fy受拉鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;Asmin按最小配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;Asmax按最大配筋率計(jì)算得到的受拉鋼筋面積（mm2）;pmin受拉或受壓鋼筋最小配筋率Max0.2,45ft/fy）（%）;Pmax受拉鋼筋最大配筋率Min0.045,&f/fy）；其中0.045為建議值，僅供參考；b截面寬度（mm）;h0截面有效高度（mm）;h截面高度（mm）,h0=h-as：其中鋼筋as=c+10mm

22、（c為縱筋混凝土保護(hù)層厚度（mm）;注意：配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m）。4.3.2.2水平筋和拉結(jié)筋由用戶錄入，并在施工圖中繪出。配筋取每延米結(jié)果，單位（mm2/m）。4.4雙排樁連梁配筋計(jì)算4.4.1 規(guī)范依據(jù)依據(jù)混凝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）梁截面計(jì)算配筋。4.4.2 配筋計(jì)算4.4.2.1 縱筋配筋當(dāng)l0/h>5（h為截面高度，10為梁的計(jì)算跨度，可取支座中心線之間的距離和1.15ln兩者中的小值，1n為梁的凈跨）時(shí)配筋計(jì)算同4.3.2.1節(jié)，按雙筋配筋方式計(jì)算。當(dāng)10/h<5時(shí)正截面受彎承載力按照深受彎構(gòu)件計(jì)算，計(jì)算方法如下：淞工力上浸£=斯

23、-口加<4.42-2?<44，3>.=3日口W噢<4,4,24>式中:M截面作用彎矢I設(shè)計(jì)值（kN.m）;fy鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；2、As縱向鋼筋計(jì)算截面面積（mm）；10深梁的計(jì)算跨度（mm）：取Min（1.15ln,軸線跨度）；x截面受壓區(qū)高度（mm）。4.4.2.2箍筋配筋當(dāng)l0/h>5（h為截面高度，1o為梁的計(jì)算跨度，可取支座中心線之間的距離和1.15ln兩者中的小值，ln為梁的凈跨）時(shí)配筋計(jì)算同4.2.2.3節(jié)，按雙筋配筋方式計(jì)算。當(dāng)10/h<5時(shí)斜截面承載力按照深受彎構(gòu)件計(jì)算，計(jì)算方法如下:*同爭十21辦處式中:V按荷載效應(yīng)

24、的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的剪力值（kN）;ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；2、fyv豎向分布鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm）；Asv豎向分布鋼筋計(jì)算截面面積（mm2）；Sh豎向分布鋼筋的間距（mm）;fyh水平分布鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）;2Ash水平分布鋼筋計(jì)算截面面積（mm）；Sv水平分布鋼筋的間距（mm）;10/h跨高比，當(dāng)10/h小于2時(shí)，取2.0;4.5選筋計(jì)算4.5.1 規(guī)定系統(tǒng)對(duì)選筋規(guī)定如下（見表4.5.1-1）:選躺短則表表4.5.1/鋼筋級(jí)別植入方式系疑黠以鋼筋亙徑范圍（mm）縱情箍箭HFB235ndlOdlOgiOO6；10,12?14；16,18；20HRB3

25、35nD226,打10,12,14,16,It,HKB400nE22E2220020,22,25,2if3九3240,空B4D0nF”$0主：1耘福病根被:2一iD、E、F分別表示j版變別為、HRB35J、HRB4（XhRKB400o4.5.2 計(jì)算4.5.2.1 縱筋選筋則也如如AiC4J1-1>限好以已白上二A5口可曰式中：2、As全部縱筋面積計(jì)算值（mm）;Asi單根縱筋面積計(jì)算值（mm2）；n縱筋根數(shù)；2、As''實(shí)際縱筋配筋面積（mm2）°4.5.2.2箍筋選筋箍筋選筋采用混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）,選筋結(jié)果可能存在小的差別。4.6

26、鋼構(gòu)件截面驗(yàn)算4.6.1 正應(yīng)力驗(yàn)算知（4fl14）M全樁最大彎矩處彎矩設(shè)計(jì)值（N.mm）;W除鋼管樁外，對(duì)x軸的凈截面抗彎模量（mm3）；2A截面面積（mm）;f鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）,由用戶交互；丫一一截面塑性發(fā)展系數(shù)，用戶選普通工字鋼、輕型工字鋼、H型鋼后，默認(rèn)1.05,當(dāng)用戶選擇鋼管樁時(shí)，默認(rèn)1.15,用戶可在界面自行修改；4.6.2剪應(yīng)力驗(yàn)算（4.6.k2）式中：V計(jì)算截面沿腹板平面作用的剪力，選全樁最大剪力（N）;Sx計(jì)算剪應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和軸的面積矩（mm3）；4、1 毛截面慣性矩（mm）;tw腹板厚度（mm）,由用戶交互；fv鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，界面交互（N/

27、mm2）。注意：鋼管樁不進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。5錨桿計(jì)算5.1 錨桿（索）的截面面積計(jì)算1 .普通鋼筋截面面積應(yīng)按下式計(jì)算：4Jycos燃（54-1）2 .預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積應(yīng)按下式計(jì)算:$=-N=為的cos值式中：2、As、Ap普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋桿體截面面積（mm2）；N土層錨桿（索）的水平向拉力設(shè)計(jì)值（kN）;Nk土層錨桿（索）的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）;fy、fpy普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（kPa）；a錨桿與水平面的傾角（°）；Q荷載分項(xiàng)系數(shù)，可取1.25,由用戶輸入；他一一側(cè)壁重要性系數(shù)，一級(jí)工程1.1,二級(jí)工程1.0,三級(jí)工程0.9。5.2錨桿（索）的錨固段長度計(jì)算錨桿極

28、限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式估算：國W%納=居一乙發(fā)卬就13）KtKt應(yīng)小于1.8、1.6、1.4,由用戶輸入；qsk,i錨固體與第i土層之間的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）,應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合表5.2-1取值；Rk錨桿極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）;Fh擋土構(gòu)件計(jì)算寬度內(nèi)的彈性支點(diǎn)水平反力（kN）;s錨桿水平間距（m）;bs擋土結(jié)構(gòu)計(jì)算寬度（m）;li錨桿的錨固段在第i土層中的長度（m）;錨固段長度為錨桿在理論直線滑動(dòng)面以外的長度，理論直線滑動(dòng)面按5.3節(jié)規(guī)定確定；la錨桿的總錨固段長度（m）,不宜小于6m;d錨桿的錨固體直徑（m）。表北1通桿的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)波值士的名稱士的狀毒或密實(shí)度一次常壓

29、注漿二次壓力注漿填土33。30-4j淤泥質(zhì)土18劉2030粕旺183025-450.75<1<13040鼻5600.D0<rT<t).75JL-40-5560-705365處26X7385-10071-9010G-I30粉土e>>0.9022-44處依44-6460Me<fl.7564100S0-130粉細(xì)砂精密4070中圉426375-110密裝63S390-130中砂稍密524?0-100中南7490100130比頭90-120131即粗砂鞘羽80B0100140中密UO-170170-220密實(shí)g0220-250礫砂中密、密實(shí)1叱刈24Ck*29

30、0幻化巖全風(fēng)化S0-100120-150強(qiáng)風(fēng)化15cse0200260注；1采用泥漿護(hù)壁成孔工藝時(shí)，應(yīng)按表取低值后再根據(jù)具體情況適當(dāng)折減？2采用套置護(hù)壁成孔工藝時(shí)，可取袤中的高值；3采用獷孔工藝時(shí)可在我中數(shù)值基礎(chǔ)上適當(dāng)提高；4采用二次壓力分程劈裂注漿工藝時(shí)，可在交中如鈕1注漿數(shù)值基融上適當(dāng)提5當(dāng)砂土中的細(xì)粒含量超過總質(zhì)里的3淤出小按表取值后應(yīng)乘以0.79后對(duì)有機(jī)盾含里為光10*時(shí)有機(jī)質(zhì)土，應(yīng)按袤取值后適當(dāng)折感；7當(dāng)錨桿錨固段長度大于L6或小應(yīng)對(duì)表中數(shù)值適當(dāng)折減七5.3錨桿（索）的自由段長度計(jì)算錨桿的自由段長度應(yīng)按下式確定，且不應(yīng)小于5.0m（圖5.3）:ai叱-幻皿國？-R）jL>+15

31、皿的4苧斗為式中：lf錨桿自由段長度（m）;a錨桿的傾角（°）；ai錨桿的錨頭中點(diǎn)至基坑底面的距離（m）;a2基坑底面至擋土構(gòu)件嵌固段上基坑外側(cè)主動(dòng)土壓力強(qiáng)度與基坑內(nèi)側(cè)被動(dòng)土壓力強(qiáng)度等值點(diǎn)O的距離（m）;對(duì)多層土地層，當(dāng)存在多個(gè)等值點(diǎn)時(shí)應(yīng)按其中最深處的等值點(diǎn)計(jì)算；d擋土構(gòu)件的水平尺寸（m）;MO點(diǎn)以上各土層按厚度加權(quán)的等效內(nèi)摩擦角平均值（°）。圖N理論有線滑動(dòng)面1-檔土構(gòu)件鼻27苗桿；三理論百畿滑動(dòng)面5.4 錨桿（索）剛度計(jì)算錨桿水平剛度系數(shù)kT可按下式計(jì)算：九4及戛42,刈”*孫1兒+基典式中：A桿體實(shí)際配筋面積（mm2）;Es桿體彈性模量（N/mm2）,錨桿取Es=2X

32、105N/mm2,錨索時(shí)取Es=1.95X105N/mm2；Ec錨固體組合彈性模量（N/mm2）,由用戶交互；邑二式中:Aclfla0Em2、錨固體截面面積（mm）;錨桿自由段長度（mm）;錨桿錨固段長度（mm）;錨桿與水平面的傾角（度）；注漿體的彈性模量（MPa）。5.5 錨桿（索）選筋計(jì)算1 .錨桿選筋計(jì)算2 .錨索選筋計(jì)算根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）鋼絞線尺寸表，查得有效截面積Ap進(jìn)行選筋，見表5.5-1、表5.5-2。嘴杓桐線線尺寸表表SSI專呼嘀陶后行直荏銅紋”存覦原程.%一Djnju鋼絲自輕獷mm1X34叩J7.7L0.85.00SS.9129600M8I

33、X瑞構(gòu)制蚣縹尺寸表表公特宜役q1Mh闞鼓勢第r蛾直程書皿1X7P.50111。7-?12.而納J1403 .6各種支護(hù)結(jié)構(gòu)錨桿計(jì)算排樁、連續(xù)墻和水泥土墻的錨桿計(jì)算參見第5.15.5節(jié)；土釘墻不做抗拉承載力計(jì)算,只考慮對(duì)整體穩(wěn)定驗(yàn)算的作用。6穩(wěn)定驗(yàn)算6.1 整體穩(wěn)定驗(yàn)算系統(tǒng)提供了瑞典條分法、簡化Bishop法、Janbu法三種方法計(jì)算整體穩(wěn)定?；瑒?dòng)圓弧處土條重力計(jì)算方法有兩種：總應(yīng)力法、有效應(yīng)力法。6.1.1 瑞典條分法計(jì)算簡圖:1-任意圖弧滑動(dòng)面；3-面桿圄bim整體穩(wěn)定計(jì)茸6.1.1.1總應(yīng)力法如£弓&4XI*+%)3白印£恤-2以心+鼻)Stu舄(C.1.L4)

34、式中：K整體穩(wěn)定安全系數(shù)；Mk抗滑力矩（kNm）;Mq滑動(dòng)力矩（kNm）;Gk、hk最危險(xiǎn)滑動(dòng)面上第i土條滑動(dòng)面上土的固結(jié)不排水（快）剪粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值（。）；系統(tǒng)按水位以上、水位以下分別取值；li第i土條的滑裂面弧長（m）；bi第i土條的寬度（m）；wi作用于滑裂面上第i土條的重量，水位以上按上覆土層的天然土重計(jì)算，水位以下按上覆土層的飽和土重計(jì)算（kN/m）;e第i土條弧線中點(diǎn)切線與水平線夾角（。）；q0作用于基坑面上的荷載（kPa）。整體穩(wěn)定計(jì)算采用下列公式進(jìn)行計(jì)算（圖6.1.1-2）:（*t納+女林。首一叫卜/）<6.1.1-2）式中Ks圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定安全系數(shù)；安全

35、等級(jí)為一、二、三級(jí)的錨拉式支擋結(jié)構(gòu)，圓弧滑動(dòng)整體穩(wěn)定安全系數(shù)分別不應(yīng)小于1.35、1.3、1.25;Ks，i第i個(gè)滑動(dòng)圓弧的抗滑力矩與滑動(dòng)力矩的比值；抗滑力矩與滑動(dòng)力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動(dòng)圓弧確定；q、?第j土條在滑弧面上的粘聚力、內(nèi)摩擦角；bj第j土條的寬度；j第j土條滑弧面中點(diǎn)處的法線與垂直面的夾角；lj第j土條的滑弧段長度，取lj=bj/cosj；q作用在第j土條上的附加分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；AGj第j土條的自重，按天然重度計(jì)算；uj第j土條在滑弧面上的孔隙水壓力；基坑采用落底式截水帷幕時(shí)，對(duì)地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外側(cè)，可取Uj=由hwa,j,在

36、基坑內(nèi)側(cè)，可取U=MhwpT；對(duì)地下水位以上的砂土、碎石土、粉土，取Uj=0；對(duì)于粘性土，當(dāng)界面“”項(xiàng)，選擇“X”時(shí)，取Uj=0;>地下水重度；hwa，j基坑外地下水位至第j土條滑弧面中點(diǎn)的深度；hwp,j基坑內(nèi)地下水位至第j土條滑弧面中點(diǎn)的深度；'.Rk，k第k層錨桿對(duì)滑動(dòng)體的極限拉力值；ok第k層錨桿的傾角；sx,k第k層錨桿的水平間距；呱一一計(jì)算系數(shù)；可取抓=0.5sin（0k+穌）tan*,此處，中j為第k層錨桿與滑弧的交點(diǎn)所在的第j土條滑弧處土的粘聚力、內(nèi)摩擦角。注意：1.排樁、連續(xù)墻、水泥土墻和雙排樁整體穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，選擇“瑞典條分法”和“有效應(yīng)力法”并不勾選時(shí)，對(duì)應(yīng)建

37、筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-2012中4.2.3和6.1.3條規(guī)定；2.程序中，在土層信息中，如果用戶選擇“水土合算”，則認(rèn)為是黏性土。6.1.4考慮支錨及花管的整體穩(wěn)定計(jì)算計(jì)算簡圖：61.4-1支錨整體焉定性監(jiān)算簡圉6.1.4.1 瑞典條分法總應(yīng)力法-+£I，+外料-阻力-£4（%丹）+由肩T弓卜典£3,?LJ/+SSu”甲工。曲中+日也）-2汩&*1十七卜外卜中<«1.4-2）T丁信一嘮上詔島I314"，三J1打工事乙|<«,1J4）式中：n滑動(dòng)體分條數(shù)；m滑動(dòng)體內(nèi)支錨數(shù)；Gk、<hk最危險(xiǎn)滑動(dòng)面上第

38、i土條滑動(dòng)面上土的固結(jié)不排水（快）剪粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值（°）;li第i土條的滑裂面弧長（m）；sx計(jì)算滑動(dòng)體單元厚度（m）;bi第i土條的寬度（m）;wi作用于滑裂面上第i土條的重量，按上覆土層的天然土重計(jì)算（kN/m）;a第i土條弧線中點(diǎn)切線與水平線夾角（。）；q0作用于基坑面上的荷載（kPa）;Tnj第j根支錨在圓弧滑裂面外錨固體與土體的極限抗拉力（kN）;g支錨與水平面之間的夾角（°）;q第j根支錨與滑弧交點(diǎn)的切線與水平線夾角（。）；dnj第j根支錨錨固體直徑（m）;qsik支錨穿越第i層土土體與錨固體極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值，無試驗(yàn)資料時(shí)可按規(guī)程表4.4.3取

39、值，（kPa）;lni第j根支錨在圓弧滑裂面外穿越第i層穩(wěn)定土體內(nèi)的長度（m）；nk設(shè)置豎向花管的種類數(shù)；坡頂面、坡面、基坑底面分別按三種花管計(jì)算；mk第k種花管類型中的花管個(gè)數(shù)；班第k種花管的強(qiáng)度發(fā)揮系數(shù)Tukji第k種花管類型中，第j1根花管的滑移面外部的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kN）;網(wǎng)1第k種花管類型中，第j1根花管與水平面夾角（。）；加1滑面中點(diǎn)切線與水平面的夾角（°）;帕i第kj1花管處的土體固結(jié)快剪內(nèi)摩角（。）；Skj1第k種花管類型中，第j1根花管的水平間距（m）。注意：1 .瑞典條分有效應(yīng)力法穩(wěn)定計(jì)算中支錨及的處理，參見公式（6.1.4-1）,其中計(jì)算土條重量時(shí)，wi替換為

40、w；。2 .錨桿（索）參與穩(wěn)定計(jì)算的取值取錨桿抗拉力和滑弧外錨固段與土體摩擦阻力兩者之中較小值；3 .花管參與穩(wěn)定計(jì)算的取值取花管抗拉力和滑弧外花管與土體摩擦阻力兩者之中較小值；4 .內(nèi)支撐作用可以選擇不考慮，如圖6.1.4.1-1,在圖中計(jì)算界面里“穩(wěn)定計(jì)算是否考慮內(nèi)支撐”處選“X”。圖6.147計(jì)算界面示意圖6.2抗傾覆驗(yàn)算6.2.1 單排樁和連續(xù)墻支護(hù)形式號(hào)-FT|>阿干一耳有十省桿：北一國電網(wǎng)WCdZ1-4)二釬工叫山£,打如式中:Ks抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)，安全等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)時(shí)應(yīng)不小于1.25、1.2、1.15;MEa支護(hù)結(jié)構(gòu)底部以上主動(dòng)側(cè)水平荷載對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)最底部

41、點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kNm）;Mep支護(hù)結(jié)構(gòu)底部以上被動(dòng)側(cè)水平荷載對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)最底部點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kNm）;Mt錨桿（索）的拉力標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)最底部點(diǎn)的彎矩（kNm）;Tki第i個(gè)支點(diǎn)反力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）,對(duì)于內(nèi)撐，由用戶輸入；對(duì)于錨桿，根據(jù)式（6.2.1-4）計(jì)算；Tkki第i排錨桿材料抗力（kN）;Tmki第i排錨桿錨固力（kN）;di第i個(gè)支點(diǎn)距支護(hù)結(jié)構(gòu)最底部點(diǎn)的距離（m）；si第i個(gè)支點(diǎn)的水平間距（m）;X材料抗力調(diào)整系數(shù)，由用戶輸入；制一一錨桿錨固力調(diào)整系數(shù)，由用戶輸入；As錨桿實(shí)配鋼筋或鋼絞線面積（mm2）；fyk鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；qsjk土體與錨固體的極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（k

42、Pa）;lj第j層土中錨固段長度（成；d錨桿直徑（mm。注意：1 .不考慮單排樁、連續(xù)墻的自重；2 .計(jì)算書中將抗傾覆驗(yàn)算按工況分步輸出。6.4抗隆起驗(yàn)算建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程的嵌固深度應(yīng)符合下列規(guī)定（圖JGJ120-2012）規(guī)定：錨拉式支擋結(jié)構(gòu)和支撐式支擋結(jié)構(gòu)6.4-1）:%乩">要匕附+功中斯、電4川（6.4-2）|14-式中：Kb抗隆起安全系數(shù)；安全等級(jí)為一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)的支護(hù)結(jié)構(gòu)，Kb分別不應(yīng)小于1.8、1.6、1.4;Nc、Nq地基承載力系數(shù)；制1基坑外擋土構(gòu)件底面以上土的重度（kN/m3）;對(duì)多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；沖2基坑內(nèi)擋土構(gòu)件底面以上土的重度（k

43、N/m3）；對(duì)多層土取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；ld擋土構(gòu)件的嵌固深度（m）;h基坑深度（m）;c支護(hù)結(jié)構(gòu)底部滑裂面深度內(nèi)土的加權(quán)粘聚力（kPa）;向m川/圄6L1擋土枸件底端平面下土的抗隆起穩(wěn)定性喻算rmrn（）支護(hù)結(jié)構(gòu)底部滑裂面深度內(nèi)土的加權(quán)摩擦角（弧度）；q0地面均布荷載（kPa）。錨拉式支擋結(jié)構(gòu)和支撐式支擋結(jié)構(gòu)，當(dāng)坑底以下為軟土?xí)r，其嵌固深度應(yīng)符合下列以最下層支點(diǎn)為軸心的圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性要求（圖6.4-2）。21內(nèi)應(yīng)麻另一，（a式中Kr圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級(jí)為一、二、三級(jí)的錨拉式支擋結(jié)構(gòu),圓弧滑動(dòng)整體穩(wěn)定安全系數(shù)分別不應(yīng)小于2.2,1.9,1.7;G、用一一第j土條在滑弧面上的

44、粘聚力、內(nèi)摩擦角；bj一第j土條的寬度；j第j土條滑弧面中點(diǎn)處的法線與垂直面的夾角；lj第j土條的滑弧段長度，取lj=bj/cosj；qj作用在第j土條上的附加分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；AGj第j土條的自重，按天然重度計(jì)算，水下取飽和重度；7土釘墻設(shè)計(jì)7.1 土釘內(nèi)力7.1.1 土釘抗拔承載力土釘抗拔承載力應(yīng)符合下列規(guī)定:(7-11-1>式中：Kt一一土釘抗拔安全系數(shù)；安全等級(jí)為二級(jí)、三級(jí)的土釘墻，土釘抗拔安全系數(shù)應(yīng)分別不小于1.6、1.4;Nk，j一第j層土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按7.1.2條的規(guī)定確定；Rk.j第j層土釘?shù)臉O限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按7.1.3條的規(guī)定確定。注意：程序中土釘?shù)目拱?/p>

45、安全系數(shù)和土釘?shù)目估踩禂?shù)是一致的，均為安全等級(jí)為二級(jí)、三級(jí)的土釘墻，安全系數(shù)應(yīng)分別不小于1.6、1.4。7.1.2 土釘軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值單根土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值可按下列公式計(jì)算:式中：Nk，j第j層土釘?shù)妮S向拉力標(biāo)準(zhǔn)值；g第j層土釘?shù)膬A角；I坡面傾斜時(shí)的主動(dòng)土壓力折減系數(shù)，可按公式（7.1.2-3）確定；打一一第j層土釘處的主動(dòng)土壓力分布調(diào)整系數(shù)，可按公式（7.1.2-4）計(jì)算;Pakj一一第j層土釘處的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值；Sxj一一土釘?shù)乃介g距，當(dāng)與相鄰?fù)玲數(shù)拈g距不同時(shí)，取其平均值；Szj一一土釘?shù)拇怪遍g距，當(dāng)與相鄰?fù)玲數(shù)拈g距不同時(shí)，取其平均值。注意：1 .多道土釘共同分擔(dān)土壓力時(shí)，

46、豎向范圍Szj取本道土釘與上下土釘間距之和的一半，首道土釘上部取至坡頂，最末道士釘下部取至開挖面，圖7.1.4-1;2 .跨坡土釘，分為上跨坡和下跨坡，上跨坡是指與上一根土釘間距的1/2處在上一個(gè)或多個(gè)坡上，下跨坡是指與下一根土釘間距的1/2處在下一個(gè)或多個(gè)坡上；根據(jù)破裂面不同，取值不同，當(dāng)上土釘在破裂面范圍之外時(shí)，上跨坡土釘上部取值范圍取到本坡頂，下跨坡土釘下部取值范圍取到本坡底，當(dāng)上土釘在破裂面之內(nèi)時(shí)，同中間土釘取值。坡面傾斜時(shí)的主動(dòng)土壓力折減系數(shù)I可按下列公式計(jì)算：式中:主動(dòng)土壓力折減系數(shù)；土釘墻坡面與水平面的夾角；(jm基坑底面以上土體內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值按土層厚度加權(quán)的平均值。土釘軸向拉力

47、調(diào)整系數(shù)可按下列公式計(jì)算一圖人網(wǎng)1,/土釘朝歸力調(diào)器不的JFSQI2川N情一乃融與%'.赤叫式中：zj第j層土釘至基坑頂面的垂直距離；h基坑深度；AEaj作用在以第j層土釘為中點(diǎn)、sxj、切為豎向投影面邊長的土釘墻坡面上的主動(dòng)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值；玷一一土釘墻頂面的主動(dòng)土壓力調(diào)整系數(shù)；巾一一土釘墻底面的主動(dòng)土壓力調(diào)整系數(shù)，可取0.61.0;對(duì)粘性土取印用.6,對(duì)砂土取與用.7;n一一土釘和錨桿層數(shù)。7.1.3 土釘極限抗拔承載力士釘?shù)臉O限抗拔力可按下列公式估算：式中：Rk，j一第j個(gè)土釘?shù)臉O限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值；第j個(gè)土釘?shù)腻^固體直徑；對(duì)成孔注漿土釘，按成孔直徑計(jì)算，對(duì)打入鋼dj一管土釘，按鋼管

48、直徑計(jì)算；qsik一一第j個(gè)土釘在第i層土的極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合表7.1.3取值；li一一第j個(gè)土釘在滑動(dòng)面外第i土層中的長度；計(jì)算單根土釘極限抗拔力時(shí)，取圖7.1.3-1所示直線滑動(dòng)面，直線滑動(dòng)面與水平面夾角?。?+m）/2。圖工匕土打抗拔承載力詳算1-土釘12-喳射溫混土面G表一】三土釘?shù)臉O限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)難值土的名稱燧端34成孔注漿土打打入祠官上打妻娘土15302g史潦鬼腐土1U鼬性上。一75Mx直13嶺乳2g細(xì)）”5小立方4g55L-彳彳-rnTdk*I1t<0<07070-SO粉土吁阿加的砂土松散比505-酊幅6550中密80-1005(1001叱注意：當(dāng)

49、按照7.1.2-6確定的土釘極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值大于fykAs時(shí)，應(yīng)取Rk,j=fykAs。7.1.4錨桿和土釘共同承擔(dān)抗拔承載力當(dāng)不選擇“抗拉承載力計(jì)算錨桿分擔(dān)土壓力”，認(rèn)為錨桿不存在，土釘獨(dú)自承擔(dān)抗力承載力，具體計(jì)算參見7.1.1-7.1.3;若選擇“抗拉承載力計(jì)算錨桿分擔(dān)土壓力”，則錨桿和土釘共同分擔(dān)局部抗拉承載力，如圖7.1.4-1。便二L上E土釘和福桿共同承擔(dān)杭瓶力示意圖當(dāng)錨桿和土釘共同承擔(dān)抗拉承載力時(shí)，錨桿土壓力分擔(dān)同土釘；但是抗拉承載力計(jì)算和穩(wěn)定性驗(yàn)算中，僅對(duì)錨桿進(jìn)行驗(yàn)算，不進(jìn)行設(shè)計(jì)。7.2穩(wěn)定驗(yàn)算7.2.1 整體滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算土釘墻應(yīng)按下列規(guī)定對(duì)基坑開挖的各工況進(jìn)行整體滑動(dòng)穩(wěn)定

50、性驗(yàn)算：1整體滑動(dòng)穩(wěn)定性可采用圓弧滑動(dòng)條分法進(jìn)行驗(yàn)算；2采用圓弧滑動(dòng)條分法時(shí)，其整體穩(wěn)定性應(yīng)符合下列規(guī)定（圖7.2.1-1）:I皿依】，&口禺之前.卜；產(chǎn)+6,上。珞tai司十£知上卜口羽十口J+折式中：Ks圓弧滑動(dòng)整體穩(wěn)定安全系數(shù)；安全等級(jí)為二級(jí)、三級(jí)的土釘墻，Ks分別不應(yīng)小于1.3、1.25;Ks，i第i個(gè)滑動(dòng)圓弧的抗滑力矩與滑動(dòng)力矩的比值；抗滑力矩與滑動(dòng)力矩之比的最小值宜通過搜索不同圓心及半徑的所有潛在滑動(dòng)圓弧確定；cj、*第j土條滑弧面處土的粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角（°）;bj第j土條的寬度（m）;qj作用在第j土條上的附加分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）;AGj

51、第j土條的自重（kN）,按天然重度計(jì)算；q第j土條滑弧面中點(diǎn)處的法線與垂直面的夾角（。）；'Rk,k第k層土釘或錨桿對(duì)圓弧滑動(dòng)體的極限拉力值（kN）;應(yīng)取土釘或錨桿在滑動(dòng)面以外的錨固體極限抗拔承載力標(biāo)準(zhǔn)值與桿體受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值（fykAs或fptkAp）的較小值；錨固體的極限抗拔承載力按7.1.3條和第5.2條的規(guī)定計(jì)算，但錨固段應(yīng)取圓弧滑動(dòng)面以外的長度；%第k層土釘或錨桿的傾角（°）;R滑弧面在第k層土釘或錨桿處的法線與垂直面的夾角（。）；sx，k第k層土釘或錨桿的水平間距（m）；4v計(jì)算系數(shù)；可?。▅）v=0.5sin（9k+o（k）tan中。注意：1 .土釘整體穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，選擇瑞典條分法”和總應(yīng)力法”時(shí)，對(duì)應(yīng)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-2012中5.1.1條規(guī)定；2 .中為第k層土釘或錨桿與滑弧交點(diǎn)處土的內(nèi)摩擦角（）；3 .與工況有關(guān)，計(jì)算穩(wěn)定的控制點(diǎn)取決于工況深度；4 .可以指定基坑底面以下一定范圍進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算；5 .可以指定土釘是否參與滑弧搜索；6 .土釘上下0.3m范圍內(nèi)有多層土?xí)r，土層參數(shù)。取低值；否則，取土釘所在的土層的。值。（a）土釘墻在地下水位以上（b）水泥土樁或微型樁復(fù)合土軟