7527塔吊基礎驗算

1、1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂長不同獨立高度時的基礎荷載標群節(jié)致信起升高度:皿工況支周姓彎矩HyQN.國支爰牡忒平力H(1N)支處垂士-iVIYi支se處州捶T(kN.m)J12,75工作3007.22271099.59S3.0非工作-1411.0r«7iSOL.6p00+16.油蚱3113.22421127.4553.0非工作4417.073982950.0520.55T作3231223711353詡。非工作-1424JS07837,40.0624,00TfT33621273118335330非工作445438738£S400727.75工作

2、350672Sfiniu20苗工作-1WS942913300S31.=0工作30.412391r9S3.0"作-1461.11010941.20.093工25工作3941231912671933.0*作-1477g107.85®.20.01039.QQ工作4033S3351295.0普30非工作166521146妁71001143,75工作4245.335013229g3,Q非工作2114g121.41025.00.012說50工作4473.236.51330.99310非工作26414PI2EJg。001350.25工作475433S11J78.8時。非工作3137.21

3、35010EO9001454.00工作50167故E1-1O6J現(xiàn)0非匚作3775.7141eHOSS001.2 根據(jù)上述塔吊廠家提供參數(shù)可選(31.5吊鉤下高度米，起重臂60米)對應本實際工程：塔機參數(shù)表載荷傾覆力矩(Mv)水平力(Fh)塔機重量(Fv)工作狀態(tài)3666KNm30.4KN1239.1KN非工作狀態(tài)1461.1KNm101KN941.2KN1.3 塔吊基礎初步選擇(6.5m*6.5m*1.6m的尺寸)基礎自重：6.5X6.5X1.6X25=1690KN1.4 軸心荷載作用下?+?一工作狀態(tài)：1239.1+1690=69.3?6.5X6.5非工作狀態(tài)下:?=?2+?941.2+1

4、690?=62.3?6.5X6.51.5 單向偏心荷載作用下工作狀態(tài)：偏心距：e=?什？x?3666+30.4x1.6?+?1239.1+1690=1.268?6.5由于1.08=?6.5=6<?<Z=了=1.625?=2(?+?初3?2X(1239.1+1690)6T二151.6?3X6.5X(h-1.268)非工作狀態(tài)下:偏心距：e=?k?x?1461.1+101X1.6?>#?3?941.2+1690=0.617?=?+?？2?+?<-=6?X?=97.7?1.6 雙向偏心計算工作狀態(tài)：?%=?=偏心距:6.5=1.086941.2+1690-+6.5X6.514

5、61.1+101X1.61''-X6.5X6.5263666+30.4X1.6X?4?=2626.6?m?什?X?3666+30.4X1.6e=:-=?+?1239.1+1690=1.268?=?=1.268Xcos45=0.896m?=?-?=65-0.896=2.354?2-2?6.5?1?=2-?=萬-0.896=2.354?=5.541>0.125?5.281?min?+?2?=一一一±?&1239.1+16906.5X6.52626.6+一1-X6.5X6.5262626.6+一1-X6.5X6.526=184.1?45.5?由于?0?=176

6、.2?(?+?冽_(1239.1+1690)3?=3X2.354X2.354非工作狀態(tài)下:?x=?%?尸1461.1+101X1.6X?4?=1146.7?.?n偏心距:?升？x?1461.1+101x1.6F萬=941.2+1690=0.617?=?0.617Xcos45=0.436m?=?-?=65-0.436=2.814?2.21?6.5?1?=2-?=0.436=2.814?=7.919>0.125?5.281?+?27?=±±-?min?一?941.2+16901146.71146.7112.4?=±q±1=-6.5X6.5X6.5X6.

7、521X6.5X6.5212.1?661.7塔基混凝土抗沖切驗算根據(jù)<<建筑地基基石設計規(guī)范>>第8.2.7條FI<0.7-hpftamhoam-（St%）/2Fi=PjAFi作用在A上的地基土反力設計值；Php受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，心取1.0;當h大于等于2000mnW,勾取0.9,其間按線性內(nèi)插法取用；ft混凝土軸心抗拉強度設計值（按C35計算取1.57）;h0基礎沖切破壞錐體的有效高度；（此處取1550）Sm沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度；St沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上的上邊長；當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時取柱寬即

8、塔吊寬度，2mSb沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長；當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度即2+2*1.55=5.1m；2+5.1貝1?=3.552Pj扣除基礎自重及上士重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大的地基土單位面積凈反力；此處取值為183.87KN/m21690176.2-67T65=136.2,136.2X1.35=183.87Al沖切驗算時取用的部分基底面積?=6.5+5.1_26.5-5.1x24.06塔基受沖切承戰(zhàn)力截而實際沖切力：?=?羽？=183.8

9、7X4.06=746.51KN允許沖切力：0.7?=0.7X0.9X1.57X3550X1550=5442522?=5442?實際沖切力小于允許沖切力設計值，所以滿足要求因此，只需按照構(gòu)造要求配置箍筋即可!1.8塔機配筋計算抗彎計算根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011)第8.2.7條規(guī)定：Mi=1a2(2la)(Pmaxp-2G)(Pmax-P)l12A式中：Mi任意截面I-1處相應于作用的基本組合時的彎矩設計值(kNm);a1任意截面I-1至基底邊緣最大反力處的距離(m);取2.25(6.5-2)/2=2.251、b基礎底面的邊長6.5(m);Pmax、Pmin一相應于作用的基

10、本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值(kPa);p相應于作用的基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值(kPa);G考慮作用分項系數(shù)的基礎自重及其上的土自重(kN);當組合值由永久作用控制時，作用分項系數(shù)可取1.35。基礎底板計算示意圖其中a=6.5+2-e=3.25-1.268=1.982當a1=2.25時，P=176.2X(1.982x3-2.25)+(1.982X3)=109.5KPa；a'截面I-I在基底的投影長度，取a'=2m。經(jīng)計算得：M=：X2.25X2X6.5+2X237.87+147.825-2X6,5X6_5X1_6X25X寫5126.5

11、X6,5(176.2-109.5)X6,5=862.3KN.m配筋計算：2二s=M/(：1fcbho),=1-(1-2：s)1/2s=1-/2As=M/(sh°fy)式中，8-當混凝土強度不超過C50寸，31取為1.0,當混凝土強度等級為C8叫，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取ai=1.00；fc-混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2;cch0-承臺的計算高度，h0=1.55m。?6862.3X101.0X16.7：6500x1550X1=5然33811.69*1061.0*16.7*7500*1950*1950=0.0017£=1-1-2X0.033=0.034；=1-1-2*0.0017=0.0017?=1-=0.9832s-70.9992?6862.3X10_0.983X1550X300-21886?811.69*1060.9992*1950*300基礎配筋擬采用上下32根25鋼筋，則？=15700?22>959.33mn2;配筋率=1570什(6500