【精華】碗扣架模板支撐施工方案3

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善?！揪A】碗扣架模板支撐施工方案3工程主體模板工程專項施工方案1工程主體模板工程專項施工方案1孝義市人民醫(yī)院外科住院樓模板及支撐架體施工方案35碗扣式模板支撐架施工方案45模板支撐承插型盤扣式鋼管支架 施工方案54碗扣架模板支撐施工方案85碗扣架模板支撐施工方案87工程主體模板工程專項施工方案1、工程概況1、工程概況:本工程建設地點位于太原市長治路與龍城北街交叉口，南臨龍城北街，北臨榮軍南路，東臨長治路, 工程為住宅小區(qū)1#樓、2#樓、3#樓、4#樓及地下車庫，建筑面積大約115237。本工程4#樓為地下

2、二層，地上三十層，地下車庫為一層。建筑總高度92.2米，首層層高為3.7米，其余每層層高為3米，室內(nèi)外高差0.3米。本工程的人防工程設在地下二層，為甲類核六級常六級人防物質(zhì)庫，防化級別為丁級，設置各樓一個防護單元。本工程4#樓基礎形式為鋼筋混凝土樁基礎。結構形式：4#樓全現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構。結構抗震等級：4#樓剪力墻：地下二層為二級，其余為一級。本工程的人防工程設在地下二層，為甲類核六級常六級人防物質(zhì)庫，防化級別為丁級，設置各樓一個防護單元。墻體工程：地下部分填充墻為蒸壓粉煤灰磚，用M10砂漿砌筑，厚度為120、180、240，除特殊標注外，軸線居中；地上部分非承重填充墻采用200、10

3、0厚加氣混凝土砌塊，用M5砂漿砌筑，砌塊干容重為600kg/立方，除特殊標注外，軸線居中，厚度為100時，采取加筋措施；衛(wèi)生間處為100厚GRC輕質(zhì)隔墻板（非石膏），加氣混凝土砌塊，蒸壓灰燒結空心磚，非承重墻與樓地面交接處應在墻底部做導墻，導墻采用C20細石混凝土，高度應不小于200mm，并與墻體同寬；管道井處為100厚加氣混凝土砌塊，用M5砂漿砌筑，墻內(nèi)壁隨砌隨用20厚1:3水泥砂漿抹平，所有管道井檢修門下設120高門坎。2、本方案編制依據(jù)1、本工程施工圖2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-2011；3、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012；4、混凝土結構施工與驗收規(guī)

4、范GB50204-2002（2010年版）；5、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008。6、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20107、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-20033.1 模板配置方案總體安排本工程質(zhì)量目標為：符合工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范合格標準。結合本工程特點，比照施工質(zhì)量目標，模板方案以實用、經(jīng)濟、科學、先進性作為編制要求。本工程單體（一棟）使用三套模板施工，懸挑結構使用三套半模板，模板龍骨及支模架等材料均應符合有關驗收標準；選用材料較好的模板材料。模板作為一種周轉(zhuǎn)性材料，對施工工期、成本投入、質(zhì)量控制均是重要性項目。通過對已施工工程的統(tǒng)計，模板的用工量將占到總用工量的三

5、分之一左右，工期約占結構的5070，可見其在施工中的關鍵性作用。模板配置安排為保證工程質(zhì)量，針對本工程特點，確定如下施工方案：（1）剪力墻采用塑鋼模板，壓骨采用方木，地下室墻體和附墻柱采用止水螺栓對拉，上部剪力墻用一般螺栓對拉。（2）地下室底板外側模板采用240磚墻胎模，磚胎模每隔6m及在轉(zhuǎn)角處斷開，縫寬20mm，縫內(nèi)填充卷材條，兩側邊用瀝青麻絲封堵。為了保證磚胎模在底板砼澆筑時不移位，澆筑底板砼之前，將磚胎模高度的回填土回填完。磚墻內(nèi)側面用M5水泥砂抹灰，干燥后作防水。（3）樓板及梁模板是模板工程中最大的部分，主要分板面和支撐兩部分。板面采用竹膠板。地下室有梁板單梁支撐用碗扣式鋼管支撐體系，

6、而標準層高的樓層有梁板均采用碗扣式鋼管支撐體系。3.2 施工準備（1）審圖施工前認真查閱圖紙（包括與建筑圖對應情況）、做好圖紙審查記錄、設計變更洽商記錄、設計交底記錄、方案及相關安全質(zhì)量規(guī)范，找出模板工程中施工難點（柱和墻、墻和墻截面變化處、柱頭處等）、安全質(zhì)量施工注意點等，做到施工中重點突出。（2）管理人員及勞務人員研討及交底會項目部除按規(guī)定對項目相關部門及配屬隊伍進行方案措施研討、交底（包括書面和口頭）外，由配屬隊伍管理層向其模板操作層進行方案、措施交底（包括書面和口頭），并由項目技術組參加。（3）測量準備根據(jù)平面控制網(wǎng)線，在墊層（包括防水保護層）上放出底板控制軸線。板（包括底板）砼澆注完

7、成支設豎向模板前，在板（包括底板）上放出該層平面控制軸線。待豎向鋼筋綁扎完成后，在每層豎向鋼筋上部標出標高控制點（4）流水段劃分施工區(qū)段均以后澆帶為界劃分。3.3模板施工工藝:模板放樣 墻梁板模板制作墻模板安裝模板清理運輸模板技術復核梁板模板安裝梁板鋼筋綁扎模板加固澆水養(yǎng)護梁板周邊側模及預留孔洞模板安裝同條件養(yǎng)護砼試塊達到設計要求拆模砼結構的模板工程是砼構件成型的一個十分重要的組成部分。因此施工管理人員應嚴格按照設計圖紙及規(guī)范和模板設計方案，認真準確做好模板放樣、安裝工作，做到工程結構和構件各部份形狀尺寸和相互位置的正確，并具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性接縫嚴密、裝拆方便。3.4模板安裝：3.4

8、.1 模板安裝時，應先在基礎面（或樓面）上彈柱軸線及邊線，同一墻列應先彈兩端墻軸及邊線，然后拉通線彈出中間部份柱的軸線及邊線。按照邊線先把底部方盤固定好，然后再對準邊線安裝墻模板，為了保證墻模的穩(wěn)定，墻箍之間要用水平支撐、剪刀撐等互相接結固定。剪力墻安裝是為了保證其保護層厚度每隔500mm安裝內(nèi)撐條。3.4.2 梁模板安裝時要校正柱模的位置，安裝后要拉中線進行檢查、復核梁模中心，校正是否對正，校正后才進行次梁模板安裝。3.4.3 樓模板安裝時，要校正柱模板的兩側外側彈水平線，水平線的標高應為平板底標高減去平板模板厚度及擱柵高度，然后按水平線釘上托木，托木上口與水平線相齊，再把擱柵在托木與牽杠之

9、上，等分擱柵間距，最后在擱柵上鋪釘樓板模板同時要調(diào)整鋼管可調(diào)螺旋栓使樓板模平整度達到要求。3.4.4柱模的施工順序及施工要點：（1）彈軸線及邊線測定標高搭設支架立柱模加柱箍支設側面斜撐澆搗砼拆柱模3.4.5墻模板的施工要點及細部處理：墻模板安裝時，根據(jù)邊線先立一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牢，再用斜撐和平撐固定。為了保證墻體的厚度正確，在內(nèi)墻兩側模板之間，上下兩道采用3cm短角鋼加焊10鋼筋做撐頭，水平間距500，中間對拉螺栓兩頭加焊墊片。 針對墻模與梁板模板接縫處，以往工程出現(xiàn)砼表面平整度偏差較大，有蜂窩、砂帶夾層現(xiàn)象。因此，本工程將采取如下幾點措施，來避免此現(xiàn)象發(fā)生

10、：在滿足設計要求的前提下，第一次澆搗的砼位于對拉螺栓上方3050 mm；在第二次澆筑砼之前，先把接縫處下方3050mm的對拉螺栓夾緊；在施工縫處模板增設鋼管斜撐；嚴格按照施工規(guī)范，要第二次澆筑砼前，按規(guī)范要求進行施工縫處理，即先在施工縫處澆筑與墻砼同配合比的水泥砂漿50100mm厚；用電鉆在施工縫處鉆孔，以便排除墻頭積水。清理孔留設：為了清理干凈墻內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在墻一側模底留出100×200清掃洞口，從而保證澆搗質(zhì)量。3.4.6樓梯模板樓梯模板1、樓梯模板施工前應根據(jù)實際層高放樣，確定樓梯板底模高度和踏步平面、立面位置。2、搭設豎向腳手架和水平連系桿。3、搭設支底模的縱橫向鋼

11、管，鋪樓梯底模，模板采用12mm厚竹膠板。4、等綁扎好樓梯鋼筋后安裝樓梯外幫側板，釘好固定踏步側板的擋木。5、在側板處用套板畫出踏步位置線。6、安裝踏步立模，模板高度為樓梯踏步高度減去模板厚度，模板頂為踏步平面，將踏步立模和兩邊側模固定。7、安裝踏步水平面模板，模板寬度為踏步寬加上兩倍的模板厚度，使模板與踏步水平線一致，并分別與側板立模固定牢。8、在踏步模上每米固定三角木，三角木成一條直線，三角木的兩直角，邊長分別為踏步高度和寬度，并將木枋固定在三角木上，每隔三個踏步用對拉螺栓14將樓梯底板和踏步模板拉緊固定，為周轉(zhuǎn)使用，對拉螺栓套上PVC管。3.4.8懸挑梁模板安裝（1）、安裝鋼管立柱安裝頂

12、托調(diào)整頂托高度安裝托梁、主次擱柵鋪釘膠合板及拼板梁板軸線標高調(diào)整刷隔離劑質(zhì)檢下道工序（2）、在梁底板下每隔一定間距用頂撐支設。夾木設在梁模兩側板下方，將梁側板與底板夾緊，并釘牢在支柱頂撐上。次梁模板還應根據(jù)支設樓板模板的擱柵的標高，在兩側板外面釘上托木（橫檔）。在主梁側板上留缺口，并釘上襯口檔，次梁的側板和底板釘在襯口檔上。頂撐的間距要根據(jù)梁的斷面大小確定。（3）、當梁高在600 mm以上，其混凝土側壓力隨梁高的增大而加大，因此，常在梁的中部用螺栓將兩側模板拉緊（對拉螺栓），防止模板下口向外爆裂及中部膨脹。為了方便深梁綁扎鋼筋，在梁底模與一側模板撐好后先綁扎梁的鋼筋，后裝另一側模板。（4）、次

13、梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。（5）、梁模板安裝后，要拉中線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正。待箍板模板安裝后，檢查并調(diào)整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，以保持頂撐的穩(wěn)固。（6）、平板模板鋪設在擱柵上，擱柵兩頭擱置在托木上，擱柵用斷面40mm×90mm的方木，間距為150mm。當擱柵跨度較大時，應在擱柵中間立牽杠撐，并鋪設通長的龍骨，以減少擱柵的跨度。牽杠撐用40mm×90mm的方木兩個并用。平板模板應垂直于擱柵方向鋪釘。（7）、平板模板安裝時，先在次梁模板的兩側板外側彈水平線，水平線的標高應為平板模板厚度及擱柵高度，然后按水平

14、線釘上托木，托木上口與水平線相齊。再把靠梁模旁的擱柵先擺上，等分擱柵間距，擺中間部分的擱柵。最后在擱柵上鋪釘平板模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。如中間設有牽杠撐及牽杠時，擱柵擺放前先將牽杠撐立起，將牽扛鋪平。（8）、懸挑梁的砼強度達到100%后才能進行模板拆除。3.4.8碗扣式鋼管腳手架性能指標主要構配件性能指標應符合下列要求：上碗扣抗拉強度不應小于30KN；下碗扣組焊后剪切強度不應小于60KN；橫桿接頭剪切強度不應小于50 KN；橫桿接頭焊接剪切強度不應小于25KN；底座抗壓強度不應小于100KN。3.4.9、主要構配件制作質(zhì)量及形位公差要求主要構配件制作質(zhì)量及形

15、位公差要求：名稱檢查項目公稱尺寸(mm)允許偏差檢測量具立桿長度（L）900±0.70鋼卷尺1200±0.851800±1.152400±1.403000±1.65碗扣節(jié)點間距600±0.50鋼卷尺下碗扣與定位銷下端間距114±1游標卡尺桿件直線度-1.5L/1000專用量具桿件端面對軸線垂直度-0.3角尺（端面150mm范圍內(nèi)）下碗扣內(nèi)圓錐與立桿同軸度-0.5專用量具下碗扣與立桿焊縫高度4±0.50焊接檢驗尺下套管與立桿焊縫高度4±0.50焊接檢驗尺橫桿長度（L）300±0.40鋼卷尺600&

16、#177;0.50900±0.701200±0.801500±0.951800±1.152400±1.40橫桿兩接頭弧面平行度-1.00-橫桿兩接頭與桿件焊縫高度焊接檢驗尺上碗扣螺旋面高端53+1.00深度游標卡尺螺旋面底端400-1.0上碗扣內(nèi)圓錐大端直徑67+0.8-0.6游標卡尺上碗扣內(nèi)圓錐大端圓度670.35游標卡尺內(nèi)圓錐底圓孔圓度500.30游標卡尺內(nèi)圓錐與底圓孔同軸度-0.5杠桿百分表下碗扣高度（H）28（鑄造件）25（沖壓件）+0.8+0.1深度游標卡尺底圓柱孔直徑49.5±0.25游標卡尺內(nèi)圓錐大端直徑69.4+0.5

17、-0.2游標卡尺內(nèi)圓錐與底圓孔同軸度69.40.25游標卡尺內(nèi)圓錐與底圓孔同軸度-0.5游標卡尺橫桿接頭高度20（18）±0.50游標卡尺與立桿貼合曲面圓度48+0.50-3.5 模板工程質(zhì)量保證措施：3.5.1 模板制作安裝必須按計劃設計、按交底進行，所有墻、梁、板、梯模板均要由項目部施工員進行畫圖設計，班組制作后應予以妥善按圖編號，施工班組應按設計拼裝就位，不得隨便亂裝、亂改或任意更改拼裝位置。3.5.2 進場原材料經(jīng)質(zhì)檢人員檢查認可，不合格材料絕不允許進場。3.5.3 施工班組在模板制作時對原材料必須進行挑選或修改；松板、松滑應過刨；同梁、同板松方木斷面尺寸應一致，竹膠板應挑選

18、，同柱、同梁、同跨樓板的竹膠板厚度應基本一致，偏差應在控制在±1mm以內(nèi)。拼裝縫隙應嚴密、平整、為防止漏漿，板模拼縫應貼膠紙帶。3.5.4 模板安裝前及安裝過程中應注意板面清理及涂刷隔離劑這兩道工序，木部施工人員和質(zhì)檢員對此應予以認真檢查監(jiān)督。3.5.5 模板制作安裝質(zhì)量須經(jīng)班組自檢，施工員復檢，質(zhì)檢員復核三關，質(zhì)檢內(nèi)容包括：模板原材料；制作安裝工藝；模板支撐；模板整體剛度和穩(wěn)定性；模板外觀和接縫；軸線、標高、截面尺寸、表面平整實測等。模板工程完工后必須要有自檢記錄和質(zhì)量評定，方可進行下一道工序的施工。3.5.6 項目部施工員必須配合水電施工員進行水電預埋工作，項目部施工員必須在墻柱

19、查設計時標明墻柱拉結鋼筋及其他構造預埋鋼筋、軟件的位置、木工班組必須按設計給予鉆洞或設置，拉結鋼筋位置不得漏設，否則將給予重罰。3.6現(xiàn)澆混凝土模板的拆除3.6.1現(xiàn)澆混凝土結構的模板及其支架拆除時，混凝土強度應符合有關規(guī)定要求：1）側模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞后，方可拆除。2）底模：在砼強度符合下表規(guī)定后，方可拆除。現(xiàn)澆砼結構底模拆除時砼強度要求結構類型結構跨度（m）達到設計的混凝土立方體強度標準植的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1003.6.2拆模時間確定：根據(jù)多年經(jīng)驗6、7、8月份當前太原地區(qū)的氣溫，砼強度在澆筑4天后可達設計值的50%

20、，7天后可達70%，20天可達到100%，但為了確保安全起見和貫徹執(zhí)行強制性標準文件，應在砼澆筑時多留兩組試塊，進行同條件養(yǎng)護；一組用于達到設計的混凝土立方體強度標準值的75%以上拆模，申請另一組用于懸挑構件的拆模申請，關鍵部位的模板拆除具體時間以試塊的試驗強度為準。3.6.3拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部位，后拆承重部位，拆除跨度較大的梁下支撐時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。3.6.4上層樓板正在澆筑砼時，下一層樓板的模板支撐不得拆除，再下層樓板的支撐僅可除一部分；梁下均應保留支撐，其間距不得大于3米。3.6.5在模板拆除過程中，如發(fā)現(xiàn)同砼有影響結構安全的質(zhì)量問題時，應暫

21、停拆除，近處理后方可繼續(xù)拆除。3.6.6已拆模板及其支撐的結構，應在砼強度達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載，當承受施工荷載大于設計荷載時，必須經(jīng)過驗算，加設臨時支撐。3.6.7拆模時不要過急，不可用力過猛，拆下來的模板要及時清運；拆下來后，要清洗干凈，板面應刷油，然后分類堆放整齊。3.7安全技術要求3.7.1進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須系好安全帶，并綁扎牢固；高空作業(yè)人員應進行體格檢查，不適宜高空作業(yè)的人員不得安排高空作業(yè)；高空作業(yè)人員工作時應穿軟底鞋，防止高空滑落和釘子扎腳。3.7.2工作前應先檢查是用的工具是否牢固，扳手等工具須用繩鏈系在身上，以免滑落傷人。3.7

22、.3進入操作面后，應先檢查操作面是否安全，如懸浮鋼管、探頭板等安全隱患，要及時消除；每天上班前應抽出一定時間召開班組安全會，加強安全教育。3.7.4五級以上大風，應停止模板的吊運作業(yè)；六級以上大風應停止室外高空作業(yè)；雨天施工，應檢查操作面是否光滑，雨過大時應停止作業(yè)。3.7.5高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有可行的施工方法和安全措施。3.7.6滿堂支撐搭設完畢應嚴格檢查，發(fā)現(xiàn)嚴重變形、扣件松動等情況及時修復。3.7.7轉(zhuǎn)送模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔；材料吊運時，應上下有人，指揮得當；起吊前應檢查鋼絲繩是否損傷，并將卸扣擰緊，材料栓牢；一次起吊不要過重；不得在鋼管腳

23、手架上和模板平臺上堆放大批材料；對于在澆筑完畢時間不長的砼板面上起吊材料，應輕起輕放已防損傷砼。3.7.8支模過程中，如中途間歇，應將支撐、搭頭、面板、柱子板等固定牢靠，防止突然滑落，倒塌傷人；已拆模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。3.7.9拆除模板應有施工技術人員同意，操作時應按順序分段進行，拆除模板一般應用長撬桿。嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，嚴禁操作人員站在正在拆除的模板上，完工前，不得留有松動和懸掛的模板；拆下的模板應及時運到指定地點或堆放，防止釘子扎腳。3.7.10模板上留有預留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好，砼拆除后，隨即將洞口蓋好。3.8 模板的設

24、計3.8.1 樓板模板設計本工程樓板厚為：0.12m，根據(jù)具體情況對120mm的板進行計算樓板的模板及支撐設計：（1）、對于板厚為120mm的模板采用18竹膠板（915×1830），次龍骨采用100×100（50×100兩根并用）松木順膠合板短邊方向布置間距366mm，主龍骨采用100×100（50×100兩根并用）松木條間距1000，支撐采用碗扣式鋼管進行支撐，支撐間距1200×1000mm。E：木材彈性模量?。?-10）103 N/mm2,：木材抗彎強度設計值，松木取13 N/mm2詳樓模板支撐圖。各材料的驗算如下：（以板厚120

25、為驗算依據(jù)）1、竹膠板驗算荷載（KN/m2）取1米板寬進行計算 模板結構自重：0.5×1=0.5 新澆鋼筋砼自重： 25×0.12=3.00 施工人員及施工設備荷載：2.5恒荷載：q=1.2×（0.5+3）=4.20（KN/m）活荷載：1.4×2.5=3.5(KN/m）樓板模板是雙向板（按三跨連續(xù)梁），其計算簡圖如下: q(恒載) 366 366 366(1)、活荷載按均布荷載考慮, (按最不利組合進行布置), 其計算簡圖如下: q1(活荷載) 366 366 366Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5) ×0.3

26、662=0.11（KN.m）Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5) ×0.366=1.71（KN）(2)、活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置其計算簡圖如下: F（活荷載） F（活荷載） 366 366 366按剪力最不利組合布置 F（活荷載）F（活荷載） 366 366 366Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32（KN.m）Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675

27、15;3.5=3.28（KN）故?。?）（2）的大值M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)進行強度驗算(3）抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410(mm3)= Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<fm=13 (MPa) 所以抗彎強度滿足要求（4）抗剪強度的驗算=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<ft=1.4 (MPa)所以抗剪強度滿足要求（5）撓度的驗算，其計算簡圖如下：q（

28、活荷載不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載） 366 366 366q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915×183)/12=444690 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/（100×9000×444690）=0.13mm<366/400=0.915mm所以撓度滿足要求2、次龍骨驗算次龍骨采用100×100，間距366mm恒荷載的計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000活荷載按均布考慮：其計算簡圖如下： q(活荷載) 100

29、0 1000 1000q=4.2×0.366=1.54(KN/m)q=3.5×0.366=1.28(KN/m)查表得Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28) ×1.02=0.31（KNm）Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28) ×1.0=1.71（KN）活荷載按集中力考慮按彎矩最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1000 1000 1000按剪力最不利組合布置,計算簡圖如下 F F 1000 1000 1000查表得Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1

30、.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40（KNm）Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm) V=1.79（KN)進行強度驗算 (3)、抗彎強度的驗算Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67(mm3)= Mmax/Wx=(0.40×106)/166666.67=2.40(MPa)<fm=13 (MPa)所以抗彎強度滿足要求(4)、抗剪強度的驗算：=(V

31、s)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×1.79×103/(2×100×100)=0.27(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以抗剪強度滿足要求（5）、撓度的驗算，其計算簡圖如下（本工程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計算）q（活荷載不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載） 1000 q=4.2×0.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.33 (mm4)， Kw查建筑施工手冊第四版縮印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=5×1.54×10004/

32、（384×9000×8333333.33）=0.27 mm<w=1000/400=2.5mm所以撓度滿足要求3、主龍骨的驗算主龍骨采用100×100， S=1000(mm)恒荷載計算簡圖如下： F F F F F F FFFF 1200 1200 1200（2）活荷載a、按彎矩最不利布置組合 F F F F FFFF 1200 1200 1200b、按剪力最不利布置組合 F F F F F F F 1200 1200 1200（3）強度驗算F=4.2×0.366×1.0=1.54KNF活=3.5×0.366×1.0=1

33、.28KNMmax =(0.244×1.54+0.289×1.28) ×1.2=0.89（KNm）Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28) =3.63（KN）max= Mmax/Wx=0.89×106/ 1/6×100×1002=5.34(MPa)fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100) =0.54(MPa)<ft=1.4 (MPa)故強度滿足要求（4）撓度的驗算，其計算簡圖如下：（本工

34、程存在單跨的現(xiàn)象，單跨的撓度最大，按單跨計算）F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=1.54×0.4×103×(3×12002-4×4002/24×9000×（1/12）×100×1003=1.26 (mm ) <w=1200/400=3 (mm)所以撓度滿足要求3.8.2 梁模板設計：本工程的梁截面尺寸有：200×500、200×700、200×800等,梁模板采用18厚膠合板，底模橫楞采用100×100mm的中方，間距

35、500mm、600mm，縱楞采用100mm×100mm，間距500mm、600mm，碗扣式鋼管支撐，間距1200、1500mm，橫楞采用100mm×100mm,具體詳梁模板構造圖，穿梁螺栓的水平間距為1000mm。本組織針對三種梁進行200×800 mm2進行驗算。（其計算簡圖按三跨連續(xù)梁計算）一、針對200×800mm2的梁進行計算1、底模計算(1)底模驗算a.強度驗算：底板承受荷載：底模板自重：0.5×0.20=0.10（KN/m）鋼筋砼自重：25×0.20×0.8=3 (KN/m)振動荷載：2.0×0.20=

36、0.4 (KN/m)恒載:：q=（0.10+3）×1.2×1=3.72(KN/m)活載：q1=0.4×1.4×1=0.56 (KN/m)其計算簡圖如下： q(恒載) 600 600 600a、強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q1(活荷載) 600 600 600Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×0.82=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.8×3.72+0.617×0.56) ×0.8=1.55（KN）Wx=(bh2 )/6=(915

37、×182 ) /6=49410(mm3)max= Mmax/Wx=(0.16×106)/49410=3.24(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18) =0.14(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 600 600 600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×5.58×6004/100×9000×915×183×

38、（1/12）=1.22mm<w=600/400=1.5mm所以撓度滿足要求（2）次龍骨驗算強度驗算： q=3.72+0.56=4.28（KN/m）q,=3.72（KN/m）（用于撓度計算）按單跨計算，其計算簡圖如下：（500mm為梁寬各邊加100mm）400Mmax=（1/8）ql2=（1/8）×4.28×0.42=0.09（KNm）Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4 =0.86（KN）max= Mmax/Wx=(0.09×106)/（1/6）×100×1002=0.54(MPa)<fm=13 (MP

39、a)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100) =0.13(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度驗算Wmax= 5ql4 /(384EI)= 5×4.28×4004/384×9000×（1/12）×100×1003=0.02(mm ) <w=400/400=0.75(mm)所以撓度滿足要求（3）主龍骨驗算其計算簡圖如下： q(恒載) 1500 1500 1500強度的驗算（活荷載最不利荷載布置）其計算簡圖如下： q

40、1(活荷載) 1500 1500 1500Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×1.52=0.98（KNm）Vmax=Kvql=(0.8×3.72+0.617×0.56) ×1.5=3.87（KN）Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.98×106)/166666.67=5.88(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.87×103)/(2&#

41、215;100×100) =0.58(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b、撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(活載) 1500 1500 1500Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×3.72×15004/100×9000×100×1003×（1/12）=1.70 mm<w=1500/400=3.75mm所以撓度滿足要求2、側模的驗算（1）膠合板的驗算a.側壓力F=0.22rct012V1/2=0.22×24×(200)/(20+15)×1.15&#

42、215;21/2=49.07（KN/m2）P=25H=25×0.8=15 （KN/m2）取二者較小值 P=15（KN/m2）計算振搗荷載 4（KN/m2）恒載 q=1.2×15=18（KN/m2）活載 q1=1.4×4=5.6（KN/m2）b.強度驗算：按二跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 彎矩活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 剪力活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6) ×

43、0.252=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6) ×0.25=3.69（KN）Wx=(bh2 )/6=(600×182 ) /6=32400 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.16×106)/32400=4.93(MPa) <fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×3.69×103)/(2×600×18) =0.51(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求c. 撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 2

44、50 250 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.521×18×2504/100×9000×（1/12）×100×1003=0.49 (mm ) <w=l/400=250/400=0.63 (mm)所以撓度滿足要求（2）橫楞的驗算恒載 q=0.3×15×1.2/2=2.7（KN/m）活載 q1=0.3×4×1.4/2=0.84（KN/m）強度驗算：按三跨連續(xù)梁進行計算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載

45、) 1000 1000 1000Mmax=Kmql2=(0.1×2.7+0.117×0.84) ×12=0.37（KNm）Vmax=Kvql=(0.8×2.7+0.617×0.84) ×1=2.14（KN）Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.37×106)/166666.67=2.22(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×2.14×103)/(2×100

46、5;100) =0.32(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求撓度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 1000 1000 1000Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×2.7×10004/100×9000×（1/12）×100×1003=0.24(mm ) w=1000/400=2.5 (mm)所以撓度滿足要求(3)穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN=f×AN穿梁螺栓所受的拉力A穿梁螺栓有效面積（mm2）f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.00N/mm2查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm

47、穿梁螺栓有效面積：9.85mm穿梁螺栓有效面積：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.6×1=10.8KN穿梁螺栓最大容許拉力值：N=170×76/1000=12.92 KNN3.8.3 柱模板設計（一層裙房）柱的尺寸有：500×500等。柱模板采用18mm厚塑鋼板，豎楞采用（50×100并用）100×100mm2；對拉螺栓12，并用兩根100×100方木加頂托和底座進行拉模板支撐，柱箍間距600mm，對拉螺栓間距400、600mm；在澆樓面砼時在離柱邊2500mm處預埋216鋼筋，具體柱模板構造圖1、本組織對

48、500×500的柱模進行驗算：柱模板采用18mm厚塑鋼板，豎楞采用100×100mm2，間距250mm、230mm；對拉螺栓14，并用兩根100×150方木加頂托和底座進行拉模板支撐，橫楞間距600mm，對拉螺栓間距400mm，具體柱模板構造圖由于本工程的底層、標準層、頂層層高有多種類型，所以取較矮的3.0m進行計算。（1）柱模受到的砼側壓力為：F=0.22rct012V1/2=0.22×24×(200)/(20+15)×1.2×1.2×21/2=61.44（KN/m2）P=25H=25×（3.0-0.4

49、）=65 （KN/m2）取二者較小值 F=49.07 （KN/m2） 作為計算值恒載 q=1.2×49.07=58.88（KN/m2）活載 q1=1.4×4=5.6（KN/m2）（2）塑鋼板驗算a.強度驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 250活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 250 250 250查表得Mmax=Kmql2=(0.1×58.88+0.117×5.6) ×0.2502=0.41（KNm）Vmax=Kvql=(0.6×58.88+0.617×5.6) ×0.25

50、0=9.70（KN）Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410 (mm3)max= Mmax/Wx=(0.41×106)/49410 =8.30(MPa)<fm=13 (MPa)max=（3 Vmax）/(2bh)=(3×9.70×103)/(2×915×18) =0.88(MPa)<ft =1.4 (MPa)所以強度滿足要求b. 撓度的驗算，其計算簡圖如下： q(恒荷載) 250 250 250Wmax=(Kwql4)/(100EI)=0.677×58.88×2504/100×9000×915×183×（1/12）=0.39mm<w=250/400=0.63mm所以撓度滿足要求豎楞的驗算（按三跨連續(xù)梁），其計算簡圖如下： q(恒荷載) 600 600 600活荷載最不利荷載布置，其計算簡圖如下： q1(活荷載) 600 600 600次龍骨采用100