南京工業(yè)大學(xué)化工原理課程設(shè)計(jì)_圖文精

1、南京工業(yè)大學(xué)材料工程基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目：列管式換熱器設(shè)計(jì)一專業(yè):高分子材料與工程班級(jí)學(xué)號(hào):姓名：日期：2012年6月18日一一6月29日指導(dǎo)教師：葉旭初設(shè)計(jì)成績(jī)：日期：6月29日設(shè)計(jì)任務(wù)書3一設(shè)計(jì)題目3二設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件3三設(shè)計(jì)要求及內(nèi)容3第1章設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介41.1概述41.2方案設(shè)計(jì)和擬定51.3確定設(shè)計(jì)原則7第2章固定式換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算72.1設(shè)計(jì)計(jì)算基本步驟72.2確定列管換熱器的形式82.3初選換熱器規(guī)格9第3章列管式換熱器的設(shè)計(jì)校核113.1換熱器核算113.2換熱器壓強(qiáng)降核算13第4章輔助設(shè)備的計(jì)算與選擇154.1折流板154.2接管184.3壁厚的確定、封頭184.4.管板2

2、04.5換熱管214.6分程隔板224.7拉桿234.8換熱管與管板的連接244.9防沖板或?qū)Я魍驳倪x擇、鞍式支座的示意圖（BI型254.10膨脹節(jié)的設(shè)定討論264.11換熱器設(shè)計(jì)主要結(jié)構(gòu)尺寸一覽表26第5章附圖284.1工藝流程圖284.2主體設(shè)備工藝圖28第6章設(shè)計(jì)小結(jié)2殄考文獻(xiàn)30列管式換熱器設(shè)計(jì)任務(wù)書（一設(shè)計(jì)題目列管式換熱器設(shè)計(jì)一一（二設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件1、處理能力列管式換熱器設(shè)計(jì)一一2、設(shè)備型式列管式換熱器3、操作條件（1釜?dú)堃?硫酸混合液，入口溫度20C,出口溫度80C(2加熱介質(zhì)：蒸汽，入口溫度120C,出口溫度100c(3換熱器的管程和殼程壓強(qiáng)降：不大于0.4MPa(4重油平均

3、溫度下的物性參數(shù)：名稱p(kg/m5)Cp(kJ/kg.T)社(Pa,sA(W/mr)混合液11143370.49X10-50.534(三設(shè)計(jì)要求及內(nèi)容(1根據(jù)換熱任務(wù)和有關(guān)要求確認(rèn)設(shè)計(jì)方案(2初步確認(rèn)換熱器的結(jié)構(gòu)和尺寸(3核算換熱器的傳熱面積和管，殼程流體阻力(4確認(rèn)換熱器的工藝結(jié)構(gòu)(5繪制列管式換熱器的工藝流程圖及主體設(shè)備工藝圖列管式換熱器設(shè)計(jì)說(shuō)明書第1章設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介1.1 概述列管式換熱器是目前應(yīng)用最廣泛的一種換熱設(shè)備，設(shè)計(jì)資料和數(shù)據(jù)比較完善，目前在許多國(guó)家已有系列化標(biāo)準(zhǔn)，列管式換熱器在換熱效率，緊湊型性和金屬消耗等方面不及其他新型換熱器，但由于它有結(jié)構(gòu)牢靠，使用性大，材料廣泛等獨(dú)特特點(diǎn)

4、，因而在各種換熱器的競(jìng)爭(zhēng)中占有絕對(duì)優(yōu)勢(shì)1.1.1 列管式換熱器的優(yōu)點(diǎn)列管式換熱器列管式換熱器又稱管殼式換熱器，是目前石油化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的一種換熱器。它與其它換熱器相比，主要優(yōu)點(diǎn)是單位體積所具有的傳熱面積大傳熱效果好，結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，處理能力大，適應(yīng)性強(qiáng)，操作彈性大，尤其在高溫、高壓和大型裝置中應(yīng)用更為普遍。1.1.2 列管式換熱器種類列管式換熱器種類很多，目前廣泛使用的按其溫差補(bǔ)償結(jié)構(gòu)來(lái)分，主要有以下幾種:浮頭式換熱器、固定式換熱器、U型管換熱器、填料式換熱器等。1浮頭式換熱器（代號(hào)F浮頭式換熱器兩端的管板，一端不與殼體相連，該端稱為浮頭。管子受熱時(shí)，管束連同浮頭可以沿軸向自由伸縮，完全消

5、除了溫差應(yīng)力。圖1浮頭式列管換熱器1一管程隔板；2殼程隔板；3一浮頭浮頭式換熱器的特點(diǎn)是一端管板固定在殼體與管箱之間，另一端管板可以在殼體內(nèi)自由移動(dòng)。這種換熱器殼體和管束的熱膨脹是自由的，管束可以抽出，便于清洗管間和管內(nèi)。其缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價(jià)高，在運(yùn)行中浮頭處發(fā)生泄漏，不易處理。浮頭式換熱器是適用于殼體和管束溫差較大或殼程介質(zhì)易結(jié)垢的條件。2固定管板式換熱器（代號(hào)G固定管板式換熱器的兩端管板和殼體制成一體，當(dāng)兩流體的溫度相差較大時(shí)，在外殼的適當(dāng)位置上焊上一個(gè)補(bǔ)償圈。當(dāng)殼體和管束熱膨脹不同時(shí)，補(bǔ)償圈發(fā)生緩慢的彈性形變來(lái)補(bǔ)償因溫差應(yīng)力而引起的熱膨脹。固定管板式換熱器主要由外殼、管板、管束、封頭壓

6、蓋等部件組成。結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是在殼體上設(shè)置管束，管束兩端用焊接的方法將管子固定在管板上，兩端管板直接和殼體焊接在一起，殼程的進(jìn)出口管直接焊在殼體上，管板外圓周和封頭用螺栓緊固，管束內(nèi)根據(jù)換熱管的長(zhǎng)度設(shè)置了若干塊折流板。這種換熱器管程可以用隔板分成任何程數(shù)。這類換熱器的結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單、緊湊、造價(jià)便宜，但殼程清洗困難，對(duì)于較臟或有腐蝕性的介質(zhì)不宜采用。固定板式換熱器的優(yōu)點(diǎn)可歸結(jié)為：旁路滲流較小。造價(jià)低。無(wú)內(nèi)漏。缺點(diǎn)是殼體和管壁的溫差較大，易產(chǎn)生溫差力，殼程無(wú)法清洗，管子腐蝕后連同殼體報(bào)廢，設(shè)備壽命較低，不適用于殼程易結(jié)垢場(chǎng)合。3U型管式換熱器（代號(hào)Y這類換熱器只有一個(gè)管板，管程至少兩程，管束可以抽出清洗，

7、管子可以自由膨脹。其缺點(diǎn)是管子內(nèi)壁清洗困難，管子更換困難，管板上排列的管子少。4填料式換熱器這類換熱器管束一斷可以自由膨脹，結(jié)構(gòu)比浮頭式換熱器簡(jiǎn)單，造價(jià)也較低。但殼程內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能，殼程中不應(yīng)處理易揮發(fā)、易燃、易爆和有毒的介質(zhì)。1.2 方案設(shè)計(jì)和擬定1.2.1 流體流經(jīng)管程或殼程的選擇原則(1不清潔或易結(jié)垢的流體宜走容易清洗的一側(cè)。對(duì)于直管管束，宜走管程;對(duì)于U形管管束，宜走殼程。(2腐蝕性流體宜走管程，以免殼體和管束同時(shí)被腐蝕。(3壓力高的流體宜走管程，以避免制造較厚的殼體。(4為增大對(duì)流傳熱系數(shù)，需要提高流速的流體宜走管程，因管程流通截面積一般比殼程的小，且做成多管程也叫容易。(5兩流

8、體溫差較大時(shí)，對(duì)于固定管板式換熱器，宜將對(duì)流傳熱系數(shù)大的流體走殼程，以減小管壁和殼體的溫差，減小熱應(yīng)力。(6蒸汽冷凝宜在殼程，以減小排除冷凝液。(7需要冷卻的流體直選殼程，便于散熱，以減少冷卻劑用量。但是溫度很高的流體，其熱能可以利用，直選管程，以減少熱損失。(8黏度大或者流量較小的流體宜走殼程，因有折流擋板的作用，在低Re下(Re100即可達(dá)到湍流。以上原則中，可能有時(shí)是相互矛盾的，在實(shí)際使用中不能同時(shí)滿足要求。所以，在實(shí)際的設(shè)計(jì)中，應(yīng)該認(rèn)真調(diào)查研究，對(duì)具體情況做出具體分析，抓住主要方面進(jìn)行設(shè)計(jì)。1.2.2 流體流速的選擇增加流體在換熱器中的流速，將加大對(duì)流傳熱系數(shù)，減少污垢在管子表面上沉積

9、的可能性，即降低了污垢熱阻，使總傳熱系數(shù)增大，從而可減小換熱器的傳熱面積。但是流速增加，又使流體阻力增大，動(dòng)力消耗就增多。所以適宜的流速要通過(guò)經(jīng)濟(jì)衡算才能定出。卜表為列管式換熱器內(nèi)的適宜流速范圍流體種類流速/m2s-1管程殼程低粘度液體0.530.21.5易結(jié)垢液體1大于0.5氣體5-302-15下表為不同粘度的流體流速范圍（以普通鋼管為例：液體粘度/mPa2最大流速/m公-1液體粘度/mPa2最大流速/m2s-115000.6100351.510005000.753511.85001001.110000時(shí),用下式計(jì)算比較簡(jiǎn)便0.8=0.023（PnCdud入pan入流體被加熱時(shí)，n=0.4:

10、流體被冷卻,n=0.3蒸汽在水平管外冷凝的對(duì)流傳熱系數(shù)231/42/30=0.725（grndtp入管子的當(dāng)量直徑管子正方形排列時(shí)，（0202/44ddtde冗?？管子正三角形排列時(shí),(0202/4234ddtde?久冗?-=1.2.7 管程和殼程數(shù)的確定當(dāng)流體的流量較小或傳熱面積較大而需管數(shù)較多時(shí)，有時(shí)會(huì)使管內(nèi)流速變低，因而對(duì)流傳熱系數(shù)較小，為了提高管內(nèi)流速，可采用多管程。但是程數(shù)過(guò)多，導(dǎo)致管程流體阻力加大，增加動(dòng)力費(fèi)用，同時(shí)多程會(huì)使平均溫度差下降，使管板上可利用得面積減少,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)全面考慮。列管式換熱器的系列標(biāo)準(zhǔn)中的管程數(shù)有1、2、4和6程等四種。采用多程時(shí)，通常應(yīng)使每程的管子數(shù)大致相等。

11、第2章列管式換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算2.1 設(shè)計(jì)計(jì)算基本步驟列管式換熱器的尺寸與其結(jié)構(gòu)形式有關(guān)，步驟大概如下：確定流體兩端溫度，選擇列管式換熱器的形式；換熱器的熱負(fù)荷計(jì)算；確定流體的流動(dòng)途徑，計(jì)算定性溫度確定物性數(shù)據(jù)；計(jì)算平均溫差，如果溫差校正系數(shù)也0.8,應(yīng)增加也值，使其不小于0.8;依據(jù)生產(chǎn)實(shí)際情況或經(jīng)驗(yàn)之范圍，選擇合適的總傳熱系數(shù)K;初估傳熱面積；選擇管子尺寸(管子直徑；計(jì)算管子數(shù)和管長(zhǎng)，對(duì)管子進(jìn)行排列，確定殼體直徑；根據(jù)管長(zhǎng)與殼體直徑的比值，確定管程數(shù)；計(jì)算管程和殼程壓力降，若壓力降不符合要求，調(diào)整流速,再確定管程數(shù)或折流板的間距,或選擇另一個(gè)規(guī)格的換熱器，重新計(jì)算壓力降直至滿足要求為止；。1

12、價(jià)算管程和殼程白對(duì)流傳熱系數(shù)，確定污垢熱阻，計(jì)算得到總傳熱系數(shù)K比較初設(shè)值K與計(jì)算值K若K/K=1.151.2劇初選或初步設(shè)計(jì)的換熱器合適如果不滿足上述要求，用計(jì)算值代替初設(shè)值，從步驟6起，重復(fù)以上計(jì)算，直至滿足要求為止。2.2 確定列管換熱器的形式2.2.1 確定流體通入空間混合液走殼程，蒸汽走管程2.2.2 確定流體的定性溫度、物性數(shù)據(jù)：可取流體進(jìn)出口溫度的平均值T1=120C,T2=100C;t1=20C,t2=-80C殼程油的定性溫度為20+80=502tC?管程流體水的定性溫度為120+100=1102TC?兩流體溫差=110-50=60TtC-?，分別查取殼程由于兩流體溫差較大，故

13、選用固定式列管換熱器。根據(jù)定性溫度和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下：物性流體溫度(Cp(kg/m3Cp(kJ/kg.Ca(Pa.s入(W/mC混合液5011143.9970.4910-30.534蒸汽110951.04.2332.5910-40.6852.3 初選換熱器規(guī)格2.3.1 計(jì)算熱負(fù)荷Q362p22180003.9971060=1.2103600mQqCTW?忽略換熱器的熱損失，水的流量可由熱量衡算求得，即6m163121.210q=0.524/r+C(T-T2.20510+4.23310(120-100psQkgs?2.3.2 平均對(duì)數(shù)溫度差逆流時(shí)有蒸汽：120C一錯(cuò)誤!未找到引用源。

14、混合液：80c20c逆流溫差為：1212t-t80-40=57.7t80lnln40tmtC?逆其中At1=TIt2,At2=Tt212.3.3計(jì)算平均傳熱溫差、校正系數(shù)平均溫差為：2111t-t60=0.6-t100PT=122120=0.33tt60TTR-按單殼程偶數(shù)管程結(jié)構(gòu)，查溫差校正系數(shù)查有關(guān)圖表得，=0.950.8巾故可選用單殼程的固定換熱器。則平均傳熱溫差mmt=t=0.9557.7=54.8C?逆2.3.4估算傳熱面積根據(jù)管內(nèi)為水蒸汽，管外為混合液,K值范圍約為8501700W/(m2C,求傳熱面積需要先知道K值,初選傳熱系數(shù)K彳S=1300W/(m2則62m1.210=16.

15、8mt130054.8QAK?估估2.3.5 初選換熱器規(guī)格由上述計(jì)算及換熱器系列標(biāo)準(zhǔn)初選固定式換熱器，初步選取的非正常換熱器規(guī)格2.3.6試選型號(hào)1 .管徑和管內(nèi)流速選用252mmp不銹鋼，取管內(nèi)流速=0.5/iums1=0.021dm,2=0.025dm2 .管程數(shù)和傳熱面積可依據(jù)傳熱管內(nèi)徑和流速確定單程傳熱管數(shù)220.524/951.0=40,7850.7850.0210.5vsiqndu?3 .按單程管計(jì)算，所需的傳熱管長(zhǎng)度為22s16.8=53.5mdn0.7850.0210.5AL九二?估4 .按單管程設(shè)計(jì)，傳熱管過(guò)短宜采用單管程結(jié)構(gòu)根據(jù)本設(shè)計(jì)實(shí)際情況，采用非標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，現(xiàn)取傳熱管長(zhǎng)

16、l=0.70m，則該換熱器的管程數(shù)為p53.5=76l0.70LN=（管程由于管程數(shù)太多同分程兩個(gè)換熱器串起來(lái)傳熱，所以一個(gè)換熱器的管程數(shù)位385 .傳熱管總根數(shù)=438=152TN?（根6.傳熱管排列和分程方法，每程內(nèi)均按正方形排列取管心距2t=1.25d=1.2525=31.2532mm?隔板中心到離其最近一排管中心距離t=+6=22mm2S各程相鄰管白管心距為44mm7.殼體內(nèi)徑采用多管程結(jié)構(gòu)，殼體內(nèi)徑可按式（3-19估算,則殼體內(nèi)徑為ic=tn-1+2e=3214-1+225=466mmD?（可去D=500mmccnn=1.19=1.1915214N過(guò)管束中心線的管數(shù)，管子按正方形排列

17、2emme=115d管束中心線最外層管中心至殼體內(nèi)壁的距離;通常取（.=1.025=25m?8.折流板折流擋板間距h=0.3=0.3500=150mmD?,折流板數(shù)l0.70-1=-13h0.15BN攝初選的固定式換熱器的主要參數(shù)項(xiàng)目數(shù)據(jù)項(xiàng)目數(shù)據(jù)殼徑D（DN500mm管尺寸小5mm32.0mm管程數(shù)Np（N38管長(zhǎng)（L0.7m管數(shù)n152管排列方式正方行排列公稱面積16.82m第3章列管式換熱器的設(shè)計(jì)校核3.1 換熱器核算3.1.1 校核總傳熱系數(shù)K管程蒸汽的對(duì)流傳熱系數(shù)1a管程蒸汽的流速為：m111221qZ0.524Z951.0u=0.4/40.7850.0214smsdnp九?管程雷諾數(shù)

18、為：41111-410.0210.4951.0=3.0810(2.5910eduR?湍流普朗特準(zhǔn)數(shù)為：3-4p11ri4.233102.5910=1.60.685CPC?對(duì)流傳熱系數(shù)為：232361/41/4212/32/3-4c2gr951.09.810.6852.20510=0.725=0.725(=7332/(n122.59100.02520WmCdtp?(殼程混合液的對(duì)流傳熱系數(shù)2a殼程最大流通截面22d25=h1-=015051-=0.0164mt32SD?(.(殼程混合液流速為：2m22u=q/=0.3m/s11140.0164?(Sp由正方角形排列的當(dāng)量直徑：22222e24t-

19、d40032-078500254d=0.027md3.140.025幾T?(.殼程雷諾數(shù)為：4e22e2-32du0.02711140.3=1.9100.4910R?普朗特準(zhǔn)數(shù)為：3-3p22r23.997100.4910=3.670.534CPp入?因?yàn)楫?dāng)Re10000時(shí)，故可用下式計(jì)算0.8=0.023(PnCdud入paN入2=3390W/m?(K總傳熱系數(shù)K管壁厚度b=0.002污垢熱阻:-42si=0.8610m/RKW?蒸汽混合液的熱阻為0不銹鋼熱導(dǎo)率=16.5/mWK入？2si0m11bdd11+ddRKa旗ikK=+4210.0020.0250.025=+0.8610+3390

20、16.50.023733254.8=1551/mWK?選用該換熱器時(shí)，要求過(guò)程的總傳熱系數(shù)為1300W/(m2K,在傳熱任務(wù)所規(guī)定的流動(dòng)條件下，計(jì)算出的總傳熱系數(shù)K=1551W/(m2K,因此，所選擇的換熱器的安全系數(shù)為：1551-1300100%=19.3%13007?其在10%25%問(wèn)，故該換熱器傳熱面積的裕度符合要求。3.1.2壁溫核算因管壁很薄，且管壁熱阻很小，故管壁溫度可按下式計(jì)算mmhhT/t/1/1/cwCtaaaa+=+式中兩流體的平均溫度Tm和tm分別為m120+100=1102TC?m20+80t=502C?代入數(shù)據(jù)貓傳熱管平均壁溫為w110/7332+50/3390t=6

21、9C1/73321/3390?+殼體壁溫，可近似取殼程流體的平均溫度，即T=50C殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為=69-50=19Ct?故可選用固定式換熱器。3.2 換熱器壓強(qiáng)降核算3.2.1 管程壓強(qiáng)降計(jì)算(pstiNNFPPP21?+?=上M?殼程數(shù)1=sN，管程數(shù)，=38pN4.1=tF,21112iulPdP入？=,22222uPp?二由41=3.0810eR?，傳熱管相對(duì)粗糙度0.10.0047620=，查莫狄圖一一摩擦系數(shù)與雷諾準(zhǔn)數(shù)及相對(duì)粗糙度的關(guān)系得=0.029i流速=0.4/iums,3=951.0/kgm所以p,210.70951.00.4=0.029=73.50.0212apP

22、?22951.00.4=3=228.22apP?(pstiNNFPPP21?+?=E?4a=(73.5+228.241.4138=16053P410aP?500時(shí)-0.2284-0.2280e2f=5.0R=5.01910=0.5?(.管子為正方行排列取F=0.3,cn=14折流擋板間距h=150mm折流擋板數(shù)l0.70N=-1=-1=3h0.15B,(21221uNnFfPBcop+=?211140.3=0.30.531442=446.36aP?流體流過(guò)折流板缺口的阻力：2h25.3222uDNPB?p?-=?=20.311140.33(3.5-=436.130.52aP?(stoNFPPP

23、21?+?=E?=(446.36+436.13=?015Pa50.410aP?殼程流動(dòng)阻力也比較適宜。由上面計(jì)算可知該換熱器管程與殼程的壓強(qiáng)降均滿足題設(shè)要求，故所選換熱器合適。浮頭式換熱器部分零件數(shù)和本質(zhì)管箱碳鋼定矩管252.0積碳鋼拉桿12小碳鋼折流板10換熱器252.0利不銹鋼支座碳鋼緩沖板不銹鋼管程隔板不銹鋼第4章輔助設(shè)備的計(jì)算與選擇4.1.折流板設(shè)置折流板的目的是為了提高流速，增加湍動(dòng)，改善傳熱，在臥式換熱器中還起支撐管束的作用。常用的有弓形折流板(圖1-20和圓盤-圓環(huán)形折流板(圖1-21,弓形折流板又分為單弓形圖1-20(a、雙弓形圖1-20(b、三重弓形圖1-20(c等幾種形單弓

24、形折流板用得最多，弓形缺口的高度h為殼體公稱直徑Dg的15%45%,最好是20%,見(jiàn)圖1-22(a;在臥式冷凝器中，折流板底部開(kāi)一90的缺口，見(jiàn)圖1-22(b。高度為1520mm供停工排除殘液用；在某些冷凝器中需要保留一部分過(guò)冷凝液使凝液泵具有正的吸入壓頭，這時(shí)可采用帶堰的折流板，見(jiàn)圖1-22(c。在大直徑的換熱器中，如折流板的間距較大，流體繞到折流板背后接近殼體處，會(huì)有一部分液體停滯起來(lái)，形成對(duì)傳熱不利的死區(qū)”。為了消除這種弊病，宜采用雙弓形折流板或三弓形折流板。從傳熱的觀點(diǎn)考慮，有些換熱器（如冷凝器不需要設(shè)置折流板。但為了增加換熱器的剛度,防止管子振動(dòng)，實(shí)際仍然需要設(shè)置一定數(shù)量的支承板，其

25、形狀與尺寸均按折流板一樣來(lái)處理。折流板與支承板一般均借助于長(zhǎng)拉桿通過(guò)焊接或定距管來(lái)保持板間的距離，其結(jié)構(gòu)形式可參見(jiàn)圖1-23。由于換熱器是功用不同，以及殼程介質(zhì)的流量、粘度等不同，折流板間距也不同，其系列為：100mm,150mm,200mm,300mm,450mm,600mm,800mm,1000mm允許的最小折流板間距為殼體內(nèi)徑的20%或50mm,取其中較大值。允許的最大折流板間距與管徑和殼體直徑有關(guān)，當(dāng)換熱器內(nèi)流體無(wú)相變時(shí)，其最大折流板間距不得大于殼體內(nèi)徑，否則流體流向就會(huì)與管子平行而不是垂直于管子，從而使傳熱膜系數(shù)降低。折流板外徑與殼體之間的間隙越小，殼程流體介質(zhì)由此泄漏的量越少，即減

26、少了流體的短路，使傳熱系數(shù)提高，但間隙過(guò)小，給制造安裝帶來(lái)困難，增加設(shè)備成本，故此間隙要求適宜。折流板厚度與殼體直徑和折流板間距有關(guān)，見(jiàn)表5.5,1所列數(shù)據(jù)。表5.5.1,折流板厚度/mm殼體公稱內(nèi)徑/mm相鄰兩折流板間距/mm7502002503561010400700561010127001000681012161000610121616支承板厚度一般不應(yīng)小于表5,5.2（左中所列數(shù)據(jù)。支承板允許不支承的最大間距可參考表5,5.2（右所列數(shù)據(jù)。表4.6.3支承板厚度以及支承板允許不支承的最大間距經(jīng)選擇，我們采用弓形折流板，取弓形折流圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%,則切去的圓缺高度為：h=125

27、mm取折流板間品EB=0.3D,貝U：B=0.33500=150mm可取B=150mm因而查表可得：折流板厚度為6mm，支承板厚度為6mm，支承板允許不支承最大間距為1800mm。折流板數(shù)l0.70=-1=-13h0.15BN塊折流板圓缺面水平裝配。4.2.接管4.2.1.殼程流體進(jìn)出口時(shí)接管取接管內(nèi)油品流速為u=0.3m/s則接管內(nèi)徑為：4418000/36001114d=0.14mu3.140.3V?(所以，取標(biāo)準(zhǔn)管的內(nèi)徑為150mmo查表得,PN4.0MPa的接管外伸長(zhǎng)度為200mm。4.2.2.管程流體進(jìn)出口時(shí)的接取接管內(nèi)循環(huán)水流速u=0.4m/s，則接管內(nèi)徑：40.524/951.0

28、=0.0423.140.4dm?取標(biāo)準(zhǔn)管徑為50mm。查表得，查表得,PN6.4MPa的接管外伸長(zhǎng)度為80mm。殼體直徑/mm4004008009001200管子外徑/mm19253857支承板厚度/mm6810最大間距/mm15001800250034004.2.3. 接管最小位置換熱器設(shè)計(jì)之中，為了使換熱面積得以充分利用，殼程流體進(jìn)出口接管應(yīng)盡量靠近兩端的管板，而管箱的進(jìn)出口盡量靠近管箱法蘭，從而減輕設(shè)備重量。所以，殼程和管程接管的最小位置的計(jì)算就顯得很必要了。1 .殼程接管位置的最小尺寸所設(shè)計(jì)的為帶補(bǔ)弓S圈的殼程接管，則殼程接管位置的最小尺寸L1可用如下公式計(jì)算：L1三CbH+4(2式子

29、中:HD補(bǔ)強(qiáng)圈的外圈直徑,mmb管板厚度,mmC補(bǔ)強(qiáng)圈外緣至管板與殼體焊縫之間的距離，mm。而且,C二4s且C二32,S為殼體厚度。經(jīng)計(jì)算易得，殼程接管位置的最小尺寸為：80mm。2.管程接管位置的最小尺寸所設(shè)計(jì)的為帶補(bǔ)弓S圈的管程接管，則管程接管位置的最小尺寸L2可用如下公式計(jì)算：L2三CbDH+4(2式子中:HD補(bǔ)強(qiáng)圈的外圈直徑,mmb管板厚度,mmC補(bǔ)強(qiáng)圈外緣至管板與殼體焊縫之間的距離，mm。而且,C二4s且C二32,S為殼體厚度。經(jīng)計(jì)算易得，管程接管位置的最小尺寸為：90mm。4.3. 壁厚的確定、封頭1、根據(jù)GB151-99P21表8,選定圓筒厚度為8mm2、橢圓形封頭(JB/T47

30、37-95:公稱直徑/mm曲面高度/mm直邊高度/mm厚度/mm內(nèi)表面積/m2容積/m3質(zhì)量/kg固定式50012525110.33180.024226.624.4. 管板管板除了與管子和殼體等連接外，還是換熱器中的一個(gè)重要的受壓器件。4.4.1.管板結(jié)構(gòu)尺寸查（化工單元設(shè)備設(shè)計(jì)P25-27得固定管板式換熱器的管板的主要尺寸：公稱直徑D1D3D4Dbcd螺栓孔數(shù)600730690598645361023284.4.2 管板與殼體的連接在固定管板式換熱器中，管板與殼體的連接均采用焊接的方法。由于管板兼作法蘭與不兼作法蘭的區(qū)別因而結(jié)構(gòu)各異，前者的結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1-15,其中圖1-15(a形式是在管板上開(kāi)

31、槽，殼體嵌入后進(jìn)行焊接，殼體對(duì)中容易，施焊方便，適合于壓力不高、物料危害性不高的場(chǎng)合；如果壓力較高，設(shè)備直徑較大，管板較厚時(shí)，可采用圖1-15(b形式,其焊接時(shí)較難調(diào)整。4.4.3 .管板厚度管板在換熱器的制造成本中占有相當(dāng)大的比重，管板設(shè)計(jì)與管板上的孔數(shù)、孔徑、孔間距、開(kāi)孔方式以及管子的連接方式有關(guān)，其計(jì)算過(guò)程較為復(fù)雜，而且從不同角度出發(fā)計(jì)算出的管板厚度往往相差很大。一般浮頭式換熱器受力較小，其厚度只要滿足密封性即可。對(duì)于脹接的管板，考慮脹接剛度的要求，其最小厚度可按表4.8選用?？紤]到腐蝕裕量，以及有足夠的厚度能防止接頭的松脫、泄露和引起振動(dòng)等原因,建議最小厚度應(yīng)大于20mm。表4.8.管

32、板的最小厚度換熱器管子外徑0d/mm12501210800,1000126經(jīng)查表易得，拉桿數(shù)為為4,直徑為124.7.3 連接與尺寸拉桿示意圖如下所示：經(jīng)查表，拉桿尺寸如下：拉桿公稱直徑nd/mm數(shù)量基本尺寸拉桿直徑d/mmaL/mmbL/mmb/mm121215二502.0拉桿孔示意圖如下所示12ndmm=,21.51.51218nldmm=?=4.8. 換熱管與管板的連接管子與管板的連接是管殼式換熱器制造中最主要的問(wèn)題。對(duì)于固定管板換熱器除要求連接處保證良好的密封性外，還要求接合處能承受一定的軸向力，避免管子從管板中拉脫。管子與管板的連接方法主要是脹接和焊接。脹接是靠管子的變形來(lái)達(dá)到密封和

33、壓緊的一種機(jī)械連接方法，如圖1-13所示。當(dāng)溫度升高時(shí)，材料的剛性下降，熱膨脹應(yīng)力增大，可能引起接頭的脫落或松動(dòng)，發(fā)生泄露。一般認(rèn)為焊接比脹接更能保證嚴(yán)密性。對(duì)于碳鋼或低合金鋼，溫度在300c以上，蠕變會(huì)造成脹接殘余應(yīng)力減小，一般采用焊接。焊接接口的形式見(jiàn)圖1-14。圖1-14(a的結(jié)構(gòu)是常用的一種；為了減少管口處的流體阻力或避免立式換熱器在管板上方滯留的液體，可采用圖1-14(b的結(jié)構(gòu);為了不使小直徑管子被熔鬲M勺金屬堵住管口，則可改成圖1-14(c的結(jié)構(gòu);圖1-14(d的形式適用于易產(chǎn)生熱裂紋的材料，但加工量大。脹接和焊接方法各有優(yōu)缺點(diǎn)，在有些情況下，如對(duì)高溫高壓換熱器，管子與管板的連接處

34、，在操作時(shí)受到反復(fù)熱變形、熱沖擊、腐蝕與流體壓力的作用彳艮容易遭到破壞，僅單獨(dú)采用脹接或焊接都難以解決問(wèn)題，如果采用脹焊結(jié)合的方法，不僅能提高連接處的抗疲勞性能，還可消除應(yīng)力腐蝕和間隙腐蝕，提高使用壽命。目前脹焊結(jié)合的方法已得到比較廣泛的應(yīng)用。換熱管規(guī)格外徑？壁厚/mm換熱管最小伸出長(zhǎng)度最小坡口深度3l/mm1l/mm25?2.51.524.9. 防沖板或?qū)Я魍驳倪x擇、鞍式支座的示意圖（BI型4.9.2 鞍式支座（BI型:4.10. 膨脹節(jié)的設(shè)定討論4.10.2 管壁溫度的估算，由此可以得由于管壁熱阻一般可以忽略，故可以認(rèn)為管內(nèi)外壁的溫度是相同的以下的關(guān)系：sioisoowoRttRtt+中，

35、to,ti,tw分別為殼程，管程流體的平均溫度和壁溫。采用試差法最終求得tw=69.0C4.11. 熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸及計(jì)算結(jié)果一覽表，參數(shù)首程光程流率“kg/h)1S8641.8x10,進(jìn)(出)LI溫度，七120(J00)20(80)物件定性溫度/七II。50密度四n?)951.01114定壓比熱客4kMkg*4C)J1.93.叼7黏度/Pu1.24*10*).49x10-3熱冷率也|().02570.534普朗特?cái)?shù)1,63.67設(shè)某整構(gòu)flA附一貳先得正V!無(wú)體內(nèi)憐500杳敢一件25x2曾心即/mm52管iUmm?00管用上列正方正忤眼戳，做152折論板敢/個(gè)3構(gòu)卷面梆ft二16用MXtfecHfl/hun150管程數(shù)鴻MM不精鈿1ftif算拈.管程ht九h柏山I0.74U.3喪血梅索加IW/m*V)73323340汨垢熱口做m*E/W)口/乂)(制40加力mi16053(jl5熱雨酊4W1,2*10*傳熱混井/K54.R心熱佚數(shù)儼5mT?)|1551將曲壞193第5章附圖5.1 工藝流程圖熱源蒸