我國(guó)首次頂推法施工狄家河大橋頂推工藝secret

1、我國(guó)首次采用頂推法施工的橋梁xx大橋（鐵路橋）的設(shè)計(jì)與施工 為研究預(yù)應(yīng)力混凝土梁向32m以上跨度發(fā)展的途徑，試驗(yàn)在中跨范圍以混凝土梁代替鋼梁的形式，同時(shí)考慮中跨度混凝土梁的架設(shè)方法，鐵道部于1974年決定在xx大橋修建四孔跨度40m預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁橋，并采用新技術(shù)頂推法架設(shè)。于1975年完成設(shè)計(jì)，1976年8月開(kāi)始制梁，1977年9月22日至11月22日勝利地完成了頂推架梁任務(wù)。 一、設(shè)計(jì) 梁采用等高變截面箱形連續(xù)梁。梁高3m。由于支座設(shè)置情況及寬跨比的因素選用底寬2.6m。腹板最小厚度為16cm。頂?shù)装搴穸劝翠摻z束布置的構(gòu)造要求分別采用15、23、32cm三種。支座處設(shè)置橫隔板。 制梁

2、的施工方案有長(zhǎng)段和短段兩種，接頭有樹(shù)脂接縫和混凝土灌筑兩種。梁部在1973年底設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)當(dāng)時(shí)要求通車(chē)日期緊及施工單位交通運(yùn)輸情況確定工廠預(yù)制梁段、用汽車(chē)運(yùn)至工地拼裝的原則，梁段按4m一段、環(huán)氧樹(shù)脂膠接縫施工。頂推分段長(zhǎng)度考慮分段處正負(fù)彎矩較小處為宜，即位于1/4跨度。本梁分50.55m、40m、40m、30.55m四段頂推。頂應(yīng)力按頂推分段進(jìn)行張拉。橋臺(tái)臺(tái)后的頂推拼裝場(chǎng)地布置考慮了臨時(shí)支墩（跨度15m）的滑道方案和臺(tái)后小平車(chē)方案，考慮施工拼裝方便，采用了小平車(chē)方案。為減小頂推過(guò)程中的懸臂負(fù)彎矩，采用梁端設(shè)置鋼導(dǎo)梁方案。導(dǎo)梁長(zhǎng)度是按最大懸臂的負(fù)彎矩值和頂推過(guò)程中產(chǎn)生的負(fù)彎矩值基本接近來(lái)確定，本

3、梁采用30m。頂推由動(dòng)力部分及滑動(dòng)部分組成。動(dòng)力部分采用了水平千斤頂垂直千斤頂方案?；撇糠輨t采用以不銹鋼板作滑道，夾鋼板的橡膠塊嵌聚四氟乙稀板做滑塊的方案。預(yù)應(yīng)力配筋必須滿足頂推過(guò)程中各截面力矩變化的要求。在配筋體系上考慮到施工工藝及張拉設(shè)備的具體情況，在集中強(qiáng)大鋼絲束和分散配筋的兩個(gè)方案中，采用了后一方案。在分散配筋中考慮直線配筋和曲線配筋兩種。本梁按直線配筋設(shè)計(jì)。由于頂推階段力矩變號(hào)，運(yùn)營(yíng)階段的配筋與頂推階段的配筋是有矛盾的。本梁在設(shè)計(jì)時(shí)雖以運(yùn)營(yíng)階段為主，但必須充分考慮頂推時(shí)的要求，尺可能使頂推階段的預(yù)應(yīng)力鋼筋作為運(yùn)營(yíng)階段的一部分，在使運(yùn)營(yíng)階段預(yù)應(yīng)筋力增加量較少時(shí)，為滿足頂推需要所增加的

4、預(yù)應(yīng)力束不再拆除，在某些截面設(shè)置了頂推階段需要的預(yù)應(yīng)力筋后對(duì)運(yùn)營(yíng)階段的受力影響較大時(shí)，則按臨時(shí)預(yù)應(yīng)力筋設(shè)置，頂推就位后予以拆除。預(yù)應(yīng)力筋的連接采用了特殊設(shè)計(jì)的連接器。 全梁內(nèi)力計(jì)算按運(yùn)營(yíng)階段和頂推階段分別計(jì)算。運(yùn)營(yíng)階段的內(nèi)力計(jì)算采用了定點(diǎn)法確定各截面內(nèi)力，并用彎矩分配法核對(duì)，同時(shí)采用電算進(jìn)行了校核。頂推階段內(nèi)力計(jì)算由于在頂推過(guò)程中梁體各截面的內(nèi)力均在變化，為簡(jiǎn)化計(jì)算按等截面設(shè)計(jì)。梁端的鋼導(dǎo)梁的剛度比梁體的剛度小得多，在同一跨時(shí)，不能取平均剛度，計(jì)算時(shí)先按單跨固端梁算出每頂推一段(2m)時(shí)的固端彎矩和支點(diǎn)反力。本梁并非固端，則在每頂推一段時(shí)，按該跨以后幾跨的變形協(xié)調(diào)條件求出對(duì)該固端轉(zhuǎn)角的影響，推

5、導(dǎo)出不同情況下的計(jì)算公式，算出每頂推段時(shí)各支點(diǎn)處的支點(diǎn)反力、彎矩以及全梁全截面的彎矩和剪力。在全梁頂推過(guò)程中把各截面中每頂推一段所計(jì)算出的彎矩和剪力控制值畫(huà)出包絡(luò)圖作為頂推階段內(nèi)力計(jì)算依據(jù)。 本梁各截面的預(yù)應(yīng)力配筋計(jì)算基本上按照1975年部頒“橋規(guī)”進(jìn)行，對(duì)不能適應(yīng)連續(xù)梁部分作必要的補(bǔ)充。截面計(jì)算按運(yùn)營(yíng)狀態(tài)和頂推階段分別進(jìn)行。在運(yùn)營(yíng)狀態(tài)條件下驗(yàn)算截面的強(qiáng)度、抗裂性、預(yù)加應(yīng)力時(shí)的應(yīng)力、運(yùn)營(yíng)狀態(tài)下的應(yīng)力、剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力等。在計(jì)算有膠接縫的截面時(shí)不計(jì)入混凝土的抗拉能力。在頂推階段時(shí)驗(yàn)算截面的強(qiáng)度、抗裂性。在有膠接縫的截面計(jì)入半值的混凝土抗拉能力。 在驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力配筋的計(jì)算中應(yīng)計(jì)入由于預(yù)加應(yīng)力對(duì)各截面

6、所產(chǎn)生的次力矩。本梁次力矩是按力矩分配方法計(jì)算。 預(yù)應(yīng)力配筋計(jì)算中的預(yù)應(yīng)力損失考慮了混凝土的收縮和徐變、鋼絞線應(yīng)力松馳、錨具變形、鋼絞線回縮、接縫壓縮、管道摩阻、混凝土的彈性壓縮等。其中混凝土徐變及彈性壓縮損失計(jì)算公式，“橋規(guī)”規(guī)定的辦法對(duì)本連續(xù)梁不盡適合，我們根據(jù)“橋規(guī)”規(guī)定的精神，針對(duì)連續(xù)梁和本設(shè)計(jì)的配筋形式，另行推導(dǎo)公式計(jì)算。其余均按“橋規(guī)”規(guī)定的辦法計(jì)算。 本梁在設(shè)計(jì)中還進(jìn)行局部應(yīng)力、橋面及支座等的計(jì)算。 二、施工部分 (一)梁段預(yù)制 本橋全梁分為41塊，除兩端塊長(zhǎng)為2.55m外，其余梁塊約長(zhǎng)4.0m。由于梁塊拼裝為無(wú)厚度接縫采用環(huán)氧樹(shù)脂膠粘劑，預(yù)制梁塊必須依全梁順序接連灌筑，梁塊之間

7、不立端模，以達(dá)到梁塊接縫密貼。制梁臺(tái)座設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為40m，采用整體混凝土基礎(chǔ)，其上為槽鋼橫梁，橫梁兩端有橡膠支墊。底板為6cm厚的木板，上鋪一層8mm厚的鋼板。底板4m一段，以達(dá)到分段震動(dòng)的良好效果。箱形梁模板為要保證梁的外形尺寸規(guī)則、混凝土表面光滑、美觀、孔道位置正確、底板與側(cè)模分別震動(dòng)以加大震動(dòng)效果、節(jié)省木料易于拆裝、接縫嚴(yán)密、結(jié)構(gòu)牢固等要求，采用了鋼制側(cè)模和端模，鋼、木結(jié)合的內(nèi)模。為了獲得較好的震動(dòng)效果，使底模外部震動(dòng)器的負(fù)荷盡量小，兩側(cè)外模的重量由臺(tái)座承受。內(nèi)模用塑料布條封蓋板塊間的對(duì)縫，用泡沫塑料條填塞內(nèi)模部和端模與已制梁塊間的接縫，以達(dá)到防漏漿的效果。外模與已制梁端和底板邊緣之間，用

8、薄橡膠板和泡沫塑料條作填塞物。預(yù)埋鐵件如人行道螺栓預(yù)開(kāi)方洞，用特制橡膠塊堵塞。腹板、底板及頂板鋼筋均制成整片，進(jìn)行吊裝。管道位置的固定采用單片定位箍架，用角鋼在標(biāo)準(zhǔn)臺(tái)具上焊制。采用外徑50mm的鋼絲網(wǎng)膠管作為制孔器。用28mm的鋼管作芯棒，避免擠壓變形。 梁塊質(zhì)量：全梁41塊，經(jīng)28天試件抗壓強(qiáng)度，用600號(hào)普通水泥制作的13塊，為508596kg/cm2，用500號(hào)普通水泥制作的28塊為451511kg/cm2。 (二)梁塊拼裝 干拼是膠拼前的準(zhǔn)備工序，在干拼時(shí)排除中線和水平的誤差，以保證膠拼的質(zhì)量。干拼是在改制的62A型軌節(jié)臺(tái)上進(jìn)行。拼梁時(shí)，除保持梁塊密貼外，重要的是始終保持梁底坡度的一致

9、性，否則形成折線將給頂推工作造成大量困難。干拼結(jié)束后，應(yīng)將全部鋼絞線束都穿入孔道。 膠拼使用環(huán)氧樹(shù)脂膠的配合比是根據(jù)氣溫和拼裝梁塊的數(shù)量進(jìn)行調(diào)整的。膠拼前，將鋼絞線穿入孔道后，把梁塊拖開(kāi)，使與基準(zhǔn)塊離開(kāi)0.8m，利用梁的通氣孔，穿入鋼管搭起簡(jiǎn)單腳手架。涂膠不宜過(guò)厚，能復(fù)蓋住表面即可，涂完膠后，移動(dòng)臺(tái)車(chē)使梁塊向基準(zhǔn)塊靠攏，當(dāng)中線、水平、接縫均吻合后，將車(chē)輪固定，即可進(jìn)行膠拼下一塊。為了使膠縫緊密接觸，將梁膠拼成整體，并保證在正式張拉前梁塊之間不會(huì)發(fā)生錯(cuò)動(dòng)，進(jìn)行擠膠張拉。 本橋張拉分三部分：擠膠張拉、頂推階段張拉、運(yùn)營(yíng)階段張拉。要使工作順利進(jìn)行，首先要做好一系列準(zhǔn)備工作：油表和YC60型千斤頂、電

10、動(dòng)油泵的檢查、校驗(yàn)，油管接頭的裝配，張拉工藝的培訓(xùn)和張拉臺(tái)架的安裝等。 (三)頂推架梁 本橋頂推采用的是水平垂直千斤頂方案。 1.試驗(yàn)：為了保證頂推架梁的安全，正式頂架梁前，在岸上作最大懸臂狀態(tài)的模擬試驗(yàn)。目的是：事先了解導(dǎo)梁的最大撓度；導(dǎo)梁與混凝土梁接頭處的最大變矩值；導(dǎo)梁與混凝土梁聯(lián)結(jié)板的強(qiáng)度；鋼絞線錨具在未壓漿狀態(tài)下，當(dāng)導(dǎo)梁懸出后的錨固性是否可靠；臺(tái)車(chē)在頂推時(shí)的受力情況是否符合設(shè)計(jì)計(jì)算。 2.準(zhǔn)備工作 (1)根據(jù)水平垂直千斤頂頂推原理分析，在頂推初期或末尾，垂直頂上梁的反力較小時(shí)，就不能頂推使梁前行。所以在事先準(zhǔn)備絞車(chē)、鋼絲繩、滑車(chē)組等拖拉設(shè)備。利用拖拉設(shè)備帶動(dòng)設(shè)在軌道臺(tái)車(chē)上的工字梁，推

11、梁前進(jìn)。導(dǎo)梁通過(guò)延安側(cè)橋臺(tái)時(shí)，其下用50mm圓輪作滾動(dòng)支承。用拖拉法將導(dǎo)梁懸出延安側(cè)橋臺(tái)24m后，頂推架梁開(kāi)始。(2)頂推設(shè)備的布置：頂推設(shè)備主要由水平千斤頂、垂直千斤頂和底盤(pán)滑道組成。頂推專用的千斤頂是由鐵道部科學(xué)研究院與鐵道部第一工程局橋梁處共同設(shè)計(jì)制造的。其性能如下表。千斤頂類(lèi)別代號(hào)起重能力(t)最大行程(mm)大缸活塞面積(cm2)小缸活塞面積(cm2)垂直千斤頂水平千斤頂V314H200垂直314水平20010050012578042391885 頂推設(shè)備安裝在延安側(cè)橋臺(tái)梁墊上。在鑄鋼底盤(pán)、不銹鋼滑道上安裝水平垂直千斤頂，并用分配梁將兩個(gè)千斤頂連接起來(lái)。水平頂?shù)暮笞в谘影矀?cè)橋臺(tái)背墻

12、上，下座固定于滑道上。垂直頂下部鑲一塊聚四氟乙烯板坐于滑道上，其上部設(shè)一特制的硬橡膠板。 在各墩西安側(cè)橋臺(tái)支承墊石上，設(shè)置預(yù)制的混凝土塊（其高度與箱形梁的正式支座相同），其上安裝鑄鋼底座不銹鋼滑道。 3.頂推過(guò)程 開(kāi)始用盾構(gòu)千斤頂作動(dòng)力，鋼橫梁帶動(dòng)混凝土滑塊使梁體前行。用這種方法頂推完第一拼裝段，在第二拼裝段頂推到混凝土梁端距1號(hào)墩1.4m時(shí)，由于拼裝梁底板不平，形成梁尾部翹起，延安側(cè)橋臺(tái)支點(diǎn)反力增大而出現(xiàn)梁塊之間膠縫開(kāi)裂，立即降低延安側(cè)橋臺(tái)支點(diǎn)高度同時(shí)更換頂推設(shè)備。安裝使用頂推專用千斤頂（即V314H200千斤頂）。頂推速度達(dá)每分鐘56cm。 頂推力按下列情況分別計(jì)算： (1)全梁拼完，梁前

13、端距延安側(cè)橋臺(tái)支承點(diǎn)距離為97.2m時(shí)，頂推力為69噸。 (2)全梁即將頂推完（導(dǎo)梁已拆除）,梁重全部支承在滑道上時(shí),頂推力為68噸。 在頂推過(guò)程中，頂推力的大小是取決于梁體的總重和滑板與滑道之間的摩阻情況。正常情況頂推水平頂實(shí)用頂推力根據(jù)油壓表讀數(shù)，換算為32.248.2噸。但由于滑板使用受壓變形，頂推力將增大至80噸。根據(jù)頂推紀(jì)錄水平頂油壓表的讀數(shù)，推算出各階段中滑道不銹鋼板與聚四氟乙烯板間的摩擦系數(shù)值為0.0470.066。當(dāng)?shù)谒碾A段頂推至最后，梁體在臺(tái)后剩余7.5m時(shí)，梁底混凝土與垂直頂上橡膠板的摩擦系數(shù)為0.32。頂推工作要求滑板與滑道間的摩擦系數(shù)愈小愈好，而垂直頂上的橡膠板與梁底混

14、凝土間的摩擦系數(shù)愈大愈好。 滑道頂面標(biāo)高按設(shè)計(jì)縱坡進(jìn)行換算。梁體通過(guò)滑道時(shí)，在梁底與滑道之間設(shè)置滑板，滑板是用硬質(zhì)橡膠與鋼板組成的夾層板，并在其表面鑲嵌一層聚四氟乙烯板。 頂推時(shí)，由于梁重不斷加大，滑板大部分都被壓輾壞，聚四氟乙烯板被梁體與滑道擠壓變形，并與橡膠板分離。為了繼續(xù)頂推，采用舊輸送帶直接壓在聚四氟乙烯板上，用30噸螺絲頂將滑板續(xù)進(jìn)的辦法，堅(jiān)持到全梁就位。 頂推工作中的幾項(xiàng)措施： 分擔(dān)反力的頂推措施：在第二階段頂推時(shí)，梁底折線影響到墩臺(tái)的反力值，導(dǎo)致頂板上緣一些膠縫經(jīng)過(guò)延安側(cè)橋臺(tái)時(shí)出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象。確定以分擔(dān)反力的辦法，隨時(shí)調(diào)整各支點(diǎn)滑板的高度，確保各支點(diǎn)反力不致過(guò)大或過(guò)小，使梁體頂推時(shí)

15、的內(nèi)力基本保持設(shè)計(jì)數(shù)值，將大部分施工誤差集中到第一拼裝段去。 頂推時(shí)對(duì)V314頂大油缸送油量的控制：往往按設(shè)計(jì)反力值送夠了油壓，而臨時(shí)支點(diǎn)并未脫空，因而必須進(jìn)行超頂或降低臨時(shí)支點(diǎn)，這都是不允許的。從施工角度看，臨時(shí)支點(diǎn)的標(biāo)高應(yīng)是定值，每次頂推起頂時(shí)，均應(yīng)以此高度為準(zhǔn)。至于超頂數(shù)值，應(yīng)在設(shè)計(jì)中考慮此因素，在配筋中留有儲(chǔ)備，以保證梁體的頂板膠縫不致開(kāi)裂，及腹板鋼筋混凝土有足夠的抗彎和抗剪能力。 糾偏：頂推過(guò)程中，梁體中線經(jīng)常離開(kāi)橋軸線。采用的糾偏辦法是：在鋼滑道外側(cè)安裝角鋼支架（以支承螺絲頂），水平方向安裝30噸螺絲頂頂住梁體下緣，當(dāng)梁體頂推前進(jìn)時(shí)，對(duì)螺絲頂進(jìn)行加壓，梁體即向?qū)Ψ揭苿?dòng)，這樣頂壓數(shù)次

16、后，就可糾正過(guò)來(lái)。 墩頂縱向位移：在頂推過(guò)程中，用儀器觀測(cè)到1號(hào)墩墩頂最大位移值為16mm，2號(hào)和3號(hào)墩墩頂位移值為615mm。當(dāng)頂推前進(jìn)時(shí)，位移隨之發(fā)生。而當(dāng)脫空回程時(shí)，該值逐漸回到零位。因此，這個(gè)位移值完全是彈性的。 對(duì)橋墩偏壓的影響，在頂推過(guò)程中，因需要檢查支點(diǎn)反力或更換滑板和調(diào)整滑板的厚度，均須在橋墩的一側(cè)設(shè)置千斤頂。當(dāng)支點(diǎn)反力較大再加上超頂?shù)囊蛩兀奢d將達(dá)到400噸左右，這樣將對(duì)橋墩形成較大的偏壓。除在設(shè)計(jì)橋墩時(shí)應(yīng)考慮檢算，在施工時(shí)應(yīng)盡量縮小其偏心距離，本橋經(jīng)過(guò)檢算已超出規(guī)定，由于在墩頸部設(shè)有鋼筋，所以沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂縫。 (四)孔道壓漿按照頂推架梁的要求，壓漿分為兩個(gè)階段頂推階段和運(yùn)營(yíng)階

17、段（即落梁前）。在拼裝頂推階段，每一拼裝梁段建立預(yù)應(yīng)力后，即將已張拉完成的鋼絞線束進(jìn)行壓漿。但為了避免運(yùn)營(yíng)階段未穿鋼絞線張拉的孔道堵塞，在頂推階段只對(duì)梁四角處N1號(hào)12束（全梁貫通帶連接器的鋼絞線束）進(jìn)行壓漿。其余的孔道，是在頂推架梁結(jié)束，運(yùn)營(yíng)階段建立預(yù)應(yīng)力張拉工作完成后進(jìn)行的。(五)落梁落梁工作是在頂推工作結(jié)束，全部鋼絞線進(jìn)行張拉、壓漿后，將墩臺(tái)上的鋼支座安裝好，全梁落到正式支座上，這是箱形連續(xù)梁的最后一道工序。 落梁工作是按照墩臺(tái)處支座反力的大小，在各墩臺(tái)上均設(shè)置兩臺(tái)千斤頂。以拼梁時(shí)梁底原始工作線作為梁體原始狀態(tài)，以標(biāo)高控制落梁。每次落梁高度不超過(guò)2cm。因西安側(cè)橋臺(tái)為固定支座。應(yīng)先落完，

18、順序?yàn)槿?、二、一?hào)墩及延安側(cè)橋臺(tái)。 關(guān)于活動(dòng)支座搖軸的傾角問(wèn)題：根據(jù)設(shè)計(jì)混凝土梁的伸長(zhǎng)值，確定搖軸偏向延安方向的數(shù)值。將各支座下擺向西安方向移動(dòng)各數(shù)值的一半，即可符合搖軸傾角的要求。 (六)對(duì)梁縫開(kāi)裂和腹板裂紋的分析 在頂推過(guò)程中裂縫及裂紋出現(xiàn)的主要原因分析如下： 1.負(fù)彎矩過(guò)大，頂推階段預(yù)應(yīng)力不足以抵抗上翼緣的拉應(yīng)力，因而發(fā)生較大的伸長(zhǎng)，超過(guò)了混凝土膠縫的允許變形值。這類(lèi)裂縫均發(fā)生在頂板接縫處。 2.支點(diǎn)處梁底上、下游不平，該支點(diǎn)反力較大時(shí)，對(duì)腹板形成較大扭矩，當(dāng)頂板開(kāi)裂后，引起腹板裂紋。 3.腹板配筋較少。限于施工水平，在160多m長(zhǎng)度范圍內(nèi)，很難做到絕對(duì)的平、直，必然給梁帶來(lái)附加外力。

19、本橋箱形梁預(yù)應(yīng)力配筋計(jì)算方面，為安全計(jì)，對(duì)運(yùn)營(yíng)階段各環(huán)氧樹(shù)脂膠縫的截面上不計(jì)混凝土的抗拉強(qiáng)度。在頂推階段考慮屬于臨時(shí)狀態(tài)，即使有的拼接縫出現(xiàn)裂縫，頂推完成后，還有五分之三預(yù)應(yīng)力筋張拉，出現(xiàn)的裂縫將會(huì)在恒載和運(yùn)營(yíng)階段的預(yù)應(yīng)力筋補(bǔ)拉后全部閉合。 全橋落梁并考慮了支點(diǎn)反力，因此可以保證質(zhì)量。 三、體會(huì)及改進(jìn)意見(jiàn) (一)多年來(lái)，我國(guó)在鐵路建設(shè)中，除較大河流或一些有特殊要求采用大跨度鋼梁橋外，無(wú)論遇到深溝、峽谷、急流或地質(zhì)斷層等情況，橋墩多高、基礎(chǔ)施工多困難，一般都采用跨度32m或24m預(yù)應(yīng)力混凝土梁。不但形成梁部與墩臺(tái)極不合理的經(jīng)濟(jì)布置，而且浪費(fèi)大量人力物力，延長(zhǎng)施工工期。因此，混凝土橋梁向32m以上

20、跨度發(fā)展，是我國(guó)鐵路橋梁迫切需要解決的問(wèn)題。 通過(guò)這座橋梁實(shí)踐證明，頂推法施工可以發(fā)揮懸臂拼裝法和懸臂灌注法的優(yōu)點(diǎn)，而且避免出現(xiàn)兩法的缺點(diǎn)。因?yàn)橹屏菏窃跇蚺_(tái)后預(yù)制臺(tái)座上進(jìn)行，可以做到工廠化、機(jī)械化施工，同時(shí)又不需要大型運(yùn)輸和吊裝機(jī)具設(shè)備?？捎幂^小的動(dòng)力架設(shè)較重的橋梁。無(wú)高空作業(yè)，架設(shè)平穩(wěn)安全。架梁操作也較簡(jiǎn)單。從制梁到頂推的全部過(guò)程，可大量節(jié)約勞力，減輕勞動(dòng)強(qiáng)度。采用頂推法施工可以作到制梁、頂推架梁同時(shí)進(jìn)行，墩臺(tái)施工也可照頂推進(jìn)度進(jìn)行，有利于縮短工期，橋下不需要任何腳手設(shè)備，可保證橋下凈空內(nèi)的正常工作或通行。 頂推法架梁的缺點(diǎn)是：施工前需將橋頭路基修至頂推需要的高度或設(shè)置臨時(shí)支墩及制梁或拼梁時(shí)

21、用的腳手架。連續(xù)梁的梁底達(dá)到平直，對(duì)施工要求較高，特別對(duì)采用無(wú)厚度密貼膠粘縫進(jìn)行梁塊拼裝時(shí)，更應(yīng)達(dá)到較高的精度要求。 (二)有關(guān)設(shè)計(jì)方面的改進(jìn)意見(jiàn)： 1.頂推過(guò)程中結(jié)構(gòu)的安全儲(chǔ)備，按橋規(guī)規(guī)定，安裝時(shí)的沖擊系數(shù)為1.2。由于連續(xù)梁在頂推過(guò)程中處于超靜定狀態(tài)，且具有各斷面力矩變號(hào)的特點(diǎn)，梁底平直的施工精度及頂推時(shí)的故障處理對(duì)梁體的超頂?shù)?，均?duì)結(jié)構(gòu)物的受力狀態(tài)影響很大。為了確保頂推架梁的結(jié)構(gòu)安全，除應(yīng)制定施工規(guī)定外，設(shè)計(jì)要有安全儲(chǔ)備。建議每次正常頂推過(guò)程中的起頂值控制在1cm左右，處理故障時(shí)最大起頂值不能超過(guò)2cm，設(shè)計(jì)彎矩的荷載增大系數(shù)在第一跨的影響范圍內(nèi)采用1.5，其他跨采用1.2。 2.臺(tái)后的

22、梁體支承情況必須受力明確且易控制，以確保設(shè)計(jì)內(nèi)力的計(jì)算值。本梁設(shè)計(jì)時(shí)，僅考慮干拼、膠拼的施工方便，臺(tái)后采用了小車(chē)方案。由于剛度不強(qiáng)，有時(shí)為了保證梁體的坡度，施工中經(jīng)常調(diào)整小車(chē)的垂直絲杠，而形成有時(shí)使臺(tái)后的梁段受力不易控制。建議臺(tái)后的支承方案在頂推過(guò)程中宜用小支墩滑道方案。 3.對(duì)全梁構(gòu)造方面的改進(jìn)意見(jiàn) 預(yù)應(yīng)力配筋在目前材料設(shè)備的情況下采用直線型分散配筋形式是合適的。但在管道布置上未留富余，施工時(shí)如出現(xiàn)意外，無(wú)法加強(qiáng)。建議在管道布置時(shí)要預(yù)留24束位置，以便隨時(shí)可以加強(qiáng)施工階段的預(yù)應(yīng)力值。 由于在混凝土灌筑時(shí)，不可能保證各管道間很密實(shí)，因此在管道布置上要考慮架梁階段的管道與運(yùn)營(yíng)階段補(bǔ)充張拉的管道間

23、有適當(dāng)?shù)拇胧_保架梁階段張拉的鋼絲束張拉后立即壓漿。 合理調(diào)整頂板底板及腹板的厚度，以降低結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面宜設(shè)暗錨，頂板鋸齒板可考慮設(shè)在橋面上并盡可能減少鋸齒板。全橋內(nèi)輪廓尺寸不宜變化太多，以利施工。 在第一階段膠拼后，未及時(shí)進(jìn)行張拉。由于受晝夜溫差的影響，在梁段間的腹板膠縫發(fā)生了裂紋。因此，除施工應(yīng)掌握膠拼后立即張拉外，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮初拼張拉噸位，應(yīng)能足夠抵抗溫度應(yīng)力的影響。 (三)對(duì)頂推方案的選擇： 本橋頂推采用水平垂直千斤頂方案，動(dòng)力集中在一端橋臺(tái)上。其主要缺點(diǎn)是：1. 開(kāi)始及最后頂推時(shí)，由于支反力不夠，梁體不能滑移，必須采取其它措施。2. 每次頂推起頂時(shí)，梁體必須超頂。

24、3.橋墩各滑道上，需反復(fù)遞送滑塊。由于聚四氟乙烯板擠壓變形與橡膠板脫開(kāi)，經(jīng)常造成故障中斷工作。 4.橋墩承受水平力，對(duì)高墩不利。 據(jù)報(bào)道，日本創(chuàng)造了在各橋墩上設(shè)置頂推裝置的頂推方式（SSY式頂推裝置）。這種方式是用穿心式水平千斤頂帶動(dòng)在滑架上的滑板與梁體同時(shí)移動(dòng)；用豎向千斤頂起落梁體。這種頂推裝置將為今后修建多聯(lián)的長(zhǎng)跨橋梁提供新的途徑。 (四)對(duì)制梁方案的選擇： 采用頂推法架設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁時(shí)，梁段的接長(zhǎng)有兩種方式： 一種是預(yù)制拼裝方式，按照設(shè)計(jì)頂推階段，分段預(yù)制然后拼裝。每階段的長(zhǎng)度可達(dá)50m左右。其優(yōu)點(diǎn)是可提前預(yù)制梁塊，能縮短工期，因其一次拼裝梁段較長(zhǎng)，對(duì)全梁預(yù)應(yīng)力的配置連結(jié)方面較有利。其缺點(diǎn)是梁體存在接縫這一弱點(diǎn)。 另一種是直接在頂推梁體的尾部灌筑長(zhǎng)段梁(1020m)。其優(yōu)點(diǎn)是可以縮小場(chǎng)地范圍；減少拼裝用的設(shè)備；梁體接縫較少。其缺點(diǎn)是配筋連接較