質(zhì)量管理課程設計

1、質(zhì)量管理課程設計報告、某紡織梳理器材公司產(chǎn)品質(zhì)量分析、某電纜廠產(chǎn)品質(zhì)量分析9）三、持續(xù)質(zhì)量改進在空調(diào)熱交換器生產(chǎn)車間的應用四、某手表廠質(zhì)量控制23)五、湖南工程學院宿舍滿意度問卷調(diào)查31)六、參考文獻41)七、致謝42)八、附錄(43)九、課程設計成績評價表44)題目一某紡織梳理器材公司產(chǎn)品質(zhì)量分析（一）題目某公司是一家專業(yè)制造紡織梳理器材的中外合資企業(yè)。公司的產(chǎn)品有金屬針布、學院:管理學院針布、0分梳輥與分梳輥針布、整體錫林,其/、中主針布、張汝佳導師姓名：高杰完成日期：2014-2015年度第一學期專業(yè)：工商管理班級：1201學號:學生姓名:導產(chǎn)品金屬針布和彈性蓋板針布的產(chǎn)銷售量，連續(xù)多年

2、來在國內(nèi)同行一直遙遙領先公司始終堅持質(zhì)量是企業(yè)的生存之本”，追求卓越的產(chǎn)品品質(zhì)。公司主導產(chǎn)品金屬針布（占銷售額的65%）的原材料是是C5.5mm中高碳鋼線材，線材拉拔成直徑為C1.0C2.0mm的鋼絲后進行壓扁，最后對壓扁的坯條進行連續(xù)充齒，加工成形。在鋼絲每次拉拔后要進行球化退火，壓扁后要進行再結晶退火，而退火硬度均勻中性、金相組織的好壞和表面成色直接影響后續(xù)加工和成品質(zhì)量。工藝流程如圖1.1：圖1.1工藝流程圖金屬針布成品質(zhì)量的優(yōu)劣，用戶衡量指標主要有以下幾個方面：鋒利度、平整度、耐磨度、粗糙度、色差。一段時間以來，用戶反映公司金屬針布在耐磨度和色差方面存在較大的問題，色卷也存在一定的困難

3、（影響平整度）；坯條再結晶后產(chǎn)品質(zhì)量指標（硬度、成色和金相組織）直接或間接影響到成品的質(zhì)量；熱處理工序利用井式爐，通過氮氣保護坯條進行再結晶處理，屬于特殊質(zhì)量過程，有必要對其過程能力進行一次全面測量。為此，決定成立質(zhì)量控制小組（QC小組），利用質(zhì)量管理的方法和工具進行分析和解決問題。該公司一分廠成立QC小組，本小組成員7人（見表1.1），分別為公司研究所、分廠技術人員及相關管理人員，專門針對公司和坯條熱處理過程中的質(zhì)量波動而展開各項活動，活動定期進行。現(xiàn)場調(diào)查：QC小組對熱處理工序井式爐再結晶退火目前存在的問題進行了統(tǒng)計分析，發(fā)現(xiàn)近兩個月的井式爐坯條再結晶質(zhì)量缺陷見表1.2。表1.1QC小組成

4、員情況序號姓名年齡性別職務文化程度小組任務組內(nèi)分工1龔某34男分廠廠長碩士組長負責協(xié)調(diào)2朱某34男工程師本科副組長方案編制、落實3孫某40男工程師本科成員技術方案頭施4周某37男熱處理工長本科成員現(xiàn)場實施監(jiān)督5徐某39男丄乙員大專成員現(xiàn)場實施6顧某42女操作員大專成員現(xiàn)場記錄7許某29女核算員大專成員統(tǒng)計表1.2井爐式坯條再結晶質(zhì)量缺陷分類表序號缺陷項目頻數(shù)不合格百分比%頻數(shù)百分比%累計頻數(shù)百分比1硬度不咼1852.9850.850.82硬度過高951.5326.176.93花斑360.589.986.84發(fā)彩280.457.794.55成色差150.244.198.66組織不好50.081.

5、4100合計3645.86100近兩個月該工序生產(chǎn)總數(shù)為6205件，不合格率為5.86%（二）要求1試用Minitab軟件，繪制缺陷項目排列圖，確定主要問題是什么？2用表1.3給出的坯條硬度測定數(shù)據(jù)，利用Minitab軟件對該工序的穩(wěn)定性和工序能力進行分析。該指標的技術要求為190（三）設計過程1試用Minitab軟件，繪制缺陷項目排列圖圖1.2由圖1.2可知，主要問題是硬度不足和硬度過高，因為此兩個因素的不合格百分比分別達到了整個不合格百分比的50.8%,26.1%，都占據(jù)了相當大的一部分，故應該將精力持續(xù)的集中于這兩個因素上，可以以較好的改進獲得較大的收益，從而提高資源的利用率，降低成本獲

6、得較大的利益。2用表1.3給出的坯條硬度測定數(shù)據(jù)，利用Minitab軟件對該工序的穩(wěn)定性和工序能力進行分析EXCEL中求標準差的函數(shù):=STDEVP(A2:A20)表1.3坯條硬度測定數(shù)據(jù)表樣本號測定值樣本均值(0.0000)樣本標準差(0.000000)1200200195198190192195.83334.2150522185175182180190195184.50007.1763503185190205198195193194.33336.8605154195190192195190190192.00002.4494905180185195186192194188.66675.921

7、7116185185182185198195188.33336.5012827190175185183180192184.16676.3060828205190205198200198199.33335.5737489165182182165180190177.333310.15217510195192205188185193193.00006.89927511196185185180182190186.33335.81950712176196192200195194192.16678.35264413195185192185198195191.66675.501515141951981931

8、92195190193.83332.78687415195198193192195190193.83332.78687416195185172195198185188.33339.70910217186185180192185183185.16673.97072618185190215198200198197.666710.25020319190195195190183192190.83334.44597220198192200188185195193.00005.796551計算各子組的平均值Xi和標準差Sj。各子組的平均值見1.3準差需要利用有關公式計算，例如，第一子組的標準差為:I(Xx

9、)Sij/1(200196)2(200196)2(19519鏟(19819勺2(19019鏟(19219鏟421551其余參見表1.3準差欄步驟3：計算所有觀測值的總平均值X和平均標準差So得到X190.52,S6.18步驟4：計算s圖的控制限，繪制控制圖。先計算s圖的控制限。從計量控制圖系數(shù)表可知，當子組大小n=6時，B42.089,B30.030，代入S圖公式，得到:LCLsB3S0.0306.180.19計算X由于子組大小n=6,從計量控制圖系數(shù)表知，A1.427，將X163.292,S5.370代入X圖的控制限公式，得到：圖1.3由圖1.3控制圖可知，第8組X值為177.333小于LC

10、&，第9組X值為199.333大于UCL故過程的均值失控。故可以去掉第8組、第9組的數(shù)據(jù)，重新計算R圖與X圖的參數(shù)。表1.4改進后的坯條硬度測定數(shù)據(jù)表樣本號測定值樣本均值（0.0000）樣本標準差（0.000000）1200200195198190192195.83334.2150522185175182180190195184.50007.1763503185190205198195193194.33336.8605154195190192195190190192.00002.4494905180185195186192194188.66675.92171161851851821851981

11、95188.33336.5012827190175185183180192184.16676.3060828195192205188185193193.00006.8992759196185185180182190186.33335.81950710176196192200195194192.16678.35264411195185192185198195191.66675.50151512195198193192195190193.83332.78687413195198193192195190193.83332.78687414195185172195198185188.33339.709

12、10215186185180192185183185.16673.97072616185190215198200198197.666710.25020317190195195190183192190.83334.44597218198192200188185195193.00005.796551此時，X190.76，s5.97s圖：參見圖1.4標準差控制圖?？梢?，標準差s控制圖不存在變差可查明原因的八種模式，那么，可以利用S來建立X圖。由于子組大小n=5,從計量控制圖系數(shù)表知，A1.427，將X190.76，s5.97代入X圖的控制限公式，得到：由圖1.4的均值控制圖可知，沒有出現(xiàn)變差可查明原

13、因的八種模式。即標準差控制圖和均值控制圖都沒有出現(xiàn)可查明原因的八種模式，說明裝配作業(yè)中螺栓扭矩的生產(chǎn)過程處于統(tǒng)計控制狀態(tài)。圖1.4圖1.5工序能力指數(shù)Cpk=0.41,Cp=0.49,這兩個值都比較比較小，且相差不大說明過程能力嚴重不足，過程的這主要問題是c太大，改進的過程首先要著眼于降低過程的波動。題目二某電纜廠產(chǎn)品質(zhì)量分析（一）題目某電纜廠生產(chǎn)的某種電線有8個生產(chǎn)工序：壓膠、擠橡、硫化、試電、編織、過油、塑膠、包裝。據(jù)分析，電線的質(zhì)量不穩(wěn)定，有時廢品率高達20%以上。為了解決這一問題，保證產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性，企業(yè)成立了課題組，請運用Minitab軟件計算、繪圖，并進行分析和決策：1. 尋找造

14、成質(zhì)量不穩(wěn)定、廢品率高的主要質(zhì)量問題根據(jù)需要，從廢品電線中隨機抽檢獲得100個數(shù)據(jù)，如表2.1所示：表2.1不合格項目壓膠硫化塑膠擠橡其它不合格數(shù)71520553注：試電、編織、過油、包裝各工序的不合格率極小，故全部合并為其他”一項請運用所學的QM方法進行分析，找出造成質(zhì)量不穩(wěn)定、廢品率高的主要質(zhì)量問題。2. 分析主要質(zhì)量問題產(chǎn)生的原因通過上述分析得知，主要質(zhì)量問題是擠橡”。即擠橡”工序是造成電線質(zhì)量不穩(wěn)定的關鍵工序。針對這一情況，課題組召開質(zhì)量分析會，就擠橡工序通過因果圖進行詳細分析，圖2.1所示。經(jīng)過因果圖分析，明確了影響擠橡工序質(zhì)量的各種原因。并且經(jīng)現(xiàn)場測試驗證后，對相對影響大的原因：混

15、合膠質(zhì)量差，內(nèi)外模對不好，采取了相應的措施，保證其處于正常穩(wěn)定狀態(tài)。3. 分析關鍵工序“擠橡”的生產(chǎn)穩(wěn)定情況在第“2步的分析中，雖然明確了影響擠橡工序質(zhì)量的各種原因，但并不了解擠橡工序質(zhì)量的現(xiàn)狀。因此，從工序中隨機抽取了20組100個數(shù)據(jù)（擠橡工序的質(zhì)量特性是擠橡厚度，標準為（1）.1）mm）,如表2.2所示：表2.2測量單位：0.01組號X1X2X3X4X5組號X1X2X3X4X510.960.961.041.041.08110.921.021.01.041.0620.941.020.980.981.0121.020.931.040.981.0831.021.021.040.981.0213

16、0.941.00.931.020.9841.00.961.080.961.02141.040.961.01.041.0250.981.021.021.081.0151.060.981.020.961.0461.00.960.960.981.04161.01.020.931.041.0271.00.980.941.061.02171.061.01.021.080.9681.01.021.040.981.0181.081.021.00.931.0690.961.021.040.981.04191.061.060.951.061.02101.061.021.00.981.04201.020.961.

17、01.040.944.分析關鍵工序“擠橡”的工序能力通過第“3步的分析，可以看出直方圖形狀為兩邊低中間高，左右基本對稱，沒有明顯的失穩(wěn)”情況，說明工序處于穩(wěn)定狀態(tài)。但其工序能力是否滿足技術要求呢？滿足的程度如何？請進一步分析工序能力，并計算工序不合格品率？經(jīng)計算工序能力指數(shù)Cpk,可知擠橡工序的工序能力不足。針對這一情況，請你提出提高工序能力的思路和措施（請查閱相關資料）。課程組在采納你提出的措施的基礎上，又采取了三自，一控”的質(zhì)量控制方法（見表2.3）表2.3序號檢杳內(nèi)容執(zhí)行標準采用手段1操作者檢查自己的產(chǎn)品按工藝規(guī)范和標準卡尺2區(qū)分合格品與不合格品按工藝規(guī)范和標準卡尺3自己做好加工者，日期

18、，質(zhì)量標記自己定標記，記錄自檢記錄表4操作者要控制自檢正確率自檢正確率=（專檢合格數(shù)/自檢合格數(shù)）X100%每天統(tǒng)計5操作者要求自檢正確認真自檢上述措施實施一段時間后，為了驗證其是否有效，隨機抽檢產(chǎn)品，取得100個數(shù)據(jù),如表2.4所示表2.4組號X1X2X3X4X5組號X1X2X3X4X511.01.01.021.081.0111.01.021.041.041.021.01.061.020.981.0120.981.020.980.98:1.030.981.01.040.980.98131.041.021.020.981.0240.981.01.00.981.04141.01.01.040.9

19、81.0251.021.021.00.961.0151.01.021.021.040.9860.980.960.981.041.04160.980.981.01.01.0271.00.981.081.041.02171.00.980.981.021.081.041.021.080.980.96181.01.021.040.981.091.00.961.00.961.02190.981.021.021.0：0.98100.980.960.960.981.0201.021.01.020.981.045.設計控制圖，進行工序的日常控制為了鞏固采取措施的成果，使得工序長期處于穩(wěn)定的控制狀態(tài)，課題組決定

20、利用控制圖進行日常工序質(zhì)量控制。請你依據(jù)前述資料，針對擠橡工序設計X-R控制圖。要確認所設計的控制圖能夠起到控制作用！同時，為擠橡”工序的操作人員提供控制圖的使用說明。（二）要求1. 用Minitab軟件畫排列圖，尋找造成質(zhì)量不穩(wěn)定、廢品率高的主要質(zhì)量問題2. 試通過表2.2用Minitab軟件作直方圖分析擠橡工序質(zhì)量的穩(wěn)定情況（包括圖形的分析、工序能力的計算和分析）。3試通過表2.4,核算工序能力指數(shù)，計算工序不合格率，來評價采取措施后的工序質(zhì)量狀態(tài)。4談談利用控制圖對生產(chǎn)過程進行日?？刂频闹匾饬x。（三）設計過程1. 運用用minitab軟件畫出排列圖（見圖2.2）圖2.2不合格項目排列圖

21、據(jù)上圖，55%的不合格品歸因于擠橡”工序，即造成質(zhì)量不穩(wěn)定、廢品率高的主要質(zhì)量問題為擠橡”，因此集中精力解決擠橡問題可使整個電線生產(chǎn)過程得到最大程度的改進。2. 分析“擠橡”工序的質(zhì)量穩(wěn)定情況利用minitab軟件，根據(jù)表2作出直方圖（見圖2.3）。圖2.3質(zhì)量特性的直方圖可以看出，直方圖形狀為兩邊低中間高，左右基本對稱，沒有明顯的失穩(wěn)”情況,說明工序處于基本穩(wěn)定狀態(tài)。3. 分析關鍵工序“擠橡”的工序能力(1)初始工序能力分析已知標準中心M=(TU+TL)/2=(0.9+1.1)/2=1.0mm；根據(jù)表2.2數(shù)據(jù)，計算得樣本均值，即分布中心p=1.0071mmM,標準差S=0.0413,故為雙

22、側公差且分布中心與標準中心不重合的情況；=M-I=11.0-1.0071Imm=0.0071mm；T=TU-TL=0.2；K=2&/T=2X0.0070.2=0.071;Cp=T/6S=0.2/(6X0.0413)=0.807;所以CPK=Cp(1-K)=0.807X1-0.071)=0.74971。作為關鍵工序，“擠橡”的工序能力明顯不足，處于極高風險狀態(tài)，此時應停止生產(chǎn)，查明系統(tǒng)性因素，可從以下方面采取措施，以提高CPk值：1. 調(diào)整過程加工的分布中心，減少個偏移量&對影響過程質(zhì)量的5M1E因素進行分析，找出造成加工分布中心偏移的原因。減少偏移量的主要措施包括：對大量生產(chǎn)過程進行統(tǒng)計分析，

23、得出六大因素隨時間的推移而逐漸變化的規(guī)律，及時進行調(diào)整或采取設備自補償調(diào)整；根據(jù)中心偏移量，通過首件檢驗調(diào)整設備；改變操作者習慣，以標準中心為加工依據(jù)。2. 提高過程能力，減少分散程度?？蓮囊韵麓胧┤胧郑焊倪M工藝方法，優(yōu)化工藝參數(shù)，推廣應用新材料、新工藝、新技術；改造更新設備，以使其與產(chǎn)品質(zhì)量標準要求相適應；加強現(xiàn)場質(zhì)量控制，設置關鍵、重點過程的過程管理點，開展QC小組活動，是工序處于控制狀態(tài)。3. 在不影響產(chǎn)品質(zhì)量的前提下，可適當放寬標準范圍。(2)改進后的工序能力分析根據(jù)表2.4數(shù)據(jù)，計算得均值尸1.0046,標準差S=0.0268;M-卩I=I1.0-1.0046Imm=0.0046mm

24、；T=TU-TL=0.2；K=2/T=2X0.0046/0.2=0.0；6CP=T/6S=0.2/(6X0.0268)=1.244；所以Cpk=Cp(1-K)=1.244X-0.046)=1.1871.244；不合格率P=1-3CP(1-K)-3CP(1+K)=1-3X1.244X-0.046)-3X.244(1+0.046)=0.03%采取一定措施后Cpk值得到了提高，且不合格品率大大降低，證明措施是有效的。工序有所改進，但改進幅度不大，仍處于高風險狀態(tài)。這是由于課程組采取的三自,一控”質(zhì)量控制措施只是從操作者和產(chǎn)品檢驗的角度出發(fā)。為進一步提高工序能力，在一定的經(jīng)濟基礎上，應當注重設備、工序

25、的創(chuàng)新，從而提高過程能力，減少分散。4. 設計“擠橡”工序的控制圖運用minitab軟件作出關鍵工序的控制圖（見圖2.4）圖2.4關鍵工序的X-R圖（1）使用說明如圖2.4所示，縱坐標表示需要控制的質(zhì)量特性，橫坐標表示按系統(tǒng)取樣方式得到的樣本編號，上、下兩條邊界虛線表示公差上限（Tu）和公差下限（Tl），中間兩條紅色的虛線線分別表示上控制界限（UCL）和下控制界限（LCL），正中間的細直線表示中心線（CL）。在控制圖上，采取系統(tǒng)取樣方式取得樣本質(zhì)量特性，用點子描繪在圖上相應位置。根據(jù)日常工作中該項目的分析頻率和分析人員的技術水平，每間隔適當時間，取兩份平行的控制樣品，隨環(huán)境樣品同時測定，對操作

26、技術較低的人員和測定頻率低的項目，每次都應同時測定控制樣品，將控制樣品的測定結果，根據(jù)下列規(guī)定檢驗分析過程是否處于控制狀態(tài)。 如此點在上、下控制限之間區(qū)域內(nèi)，則測定過程處于控制狀態(tài)，環(huán)境樣品分析結果有效； 如果此點超出上、下控制限，但仍在上、下公差限之間的區(qū)域內(nèi)，提示分析質(zhì)量開始變劣，可能存在失控傾向，應進行初步檢查，并采取相應的校正措施： 若此點落在上、下公差限之外，表示測定過程失控”應立即檢查原因，予以糾正。環(huán)境樣品應重新測定； 如遇到7點連續(xù)上升或下降時（雖然數(shù)值在控制范圍之內(nèi)），表示測定有失去控制傾向，應立即查明原因，予以糾正； 即使過程處于控制狀態(tài)，尚可根據(jù)相鄰幾次測定值的分布趨勢，

27、對分析質(zhì)量可能發(fā)生的問題進行初步判斷。當控制樣品測定次數(shù)累積更多以后，這些結果可以和原始結果一起重新計算總均值、標準偏差，再校正原來的控制圖。（2）利用控制圖進行日?？刂频囊饬x利用控制圖對生產(chǎn)過程進行日?？刂凭哂兄匾膶嵺`意義，具體表現(xiàn)在以下幾方面: 判斷生產(chǎn)工序質(zhì)量的穩(wěn)定性。 評定生產(chǎn)過程的狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)以便及時消除生產(chǎn)過程的異?，F(xiàn)象，有效預防廢、次品的產(chǎn)生。 確定設備與工藝裝備的實際精度，以便正確的做出技術上的決定。 為真正地制定工序目標和規(guī)格界限確立了可靠的基礎，也為改變?yōu)槟芊辖?jīng)濟性的規(guī)格標準提供了依據(jù)。題目三持續(xù)質(zhì)量改進在空調(diào)熱交換器生產(chǎn)車間的應用（一）題目空調(diào)制冷能力一年不如一年，原因

28、有很多，排除安裝和保養(yǎng)不當，制冷劑泄露為主要原因之一：有數(shù)十個焊接點的熱交換器存在漏點往往是制冷劑泄露的最主要原因。從顧客的角度來說，熱交換器的散熱性能好當然是很重要的，但可靠性高，不能泄露制冷劑也非常關鍵。制冷劑泄露導致空調(diào)制冷熱效果低于使用初期的效果，會大大降低顧客對企業(yè)的信心。通過市場調(diào)查及維修記錄分析，可以看出熱交換器泄露的主因在于焊口缺陷；而從歷史數(shù)據(jù)來看，在該企業(yè)空調(diào)產(chǎn)品的焊接質(zhì)量缺陷中，自動焊接工序造成的缺陷約占70左右。經(jīng)過粗略的質(zhì)量成本核算，該企業(yè)每年由于熱交換器泄露導致的直接經(jīng)濟損失就達到1000萬元，如果將由此帶來的外部損失成本記入在內(nèi)，如顧客的流失、企業(yè)信譽的下降，企業(yè)

29、損失勢必更高。因此，提高熱交換器的產(chǎn)品可靠性對空調(diào)整機的“長效”至關重要。找到了質(zhì)量改進的方向后，生產(chǎn)部成立熱交換器生產(chǎn)車間質(zhì)量改進小組對熱交換器的生產(chǎn)過程質(zhì)量進行調(diào)查和研究。首先確定熱交換器生產(chǎn)過程質(zhì)量改進的流程圖，如圖3.1所示：1確定關鍵工序圖3.2為熱交換器的生產(chǎn)流程示意圖。主要原材料為銅管和鋁箔，一部分銅管經(jīng)過彎長u管設備，與沖床沖過的鋁箔組裝在一起再經(jīng)過漲管機使得長u管的外壁同鋁箔充分接觸以便提高熱交換率；另一部分銅管經(jīng)過彎半圓管設備成為半圓管，經(jīng)過清洗，并套上焊環(huán)，然后將其按一定順序插在漲管后的長u管管口，經(jīng)過自動焊接設備，熱交換器部件基本完成了。隨后將經(jīng)過包括人工在內(nèi)的多個檢漏

30、工序，最終作為合格品送往總裝配車間進行整機裝配。圖3.3熱交換器焊口示意圖-Ji幣92. 定性分析產(chǎn)品的質(zhì)量有50%以上在產(chǎn)品設計階段已經(jīng)被決定了，因此在質(zhì)量改進之前了解產(chǎn)品設計原理，對查找慢性質(zhì)量缺陷的原因，改進過程的質(zhì)量非常重要。熱交換器的基本構造是用半圓管連接多個長u管，形成曲折的回路，以便于制冷劑有充分的時間和面積與套在長u管上的鋁箔進行熱量交換。半圓管與喇叭口的配合間隙是影響焊口質(zhì)量的主要因素，如圖3.3所示，長u管口被略微漲大形成喇叭口，在彎好的半圓管上套上焊環(huán)（熔點低于半圓管和長u管），再插入喇叭口，送入自動焊接機，焊環(huán)融化后可以均勻地分布在半圓管外壁和長U管內(nèi)壁的間隙中。因此在

31、設計上要保證半圓管和長u管的間隙配合不能太松，也不能太緊。太松會造成焊漏，充制冷劑時必然會出現(xiàn)大量泄露，在批量生產(chǎn)情況下造成不小的經(jīng)濟損失；太緊則焊環(huán)融化后堆積在喇叭口上，看似焊好了，實際沒有將兩管連接在一起，形成虛焊，在空調(diào)運行一段時間后必然會出現(xiàn)問題。目前，工藝上通過控制半圓管中心距和喇叭口中心距來控制配合間隙。半圓管的中心距和喇叭口的中心距技術要求為（30.8）.2）mm，但半圓管與喇叭口的配合間隙僅為0.2mm（9.72mm-9.52mm），那么在理論上，當半圓管的中心距為上限31mm，而喇叭口的中心距為下限30.6mm時半圓管剛好能插入喇叭口。在實際加工時，半圓管的中心距和喇叭口中心

32、距部分超出了公差上下限，使得半圓管不能順利插人喇叭口而要依靠其他工具敲人。此時，半圓管與喇叭口其中一邊的配合間隙為0,另一邊的配合間隙為0.2mm，容易導致焊堵、焊漏、虛焊等焊接缺陷，部分虛焊情況甚至經(jīng)過一段時間使用后才產(chǎn)生泄漏，這就是空調(diào)不能保持長效”的主要原因。因此盡管熱交換器焊接口的工藝設計是可行的，但也需要加工過程有足夠的過程能力來保證，控制中心距以保證它不超出公差上下限。熱交換器車間的自動焊工序是反映焊接質(zhì)量最客觀的一環(huán)，因此在這個工序進行成品質(zhì)量調(diào)查采樣，對各類焊口質(zhì)量缺陷及發(fā)生頻率作出統(tǒng)計，如表3.1。表3.1焊口缺陷統(tǒng)計表缺陷類型虛焊夾渣過燒焊料不飽和其他樣本數(shù)量5635106

33、53. 定量分析應用統(tǒng)計過程控制查找出現(xiàn)不合格品較多的工序。首先對各個關鍵工序進行過程能力分析，對過程能力嚴重不足的工序進行改進，對過程能力尚可的工序用控制圖進行監(jiān)控，以保證工序質(zhì)量處于穩(wěn)定狀態(tài)。首先確定關鍵工序，圖2.2顯示的生產(chǎn)流程中有陰影的6個工序都會不同程度地影響焊口質(zhì)量：半圓管的中心距是否符合標準決定半圓管與喇叭口間隙配合適當與否，缺陷類型以虛焊居多；焊口清洗不干凈，喇叭口在脹管工序中破裂，以及自動焊接工序的火焰溫度、焊槍距離配合都會造成各種焊口缺陷或影響焊接質(zhì)量。其中自動焊接工序是實現(xiàn)焊接的最關鍵的工序，但其焊接質(zhì)量水平在很大程度上取決于半圓管與喇叭口間隙配合是否得當。因此，在對自

34、動焊接工序進行分析和改進之前，先要分析和改進半圓管彎制工序、套環(huán)工序及脹管工序的過程能力。（注：插半圓管工序為人工操作）鑒于彎管工序、套環(huán)工序和脹管工序對自動焊接工序的質(zhì)量將產(chǎn)生十分關鍵的影響，因此質(zhì)量小組決定先分別調(diào)查柜機廠熱交換器車間及熱交換器車間各半圓管彎管機、套環(huán)機及脹管機的工序過程能力。在進行工序過程能力測算之前，質(zhì)量小組首先繪制X七ar-R分析用控制圖，并用去掉異常點的方法調(diào)整分析用控制圖，根據(jù)分析用控制圖得到控制用控制圖。確定工序處于穩(wěn)定受控狀態(tài)后，對各臺機器的產(chǎn)品進行隨機抽樣，并計算各機器的過程能力指數(shù)CP和CPK.以熱交換器一車間2號彎管機為例，隨機抽取2號機生產(chǎn)的88個半圓

35、管，測量其中心距，確定半圓管生產(chǎn)工序處于穩(wěn)定受控狀態(tài)，然后檢驗樣本數(shù)據(jù)的正態(tài)性。經(jīng)過計算，該機的Cp=1.117，Cpk=O.581，這說明其過程能力尚可，但是過程分布中心與公差中心有偏差。半圓管的中心距均值向公差中心右方偏移，即偏大，不能滿足規(guī)格要求，潛在缺陷的比例非常大。調(diào)查結果如表3.2和表3.3所示。表3.2熱交換器一車間彎半圓管、套環(huán)、脹管工序過程能力情況表3.3熱交換器二車間彎半圓管、套環(huán)、脹管工序過程能力情況序號工序過程能力備注CpiCpuCpkCp1彎半圓管1號-0.071.26-0.070.6對應1號彎半圓管工序對應2號彎半圓管工序2號0.121.070.120.62套環(huán)1號

36、0.061.430.060.752號0.061.410.060.743脹管1號0.971.150.971.062號1.011.101.011.063號0.821.020.821.924. 解決方案如直應試設來整接序號工序過程能力CpiCpuCpkCpAAlZ冋1號1.4590.8820.8821.171弓半圓官2號1.6540.5810.5181.1171號1.2550.9760.9761.1162套環(huán)2號1.7210.9330.9331.3273號1.341.1771.1771.2591號（).5140.4960.971.063脹管2號（).5290.4890.4890.5093號0.580

37、.6550.580.617熱交換器出現(xiàn)大量潛在焊接質(zhì)量缺陷，從表面上看似乎是自動焊接工序的原因,果接用驗計調(diào)焊設備參數(shù)并不能達到理想目標。因為如果生產(chǎn)過程不穩(wěn)定，存在系統(tǒng)誤差，則不能找到最優(yōu)的參數(shù)組合，所以首先應使用基礎質(zhì)量工具鑒定熱交換器的生產(chǎn)過程是否處于統(tǒng)計上的穩(wěn)定狀態(tài)，消除系統(tǒng)誤差。經(jīng)過應用統(tǒng)計工具發(fā)現(xiàn)，該生產(chǎn)流程本身不必要進行大幅度改進，但個別工序的過程能力過于低下，導致最終的自動焊接工序產(chǎn)生大量潛在質(zhì)量缺陷，因此需要首先提高這些工序的過程能力，待整個生產(chǎn)過程穩(wěn)定后再對自動焊接工序作進一步改善。具體改進方案：5換熱器生產(chǎn)過程的進一步質(zhì)量改進在對自動焊接工序有重要影響的各個工序進行分析和

38、改進后，質(zhì)量小組已經(jīng)完成了一個PDCA循環(huán)，但這并不代表造成熱交換器焊接質(zhì)量低的原因已經(jīng)得到了徹底解決。因此在對彎管、套環(huán)和脹管工序進行質(zhì)量改進后，除了需要不斷運用統(tǒng)計質(zhì)量控制工具，如控制圖等來保持現(xiàn)有成果，及時發(fā)現(xiàn)問題，還要進一步對自動焊接工序立項，作單獨的質(zhì)量改進項目。因為在降低了由配合間隙不當造成的虛焊可能性之后，焊口缺陷仍然存在較高比例的虛焊和過燒問題（參見圖3.2），這主要由自動焊接工序決定。作為完成焊接功能的關鍵工序，由于其工藝復雜，影響因素眾多，值得注意的是，如果不對整個熱交換器生產(chǎn)流程進行統(tǒng)計過程控制而直接進行自動焊接工序的試驗設計，則會由于系統(tǒng)誤差導致試驗結果不盡如人意。因此

39、在進行試驗設計之前，首先需要保證該工序質(zhì)量穩(wěn)定，工序波動范圍盡可能地?。辉诮⒆詣雍附庸ば蚩刂朴每刂茍D后，再對工藝參數(shù)進行優(yōu)化。這將是一個長期的過程，需要質(zhì)量小組作長期的努力。（二）要求1. 根據(jù)表3.1，對產(chǎn)品質(zhì)量補充定性分析。2. 根據(jù)表3.2和表3.3的相關數(shù)據(jù)分別對彎管機工序、套環(huán)工序、脹管工序補充改進方案。（三）設計過程1. 根據(jù)表3.2，對產(chǎn)品質(zhì)量補充定性分析熱交換器車間的自動焊工序是反映焊接質(zhì)量最客觀的一環(huán),因此在這個工序進行成品質(zhì)量調(diào)查采樣，對各類焊口質(zhì)量缺陷及發(fā)生頻率作出統(tǒng)計圖3.4，從下圖可以看出,目前熱交換器焊口質(zhì)量缺陷最嚴重的問題為虛焊和夾渣,這兩種缺陷占總缺陷的82%

40、,需要集中力量解決這兩個方面的問題。從前面的焊口原理分析可以看出,半圓管和喇叭口的配合間隙不當是導致虛焊的主要原因。圖3.4焊口缺陷排列圖2. 根據(jù)表3.2和表3.3的相關數(shù)據(jù)進行改進（1）彎管機工序補充：依據(jù)表3.2和表3.3的數(shù)據(jù)，兩個車間的彎半圓管工序都存在一定的分布中心和公差中心的偏離，第一車間的彎半圓管工序過程能力非常不足，需要采取緊急措施，改善質(zhì)量并追究原因，必要時規(guī)格再做檢驗；第二車間的彎半圓管工序過程能力稍好，但仍處于不足狀態(tài)，說明產(chǎn)品有不合格品產(chǎn)生，需作全數(shù)檢驗或加嚴檢驗，過程有妥善管理的必要（2）套環(huán)工序補充：依據(jù)表3.2和表3.3的數(shù)據(jù)，兩個車間的套環(huán)工序都存在一定的分布

41、中心和公差中心的偏離，第一車間的套環(huán)工序能力非常不足，需要采取緊急措施，改善質(zhì)量并追究原因，必要時規(guī)格再做檢驗；第二車間的1.2號套環(huán)工序能力為不足，說明產(chǎn)品有不合格品產(chǎn)生，需作全數(shù)檢驗或加嚴檢驗，過程有妥善管理的必要，3號套環(huán)工序能力為理想，應使過程保持控制狀態(tài)，否則產(chǎn)品隨時有發(fā)生不合格品的危險。（3）脹管工序補充：依據(jù)表3.2和表3.3的數(shù)據(jù)，兩個車間的脹管工序都存在一定分布中心和公差中心的偏離，第一車間的1、3號脹管工序過程能力不足，產(chǎn)品有不合格品產(chǎn)生，需作全數(shù)檢驗或加嚴檢驗，2號脹管工序過程能力理想，應使過程保持控制狀態(tài)，否則產(chǎn)品隨時有發(fā)生不合格品的危險。第二車間的2、3號工序過程能力

42、非常不足，需要采取緊急措施，改善質(zhì)量并追究原因，必要時規(guī)格再做檢驗，3號脹管工序過程能力不足，產(chǎn)品有不合格品產(chǎn)生，需作全數(shù)檢驗或加嚴檢驗，過程有妥善管理的必要。題目四某手表廠質(zhì)量控制（一）題目某手表廠為了提高手表質(zhì)量，應用排列圖分析造成手表不合格的原因，發(fā)現(xiàn)停擺”占第一位。為了解決停擺問題，再次應用排列圖分析造成停擺的原因，結果發(fā)現(xiàn)主要是由于螺栓脫落造成的，而螺栓脫落則是由螺栓松動造成。為此，廠方?jīng)Q定應用控制圖對裝配作業(yè)中的螺栓扭矩進行過程控制。在生產(chǎn)線上收集到如下隨機數(shù)據(jù)（公差為141.8-181.8）,見表4.1。表4.1手表的螺栓扭矩子組號直徑平均值X極差RX1X2X3X4X51155.

43、8175.8165.8167.8163.82167.8171.8163.8167.8165.83169.8167.8161.8163.8161.84169.8165.8171.8165.8167.85154.8166.8163.8166.8168.86165.8159.8163.8173.8169.87168.8170.8160.8176.8166.88159.8161.8163.8165.8167.89157.8163.8165.8153.8165.810175.8163.8163.8157.8175.811169.8175.8167.8161.8167.812149.8161.8163.8

44、165.8171.813166.8160.8148.8154.8152.814165.8167.8165.8171.8165.815163.8159.8155.8169.8173.816159.8163.8157.8165.8153.817152.8159.8155.8182.8169.818167.8167.8173.8165.8163.819171.8171.8167.8161.8161.820169.8161.8163.8155.8161.821163.8165.8166.8170.8154.822167.8161.8171.8173.8159.823173.8165.8160.8166

45、.8161.824175.8165.8167.8158.8163.825152.8161.8165.8159.8171.8（二）要求1. 各子組的平均值Xi和極差Ri;2. 所有觀測值的總平均值X和平均極差R;3. 計算R圖和X圖的控制限；4. 用Minitab軟件畫X-R圖5. X-R圖分析及改進處理；6. 計算改進后的過程能力指數(shù)并作簡單分析。（三）設計過程1. 利用相關軟件計算出各子組的平均值Xi和極差Ri，見下表4.2:表4.2各子組平均值和極差子組號直徑平均值X極差RX1X2X3X4X51155.8175.8165.8167.8163.8165.8202167.8171.8163.8

46、167.8165.8167.483169.8167.8161.8163.8161.816584169.8165.8171.8165.8167.8168.265154.8166.8163.8166.8168.8164.2146165.8159.8163.8173.8169.8166.6147168.8170.8160.8176.8166.8168.8168159.8161.8163.8165.8167.8163.889157.8163.8165.8153.8165.8161.41210175.8163.8163.8157.8175.8167.41811169.8175.8167.8161.816

47、7.8168.61412149.8161.8163.8165.8171.8162.62213166.8160.8148.8154.8152.8156.81814165.8167.8165.8171.8165.8167.4615163.8159.8155.8169.8173.8164.61816159.8163.8157.8165.8153.8160.21217152.8159.8155.8182.8169.8164.23018167.8167.8173.8165.8163.8167.81019171.8171.8167.8161.8161.81671020169.8161.8163.8155.

48、8161.8162.61421163.8165.8166.8170.8154.8164.41622167.8161.8171.8173.8159.81671423173.8165.8160.8166.8161.8165.81324175.8165.8167.8158.8163.8166.41725152.8161.8165.8159.8171.8162.419總體165.0614.01進一步計算得總平均值X=165.06,總體平均極差R=14.012. 計算R圖和X圖的控制限解：我們按照下列步驟建立XR圖步驟1:取預備數(shù)據(jù)，然后將數(shù)據(jù)合理分成25個子組，參見表4.2步驟2:計算各組樣本的平均數(shù)Xi。例如，第一組樣本的平均值為：其余參見表4.2。步驟3:計算各組樣本的極差Ri。例如，第一組樣本的極差為：其余參見表4.2。（1）X圖的控制界限的確定課程組共提供了25組大小為5的樣本數(shù)據(jù)，查控制界限系數(shù)表得n=5