溫泉高支撐模板施工方案(修改后附圖及計算書)課案_第1頁
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文檔簡介

1、一、編制依據1二、工程概況1三、模板支撐系統(tǒng)材料及材料使用情況2四、施工工藝及操作要求3五、模板的拆除6六、成品保護措施6七、質量保證措施及施工注意事項7八、安全施工注意事項8九、文明施工及環(huán)保措施9十、模板系統(tǒng)驗算10一、梁模板高支撐架的構造和施工要求I三1=131十二、高支撐模板施工安全防范措施I三1=133十三、應急救援預案371一、編制依據1.1建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068-20011.2混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20121.3建筑施工計算手冊1.4建筑施工手冊第四版1.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20121.6混凝土結構工程施工技術標準ZJ

2、Q08-SGJB204-20121.7建筑施工腳手架實用手冊杜榮軍著二、工程概況綿竹市溫泉酒店建設項目位于綿竹市土門鎮(zhèn),該工程為瑞士風格的歐式建筑,由三個單體子分部工程組成,它們有:接待中心、客房中心、餐飲中心。接待中心建筑面積為4589.665,地上3層,地下1層,主要結構跨度為38.1m,梁截面尺寸為200X600、250X600、300X600、300X700等。全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。該工程采用坡屋面,其坡屋面梁板脊標高為20.396,板厚120mm,坡度為36度,最大主梁截面為300X700mm2此部分滿堂腳手架搭設高度為3.2m-10.846m,長37m,寬45m。立桿基礎

3、為三層梁板,剪桿斜度為15-30度。客房中心建筑面積為8297.89,地上四層,主要結構跨度為6.19.7m,梁截面尺寸為200X600、250X600、300X750、400X750等,采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。該工程采用坡屋面,其坡屋面梁板脊標高為21.5,板厚120mm,坡度為36度,最大主梁截面為400X750mm2此部分滿堂腳手架搭設高度為3.2m-9.85m,長100m,寬29m。立桿基礎為四層梁板,剪桿斜度為15-30度。餐飲中心建筑面積為7022.86,地上三層,地下一層,主要結構跨度為4.812.9m,梁截面尺寸為200X600、250X600、300X700、300X80

4、0、300X900、400X900等。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。該工程采用坡屋面,其坡屋面梁板脊標高為24.473,板厚120mm,坡度為36度,最大主梁截面為400X900mm2此部分滿堂腳手架搭設高度為5.45m-12.523m,長61m,寬37m。立桿基礎為三層梁板,剪桿斜度為15-30度。1、本工程由于從雨季開工,且地處龍門山一帶,雨季持續(xù)時間較長,降水工程非常困難,較高的地下水位給施工帶來諸多不便。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用及材料損壞情況。3.1本工程模板采用18mm厚木膠合板,方木采用40X80mm2,模板支撐體系采用048X3.5mm扣件式鋼管腳手架。3.2本工程屬于異類建筑,

5、其坡屋面造型復雜,層高較高。所以材料損耗較為嚴重,多數模板基本職能使用一次,不能周轉,而且由于層高較高在拆模時部分模板及方木從屋面甩落會造成折斷等破壞。3.3部分屋面造型示圖。局部屋面層結構平面圖四、施工工藝及操作要求4.1梁模板施工4.1.1工藝流程:抄平、彈線(軸線、水平線)支撐架搭設片支柱頭模板I設底模板L拉線找平|_封側模卜預檢。4.1.2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。4.1.3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐,立桿縱、橫向間距均為1.0m;立桿須設置縱橫雙向掃地桿,掃地桿距樓地面200mm;立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿,水平桿的步距(上下水平桿間距)

6、不大于1500mm;.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿,沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置,相互連接、形成整體。4.1.4 剪刀撐。豎直方向:縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向:沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨,且不應小于6m,縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間,水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4.1.5 梁模板安裝Q大龍骨采用048X3.5mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距;小龍骨采用50mmX100mm方木,間距300mm,其跨度

7、等于大龍骨間距。Q梁底模板鋪設:按設計標高拉線調整支架立桿標高,然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的3%。,主次梁交接時,先主梁起拱,后次梁起拱。Q梁側模板鋪設:根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐,當梁高大于500mm時設置腰楞,腰楞間距為250mm,并用對拉螺栓加固,對拉螺栓水平間距為500,垂直間距300。4.2樓板模板施工.問距6000一山:壘型!±2_幽軌術桿旳疋100找朮扔圣心軸:<3.嘲酋卻g;421工藝流程:支架搭設一龍骨鋪設、加固一樓板模板安裝一預檢。4.2.2 支架搭設:樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設,與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部

8、如設置頂托,其伸出長度不應大于300mm;頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿,且不大于100血。4.2.3 模板安裝:采用木膠合板作樓板模板,一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法,模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用048X3.5mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距;小龍骨采用50mmX100mm方木,間距300mm,其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高,然后架設小龍骨,鋪設模板。4.2.4樓面模板鋪完后,應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1拆模程序:先支的后拆,后支的先拆一先拆非承重部位,后拆承重部位一先拆除柱模板,再拆樓板底模、

9、梁側模板一最后拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時,方可拆除;板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%,并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告,經監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。5.3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規(guī)定進行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時,操作人員應站在安全處,以免發(fā)生安全事故。待該片(段)模板全部拆除后,將模板、配板、支架等清理干凈,并按文明施工要求運出堆放整齊。5.5 拆下的模板、配件等,嚴禁拋扔

10、,要有人接應傳遞。按指定地點堆放,并做到及時清理,維修和涂刷好隔離劑,以備待用。六、成品保護措施6.1 模板搬運時應輕拿輕放,不準碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板變形和損壞結構。6.2 模板安裝時不得隨意在結構上開洞;穿墻螺栓通過模板時,應盡量避免在模板上鉆孔;不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6.3 搭設腳手架時,嚴禁與模板及支柱連接在一起。6.4 不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板,以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑混凝土時,在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應盡量不要用力過猛過急,嚴禁用大捶和撬棍硬砸硬撬,以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質量保證措施及施工注意事項7.1 施工前由木

11、工翻樣繪制模板圖和節(jié)點圖,經施工負責人復核后方可施工,安裝完畢,經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后,通知分公司質安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收,合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。7.2現(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差:序號項目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標高土53截面內部尺寸柱、梁+4,-54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面咼底差26表面平整度5注;檢杳軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。7.3確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm,鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的。7.4 模板施工前,對班組進行書面技術交底,拆模要有項

12、目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5 澆筑混凝土時,木工要有專人看模。7.6 認真執(zhí)行三檢制度,未經驗收合格不允許進入下一道工序。7.7 嚴格控制樓層荷載,施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預埋件是否放置,位置是否準確。八、安全施工注意事項8.1 施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作,應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術交底。8.2 支模過程中應遵守安全操作規(guī)程,安裝模板操作人員應戴好安全帽,高空作業(yè)應系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下,應從施工電梯進入工作面。8.4 高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間,無關人員不得進入支模底下

13、,并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。8.5 混凝土澆筑時,安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性,發(fā)現(xiàn)異常應立即暫停施工,迅速疏散人員,及時采取處理措施,待排除險情并經現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。8.6 正在施工澆筑的樓板,其下一層樓板(地下室頂板)的支撐不準拆除,待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應搭設腳手架,廢爛木方不能用作龍骨。8.8在4m以上高空拆模時,不得讓模板、材料自由下落,更不能大面積同時撬落,操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結構質量、安全問題時,應暫停拆除,經處理后,方可繼續(xù)拆模。8.10 拆模間歇時應將松開的部件和模板運走,防止墜下傷人。

14、九、文明施工及環(huán)保措施9.1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脫模劑,涂刷隔離劑時要防止撒漏,以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時,應注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等,應注意控制噪音,夜間施工應遵守當地規(guī)定,防止噪聲擾民。9.5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理,避免污染環(huán)境。9.6 每次下班時保證工完場清。37十、模板系統(tǒng)驗算10.1 模板支撐架計算書10.1.1參數信息:1. 腳手架參數橫向間距或排距(m):1.00;縱距(m):1.00;步距(m):1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.

15、10;腳手架搭設高度(m):5-11;采用的鋼管(mm):048x3.5;扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數:0.80;板底支撐連接方式:40mmx80mm方木支撐,間距300mm;鋼材彈性模量E=206x103(N/mm2);鋼管抗壓強度設計值f=205.0N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357x104mm4,截面抵抗矩W=4.732x103mm3o2. 荷載參數(1)模板及木楞自重標準值(kN/m2):0.350;荷載分項系數社=1.2混凝土與鋼筋自重標準值(kN/m3):板26.0;Yi=1.2(3) 施工人員及設備均布荷載標準值(kN/m2);Yi=1.4a

16、. 計算模板時取2.50;b. 計算支撐小楞構件時取1.5;c計算支架立柱時取1.0;(4) 砼振搗時產生的荷載標準值(kN/m2):水平模板2.0;垂直面模板4.0;Yi=1.4(5) 傾倒砼產生的荷載標準值取:2KN/m2;Yi=1.43. 木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9.5X103;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000;木方的截面寬度(mm):40.00;木方的截面高度(mm):80.00;la卜模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元10.1.2支撐模板的方木的計算:方木按照簡支梁

17、計算,其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為:W=bh2/6=4.0X8.02/6=42.67cm3;I=bh3/12=4.0X8.03/12=170.67cm4;方木楞計算簡圖1. 荷載的計算:(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi=26.00X0.30X0.120=0.936kN/m;模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.350X0.30=0.105kN/m;(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):p1=(1.5+2.0)X1.00X0.30=1.05kN;2. 方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=1.2X(

18、0.78+0.105)=1.062kN/m;集中荷載p=1.4X1.05=1.47kN;最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.47X1.0/4+1.062X1.02/8=0.500kN.m方木的最大應力值<r=MW=0.500X106/(42.67X103)=11.718N/mm2;方木抗彎強度設計值f=13.0N/mm2;«f,滿足要求。3. 方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下:V=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3V/(2bh)<T其中最大剪力:V=1.062X1.0/2+1.47/2=1.266kN;方木受剪應力計算值T=3X1.266X103/(2X4

19、0.0X80.0)=0.593N/mm2;方木抗剪強度設計值T=1.400N/mm2;T<T,滿足要求。4. 方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:y旦+出4固3847均布荷載:q=1.2(q1+q2)=1.062kN/m;集中荷載:p=1.4P1=1.47kN;方木最大撓度計算值:V=1470X1000.03/(48X9500.0X170.67X104)max+5X1.062X1000.04/(384X9500.0X170.67X104)=2.742mm;方木最大允許撓度值:V=1000.0/250=4.0mm;V<V,滿足要求max

20、10.1.3支撐木方的鋼管的計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=1.062X1.0+1.47=2.532kN;ppppppppppppp1ii1ii1±i±i1i100010001000支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M=0.267PL=0.267x2.532x1.0=0.676kN.m;max最大撓度V=1.883PL3/(100EI)=4.768mm;max最大支座力N=1.267P+1.000P=5.74kN;max鋼管最大彎曲應力bM/W=0.676x106/4732.0

21、=142.86N/mm2;鋼管抗壓強度設計值f=205.0N/mm2;gf,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度V小于1000.0/150與10mm,滿足要求。max10.1.4扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=Nmax=5.74kN;maxR<12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!10.1.5模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容:(1) 腳手架的自重(kN):N=0

22、.116X9.5=1.102kN;G1(2) 模板的自重(kN):N=0.350X1.0X1.0=0.350kN;G2(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):N宀=26.0X0.12X1.0X1.00=3.12kN;G3經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.572kN;GG1G2G32. 活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值NQ=(1.0+2.0+2.0)X1.0X1.0=5.0kN;3. 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2N+1.4N=11.862kN;GQ10.1.6立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設

23、計值(kN):N=5.658kN;申軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比1/i查表得到;10i計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.58cm;A立桿凈截面面積(cm2):A=4.502cm2;W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.732cm3;o鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);f鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205.0N/mm2;l0計算長度(m);l0=h+2a氣計算長度附加系數,取值為1.155;u計算長度系數,參照扣件式規(guī)范表5.3.3;u=1.70;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;0.10m;上式的計算結果:立桿計算長度10=h+2a=1.500+0.10X2

24、=1.7m;l/i=1.7X103/15.8=107.6;0由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數申=0.537;鋼管立桿的最大應力計算值;o=5.658X103/(0.537X450.2)=N/mm2;o<f=205.000N/mm2,立桿穩(wěn)定性滿足要求。a=23.410.2 梁模板計算書10.2.1參數信息1. 模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.40;梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.10;梁支撐架搭設高度H(m):10m;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10;腳手架步距(m):1.50;立桿縱距(沿梁跨度方向間距)L(m):1.0

25、0;a立桿橫向間距或排BLb(m):1.00;b采用的鋼管類型為048x3.50;扣件連接方式:雙扣件,扣件抗滑承載力折減系數:0.80承重架支設:木方支撐平行梁截面A;2. 荷載參數模板自重(kN/m2):0.35;新澆混凝土自重:24.0N/m3;鋼筋自重(kN/m3):4.0;施工均布荷載標準值(kN/m2):a. 計算模板時取2.50;b. 計算支撐小楞構件時取1.5;c計算支架立柱時取1.0;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):水平模板取2.0,垂直面板取4.0;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0;新澆筑砼對模板側面的壓力標準值:F、F中較小值;社=1.2F=0.22Yct0卩卩

26、2Vi/2Fyhc3. 材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9500.0;木材抗彎強度設計值f(N/mm2):13.0;m木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4;面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強度設計值f(N/mm2):13.0;m鋼材彈性模量E(N/mm2):2.06x105;鋼材抗彎強度設計值f(N/mm2):205.0;m4. 梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm):250.0;面板厚度(mm):18.0;5. 梁側模板參數主楞間距(mm):500;次楞間距(mm):300;穿梁螺栓水平間距(mm):500;穿梁螺栓豎向間距(mm):300;穿梁螺栓直徑(m

27、m):M12;主楞龍骨材料:木楞,寬度80mm,高度40mm;次楞龍骨材料:木楞,寬度80mm,高度40mm;10.2.2梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值:F=0.22VYH式中:Y混凝土的密度,取28KN/m3;ct新澆筑砼的初凝時間(h):t=200/(T+15)=5.714;T混凝土的入模溫度,取20.0°C卩外加劑修正系數,因采用泵送砼故取為1.2;卩2砼坍落度影響系數,卩2取為1.15;V澆筑速度(m/h),V=2.5m/h;H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度(m);梁取1.0;貝ljF=0.22

28、Yt卩卩V1/2=0.22x28x5.714x1.2x1.15x2.51/2=76.8KN/m2c12F'=YcH=28x1.0=28.0KN/m2取兩者較小值,則標準值為F=F=28.0KN/m2;10.2.3梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,龍骨采用木楞,截面寬度80mm,截面高度40mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80X402/6=21.33cm3;1=80X403/12=42.67cm4;內楞計算簡圖(1).內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中,o內楞彎曲應力計算值(N/mm2);M內楞的最大

29、彎距(N.mm);W內楞的凈截面抵抗矩;f內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩:其中,作用在內楞的荷載q=(1.2X28.0X0.90+1.4X2.0X0.90)X0.30=9.828kN/m;內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm;內楞的最大彎距:M=0.1X9.828X500.02=2.457X105N.mm內楞的最大受彎應力計算值o=2.457x105/2.133x104=11.5N/mm2;內楞的抗彎強度設計值:f=13.0N/mm2;o<f,內楞抗彎強度滿足要求。(2).內楞的撓度驗算其中E木材的彈性模量:E=9500.0N/mm2;q作用在模板上的側壓

30、力線荷載標準值:q=1.2X28.0X0.3=10.08KN/m;l計算跨度(外楞間距):l=500.0mm;I內楞的截面慣性矩:I=4.267X105N/mm2內楞的最大撓度計算值:W=0.677x10.08x500.04/(100x9500x4.267x105)=1.052mm;內楞的最大容許撓度值:=2.000mm;®<,內楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中,外龍骨采用木楞,截面寬度80mm,截面高度40mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80X402/6=21.33cm3;1=80X403/12=42

31、.67cm4;300.-300.-.-300,-外楞計算簡圖1).外楞抗彎強度驗算其中o外楞受彎應力計算值(N/mm2)M外楞的最大彎距(N.mm);W外楞的凈截面抵抗矩;f外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算:M=Q.175Pl其中,作用在外楞的荷載:P=(1.2X28.0X0.90+1.4X2.0X0.90)X0.50X0.30=4.914kN;外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=300mm;外楞的最大彎距:M=0.175X4.914X103X300.0=2.58X105N.mm外楞的受彎應力計算值:o=2.58x105/2.133x104=12.1N/mm2;外楞的抗彎

32、強度設計值:f=13.0N/mm2;o<f,內楞抗彎強度滿足要求。(2).外楞的撓度驗算1.146'rfW=/25010057其中E外楞的彈性模量,其值為9500.0N/mm2;P作用在模板上的側壓力線荷載標準值:p=28.0X0.5X0.3=4.2KN;l計算跨度(對拉螺栓間距):l=300.00mm;I面板的截面慣性矩:I=4.267X105mm4;外楞的最大撓度計算值:=1.146x4.2x103x300.03/(100x9500.0x4.267x105)=0.32mm;外楞的最大容許撓度值:=1.20mm;®<,滿足要求。10.2.4穿梁螺栓的計算驗算公式

33、如下:N瑕N=fxA其中N穿梁螺栓所受的拉力;A穿梁螺栓有效面積(mm2);f穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170.0N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直徑:12mm;穿梁螺栓有效直徑:9.85mm;穿梁螺栓有效面積:A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=28.0X0.50X0.30X2=8.4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170.0X76/1000=12.920kNN<N,滿足要求!10.2.5梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋

34、自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=250.0X18.02/6=1.35X104mm3;I=250.0X18.03/12=1.215X105mm4;l'l'|'|'|'|'|'|'|'|L3001L3001L3001L-Ir彳r彳r彳r1. 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算其中,o梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2);M計算的最大彎矩(kN.m);L計算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm;Q作用

35、在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1:1.2X28.0X0.40X1.0X0.90=12.1kN/m;模板結構自重荷載:q2:1.2X0.35X0.40X0.90=0.15kN/m;振搗混凝土時產生的荷載設計值:q3:1.4X2.0X0.40X0.90=1.0kN/m;q=q1+q2+q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m跨中彎矩計算公式如下:M=0.10X13.25X0.252=0.083kN.m;maxo=0.083x106/1.35x104=6.148N/mm2;o<f=13.0,滿足要求。2. 撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算

36、采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:100El其中,q作用在模板上的壓力線荷載:q=(24.0+4.0)X1.0+0.35X0.40=11.34N/mml計算跨度(梁底支撐間距):l=250.0mm;E面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值:=250.0/250=1.0mm;面板的最大撓度計算值:®=0.677x11.34x250.04/(100x9500.0x1.215x105)=0.26mm;®<e,滿足要求。10.2.6梁底支撐木方的計算1. 荷載的計算:鋼筋混凝土梁自重(kN):qi=(24.0+4.0)X0.

37、40X1.0X0.250=2.8kN;(2) 模板的自重荷載(kN):q2=0.350X0.250X(2X1.0+0.4)=0.21kN;(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值P1=(1.50+2.0)X0.40X0.250=0.35kN;2. 木方的傳遞集中力驗算:靜荷載設計值q=1.2(q1+q2)=1.2X(2.8+0.21)=3.612kN;活荷載設計值P2=1.4P1=1.4X0.35=0.49kN;P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.0X8.02/6=42

38、.67cm3;I=4.0X8.03/12=170.67cm4;3. 支撐方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩,跨中最大彎距計算公式如下:%=普跨中最大彎距M=4.102X0.5/4=0.513kN.m;方木最大應力計算值<rM/W=0.513x106/4.267x104=12.02N/mm2;方木抗彎強度設計值f=13.0N/mm2;o<f,滿足要求!4. 支撐方木抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下截面抗剪強度必須滿足:T=3V/(2bh)其中最大剪力V=4.102/2=2.051kN;方木受剪應力計算值T=3x2.051x103/(2x40x80)=0.961

39、N/mm2;方木抗剪強度設計值T=1.400N/mm2;T<T,滿足要求。5. 支撐方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:個=二'/250集中荷載P=1.2(q1+q2)+1.4p1=4.102kN;方木最大撓度®=4.102x103x500.03/(48x9500.0x1.7067x106)=0.659mm;方木的撓度設計值®=500/250=2.0mm;®<e,滿足要求。10.2.7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎上在梁底再加一排立桿,間距1.0m,作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施

40、工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強度計算:按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力,P=1.2(qi+q2)+1.4pJX2/3=2.735kN;計算簡圖如下:支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中n=1.0/0.250=4經過簡支梁的計算得到:鋼管支座反力R=R=(4-1)/2X2.735+2.735=6.838kN;AB鋼管最大彎矩M=PL/4=0.342kN.m;max支撐鋼管的最大應力計算值o=M/W=0.342x106/4732.0=72.274N/mm2max支撐鋼管的抗彎強度的其設計值T=205.0N/mm2;o<T,滿足要求10.2.8扣件抗滑移的計

41、算:雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN??v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):RWRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,根據前面計算結果得到R=6.838N;R<Rc,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!10.2.9立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫桿的最大支座反力:N1=6.838kN;腳手架鋼管的自重:N2=1.2X0.132X8.5=1.

42、346kN;N=6.838+1.346=8.184kN;申軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比1/i查表得到;oi計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.58;A立桿凈截面面積(cm2):A=4.502;W立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4.732;o鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);f鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205.0N/mm2;lo計算長度(m);o參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素,適宜由下列公式計算l0=k1k2(h+2a)k2計算長度附加系數,h+2a=1.70,k2按照表2取值為1.020;l/i=2.024X103/15.80=128.1;o由長細比l°/i

43、的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數申=0.406;鋼管立桿受壓應力計算值o=8.184X103/(0.406x450.2)=44.775N/mm2<f鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求!模板承重架應盡量利用柱子作為連接連墻件,否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k1步距h(m)h<0.90.9<h<1.21.2<h<1.51.5<h<2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架計算長度附加系數k2H(m)h+2a(m)468101214161820253035401.351.01.0141.0231.0391.0421.0541

44、.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1

45、111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10.

46、2.10立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求P<fgP=N/A=8.184/1.0=8.184KN/m2其中P立桿基礎底面的平均壓力(KN/m2)N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN);N=8.184A基礎底面面積(m2);A=1.0xl.0=1.0地基承載力設計值應按下式計算:f=kxf=48.0gcgk其中f地基承載力設計值(KN/m2)gk腳手架地基承載力調整系數;k=0.40ccf地基承載力標準值(KN/m2);f=120gkgkP=8.184Vf=48.0,地基承載力的計算滿足要求。g十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規(guī)

47、范的相關要求外,還要考慮以下內容11.1模板支架的構造要求:a. 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿;b. 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度;c. 梁和樓板荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。11.2立桿步距的設計:a. 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置;b. 當中部有加強層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多;c. 高支撐架步距以0.9-1.5m為宜,不宜超過1.5m。11.3整體性構造層的設計:a. 當支撐架高度220m或橫向高寬比2

48、6時,需要設置整體性單或雙水平加強層;b. 單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c. 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置,四周和中部每1015m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層;d. 在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。11.4剪刀撐的設計:a. 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐;b. 中部可根據需要并依構架框格的大小,每隔10-15m設置。11.5頂部支撐點的設計:a. 最好在立桿頂部設置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b

49、. 頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿,且不宜大于200mm;c. 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載NW12kN時,可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式。11.6支撐架搭設的要求:a. 嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置;b. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求;c. 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的;d. 地基支座的設計要滿足承載力的要求。11.7施工使用的要求:a. 精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用

50、由中部向兩邊擴展的澆筑方式;b. 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c. 澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。十二、高支撐模板施工安全防范措施12.1 預防坍塌事故安全技術措施12.1.1模板作業(yè)前,根據設計要求、施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制專項施工方案,經單位負責人審批簽字,項目經理組織有關部門驗收合格簽字后,方可作業(yè)。12.1.2模板作業(yè)時,支撐系統(tǒng)采用鋼管和鋼扣件,不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎應堅固穩(wěn)定,并經承載力驗算合格。支撐立桿底部

51、應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接,形成整體。12.1.3模板作業(yè)時,指定專人指揮、監(jiān)護,出現(xiàn)位移時,必須立即停止施工,將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場,待險情排除后,方可繼續(xù)作業(yè)。12.1.4堆放模板時,嚴格控制數量、重量,防止超載。堆放數量較多時,應進行荷載計算,并對模板進行加固。12.1.5裝釘樓面模板,在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩(wěn)妥堆放,以防坍塌事故發(fā)生。12.1.6安裝外圍柱、梁、板模板,應先搭設腳手架,并掛好安全網,腳手架搭設高度要高于施工作業(yè)面至少1.5m。12.1.7拆模間歇時,應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固,嚴防突然掉落、倒塌傷人。1

52、2.2 預防高空墜落事故安全技術措施12.2.1高支模安裝完畢,經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后,通知分公司質安部、技術部到現(xiàn)場檢查、驗收,合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。12.2.2所有高處作業(yè)人員應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程,工人上崗前應依據有關規(guī)定接受專門的安全技術交底,并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的,應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術交底。12.2.3項目部應按類別,有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位。12.2.4高處作業(yè)人員應經過體檢,合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作

53、業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。12.2.5安全帶使用前必須經過嚴格檢查,合格后方可使用。作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低,扣環(huán)應懸掛在腰部的上方,并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸,以防摩擦割斷。12.2.6支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點,作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置,并不得超過設計允許荷載。12.2.7已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好,護欄要牢固可靠,護欄高度不低于1.5m,然后在護欄上再鋪一層密目安全網。12.2.8高處作業(yè)前,應由項目分管負責人組織有關部

54、門對安全防護設施進行驗收,經驗收合格簽字后,方可作業(yè)。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的,應經項目分管負責人審批簽字,并組織有關部門驗收,經驗收合格簽字后,方可實施。12.2.9澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況,發(fā)現(xiàn)問題應立即停止混凝土澆筑,并即刻進行加固整改。12.2.10混凝土泵管應用支架墊固放在梁上,不得直接與樓板接觸。12.3 監(jiān)測措施梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系,在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中,必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施:12.3.1班組日常進行安全檢查,項目每周進行安全檢查,分公司每月進行安全檢查,所有安全檢查記錄必須形成書面材料。12.3.2日常檢查、巡查重點部位:1

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