24.8第八分冊抗震專項(xiàng)論證z24河山街站覆土厚3.5m

1、哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程初步設(shè)計(jì)第九篇車站第二十四冊河山街站第八分冊 抗震專項(xiàng)論證鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院2014 年 12 月編制：張愛國專業(yè)：施洪乾項(xiàng)目：甘繼國河山街站目錄第 1 章 概述11.1 工程概況11.2 設(shè)計(jì)依據(jù)11.3 主要采用的設(shè)計(jì)規(guī)范21.4 參考資料31.5 主要設(shè)計(jì)原則31.6 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)6第 2 章 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)概況82.1 工程地質(zhì)82.2 水文地質(zhì)條件102.3 抗浮水位的確定112.4效應(yīng)評價11第 3 章 抗震基本要求123.1 抗震設(shè)防目標(biāo)123.2 抗震設(shè)計(jì)條件123.3 抗震設(shè)計(jì)方法123.3.1 反應(yīng)位移法133.3.2系數(shù)法15第 4

2、章 靜力作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算184.1 荷載分類及組合184.1.1 荷載分類184.1.2 荷載組合204.2 計(jì)算模型與計(jì)算簡圖214.2.14.2.24.2.34.2.4標(biāo)準(zhǔn)段計(jì)算模型21標(biāo)準(zhǔn)段計(jì)算結(jié)果23風(fēng)道風(fēng)道段計(jì)算模型24段計(jì)算結(jié)果25第 5 章 反應(yīng)位移法抗震計(jì)算275.1 反應(yīng)位移法計(jì)算簡圖275.2 靜力荷載計(jì)算275.3荷載計(jì)算285.4 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果325.4.1 標(biāo)準(zhǔn)段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果32III鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院河山街站5.4.25.4.35.4.4第 6 章6.16.2標(biāo)準(zhǔn)段罕遇變形計(jì)算結(jié)果34風(fēng)道風(fēng)道段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果35段罕遇變形計(jì)算結(jié)果37系數(shù)法抗震計(jì)算39系數(shù)法39荷載計(jì)算

3、406.2.1 標(biāo)準(zhǔn)段荷載計(jì)算406.3 內(nèi)力計(jì)算結(jié)果416.3.16.3.26.3.36.3.4標(biāo)準(zhǔn)段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果41標(biāo)準(zhǔn)段罕遇變形計(jì)算結(jié)果44風(fēng)道風(fēng)道段內(nèi)力計(jì)算結(jié)果45段罕遇變形計(jì)算結(jié)果47第 7 章第 8 章第 9 章9.1反應(yīng)位移法與主體結(jié)構(gòu)主系數(shù)法內(nèi)力結(jié)果對比分析49構(gòu)件內(nèi)力計(jì)算52抗震構(gòu)造措施54主體結(jié)構(gòu)抗震構(gòu)造措施549.2 主體結(jié)構(gòu)薄弱部位工程措施589.3 非結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震構(gòu)造措施589.3.19.3.2計(jì)算要求58基本抗震措施59IV鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院河山街站第1章 概述1.1 工程概況河山街站位于康安路與河山街交叉路口處，基本呈東西向布置于康安路下，康安路規(guī)劃紅線寬 70m

4、。站點(diǎn)周邊主要以居住建筑、商業(yè)建筑為主。車流、人流較密集。車站南側(cè)為海富康城住宅小區(qū)，北側(cè)為河柏住宅小區(qū)及運(yùn)華廣場。本站為 3 號線二期的第 24 座站，與規(guī)劃 5 號線河山街站呈上下疊島式換乘。車站有效站臺中心里程：右 CK36+669.039，車站起點(diǎn)里程：右 CK36+497.989，車站終點(diǎn)里程：右 CK36+801.139，車站內(nèi)包為 303.15m(長) ×22.3m(寬)，站臺寬度 15.0m，二層為規(guī)劃 5 號線站臺層，一層為站廳層，三層為3 號線站臺層。3 號線有效站臺中心里程處軌面標(biāo)高為 97.080m，車站兩端地面標(biāo)高差異較大，車站縱向設(shè)置 2單坡。車站共設(shè)置

5、4 個出口及 2 組風(fēng)亭。車站主要設(shè)備用房布置于車站小里程端。， 3 個消防疏散1、2 號出均位于海富康城住宅樓前硬質(zhì)地面上；3、4 號出位于河柏住宅樓前車行道上。1、2 號風(fēng)亭位于康安路中間綠化帶內(nèi)。車站外包為 305.15m(長) ×24.3m(寬)，頂板覆土厚約 3.5 m，基坑深度約27m，結(jié)合周邊環(huán)境、地質(zhì)條件等，采用明挖法施工，車站主體圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用1000mm 厚連續(xù)梁，基坑最深處設(shè) 7 道內(nèi)支撐，首道、第四、第五道支撐為混凝土支撐，其余為鋼支撐，主體結(jié)構(gòu)采柱三跨箱型結(jié)構(gòu)。河山街站兩端的區(qū)間均為盾構(gòu)法施工區(qū)間，小里程側(cè)雙始發(fā)，大里程側(cè)雙接收。1.2 設(shè)計(jì)依據(jù)1)2)3)4

6、)哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程可行性及評審意見；哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程初步設(shè)計(jì)技術(shù)接口文件；哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程初步設(shè)計(jì)技術(shù)要求；哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程初步設(shè)計(jì)文件編制統(tǒng)一規(guī)定；1河山街站5)6)7)哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程初步設(shè)計(jì)文件組成與內(nèi)容；哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程巖土工程勘察報(bào)告(標(biāo)段初勘)哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程站）；管線探測成果報(bào)告（河山街8)9)哈爾濱市軌道交通 3 號線二期工程物探查成果報(bào)告；業(yè)主提供的其它相關(guān)設(shè)計(jì)單、會議紀(jì)要和資料；10) 其它相關(guān)、黑龍江省及哈爾濱市規(guī)范、規(guī)程。1.3 主要采用的設(shè)計(jì)規(guī)

7、范1)2)3)4)5)6)7)8)9)地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50157-2013）城市軌道交通技術(shù)規(guī)范(GB50490-2009)鐵道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范（GB50299-19992003 年版）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）（2011 版）工程防水技術(shù)規(guī)范（GB50108-2008）防水工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50208-2011）混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范（GB/T50476-2008）10) 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）11) 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB5001-201

8、0）12) 建筑地礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2011）13) 軌道交通工程防空設(shè)計(jì)規(guī)范（RFJ02-2009）14) 錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)程（GB50086-2001）15) 鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50111-2006）16) 巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-20012009 版）17) 砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50003-2011）18) 混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范（GB50119-2003）19) 鐵道、輕軌交通巖土工程勘察規(guī)范（GB50307-1999）2河山街站20) 盾構(gòu)法隧道施工與驗(yàn)收規(guī)范（GB50446-2008）21) 建筑樁基技術(shù)規(guī)范（JGJ94-2008）22) 鐵

9、路橋涵鋼筋砼和預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（TBl0002.3-2005）23) 鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范（TBl0003-2005）24) 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基（TBl0002.1-2005）25) 鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（TBl0002.5-2005）26) 建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程（JGJ120-2012）27) 建筑基坑工程技術(shù)規(guī)范（YB9258-97）28) 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79-2012）29) 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（SL/T191-2008）30) 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程（CECS28：90）31) 型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程（JGJ138-2001）32) 建筑與市政降水工程技術(shù)規(guī)范

10、（JBJ/T111-98）33) 預(yù)防混凝土工程堿集料反應(yīng)技術(shù)管理規(guī)定（試行）（TY5-99）34) 鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程（JGJl8-2003）35) 鋼筋機(jī)械連接通用技術(shù)規(guī)程（JGJl07-2010）36) 地鐵雜散電流腐蝕防護(hù)技術(shù)規(guī)程（CJJ49-92）37) 軟土地基攪拌加固法技術(shù)規(guī)程（YBJ-225-91）38) 黑龍江省建筑地礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（DB23/902-2005）39) 市政公用設(shè)施抗震設(shè)防專項(xiàng)論證技術(shù)要點(diǎn)（40) 城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范工程篇）41)及地區(qū)相關(guān)、技術(shù)規(guī)范1.4 參考資料1) 城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（征求）；2) 城市軌道交通工程抗震設(shè)防指南（征求）；1

11、.5 主要設(shè)計(jì)原則3河山街站1)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)以地質(zhì)勘察資料為依據(jù)，根據(jù)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)鐵道、輕軌交通巖土工程勘察規(guī)范按不同設(shè)計(jì)階段的任務(wù)和目的確定工程勘察的內(nèi)容和范圍，考慮不同施工方法對地質(zhì)勘探的特殊要求，通過施工中對地層的觀察和監(jiān)測反饋進(jìn)行驗(yàn)證。2)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，應(yīng)減少施工中和建成后對環(huán)境造成的不利影響，考慮城市規(guī)劃引起周圍環(huán)境的改變對結(jié)構(gòu)的作用。位于城市主干道下的車站頂板覆土不宜小于 3m；位于城市次干道下的車站頂板覆土不宜小于 2m。對于特殊地段，要根據(jù)規(guī)劃部門的意見，覆土厚度作相應(yīng)的調(diào)整。對分期建設(shè)的地鐵線路，應(yīng)根據(jù)哈爾濱市地鐵線網(wǎng)規(guī)劃，合理確定節(jié)點(diǎn)形式并預(yù)留遠(yuǎn)期實(shí)施條件。3)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)以“結(jié)構(gòu)為

12、功能服務(wù)”為原則，滿足城市規(guī)劃、行車運(yùn)營、環(huán)境保護(hù)、抗震、防護(hù)、防水、防火、防腐蝕及施工工藝等對結(jié)構(gòu)的要求，同時做到結(jié)構(gòu)安全、耐久、技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理。4)車站結(jié)構(gòu)的除滿足建筑限界要求外，尚應(yīng)考慮施工誤差、測量誤差、結(jié)構(gòu)變形、沉陷等因素予以確定；可根據(jù)地質(zhì)條件、埋設(shè)深度、荷載、結(jié)構(gòu)形式、施工工序等條件參照類似工程的實(shí)測值加以確定。5)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)沿線不同地段的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件及城市總體規(guī)劃要求，結(jié)合周圍地面既有建筑物、管線及道路交通狀況，通過對技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、和使用效果等綜合評價，合理選擇施工方法和結(jié)構(gòu)型式。6)在含水地層中，應(yīng)采取可靠的水處理和防治措施。7)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，應(yīng)根據(jù)施工方法、結(jié)

13、構(gòu)或構(gòu)件類型、使用條件及荷載特性等，選用與其特點(diǎn)相近的現(xiàn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范和設(shè)計(jì)方法，結(jié)合施工監(jiān)測進(jìn)行信息化設(shè)計(jì)。應(yīng)按下列原則進(jìn)行選用:（1）明、蓋挖結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)法設(shè)計(jì)，執(zhí)行以國標(biāo)建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)為基礎(chǔ)編制的相關(guān)規(guī)范；進(jìn)行穩(wěn)定性檢算時，采用總安全系數(shù)法。（2）用噴錨構(gòu)筑法和盾構(gòu)法修建的結(jié)構(gòu)按破損階段法設(shè)計(jì)，其材料強(qiáng)度和安全系數(shù)取值等可根據(jù)現(xiàn)行鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范確定。（3）直接承受列車荷載的樓板等構(gòu)件按容許應(yīng)力法設(shè)計(jì)，其計(jì)算及構(gòu)造應(yīng)滿足現(xiàn)行鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的相關(guān)要求。4河山街站8) 應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行地鐵雜散電流腐蝕防護(hù)技術(shù)規(guī)程采取防止雜散電流腐蝕的措施。鋼結(jié)構(gòu)及鋼連接

14、件應(yīng)進(jìn)行防銹處理。9)結(jié)構(gòu)應(yīng)就其施工和正常使用階段，進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的計(jì)算，以及相應(yīng)進(jìn)行剛度和穩(wěn)定性計(jì)算和耐久性設(shè)計(jì)。對于混凝土結(jié)構(gòu)，必須進(jìn)行抗裂驗(yàn)算或裂縫寬度驗(yàn)算。當(dāng)計(jì)入荷載或其它偶然荷載作用時，不需驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的裂縫寬度。10)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時，應(yīng)根據(jù)設(shè)防要求、場地條件、結(jié)構(gòu)類型和埋深等因素選用能較好反映其工作性狀的分析方法，并采取必要的構(gòu)造措施，提高結(jié)構(gòu)和接頭處的整體抗震能力。11) 當(dāng)圍巖中包含有可液化土層時，必須采取可靠對策，提高地層的抗液化能力，保證作用下結(jié)構(gòu)的安全性。12)工程的工程材料應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、受力條件、使用要求和處所的環(huán)境等選用，并考慮可靠性、耐久性和經(jīng)濟(jì)性。主要受力構(gòu)件應(yīng)采

15、用混凝土或鋼筋混凝土材料，必要時也可采用金屬材料。13) 盾構(gòu)法施工的區(qū)間隧道的覆土厚度不宜小于隧道外輪廓直徑，如特殊地段埋深較淺時，應(yīng)采取相應(yīng)保證措施。14) 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作條件，反映圍巖對結(jié)構(gòu)的約束作用。15) 當(dāng)受力過程中體系、荷載形式等有較大變化時，宜根據(jù)構(gòu)件的施工順序及受力條件，按結(jié)構(gòu)的實(shí)際受載過程進(jìn)行分析，考慮結(jié)構(gòu)體系變形的連續(xù)性。16) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時應(yīng)按結(jié)構(gòu)整體或單個構(gòu)件可能出現(xiàn)的最不利荷載組合進(jìn)行計(jì)算，并應(yīng)考慮施工過程中荷載變化情況分階段計(jì)算。17)結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行橫斷面方向的受力計(jì)算，對下列情況時，尚應(yīng)對其縱向強(qiáng)度和變形進(jìn)行分析：（1）覆土荷載沿其縱向有較大變化時；

16、（2）結(jié)構(gòu)直接承受建、構(gòu)筑物等較大局部荷載時；（3）地基或基礎(chǔ)有顯著差異時；（4）地基沿縱向產(chǎn)生不均勻沉降時；18) 當(dāng)變形縫的間距較大時，應(yīng)考慮溫度變化和混凝土收縮對結(jié)構(gòu)縱向的影響。5河山街站19) 空間受力作用明顯的區(qū)段，應(yīng)按空間結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析。1.6 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限要求：（1） 主體構(gòu)件及內(nèi)部構(gòu)件的設(shè)計(jì)使用年限為100年；（2） 臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)件作為構(gòu)件的一部分時，在考慮剛度、強(qiáng)度折減的基礎(chǔ)上， 其設(shè)計(jì)使用年限為100年；2)結(jié)構(gòu)中主要構(gòu)件的安全等級為一級。在按荷載效應(yīng)基本組合進(jìn)行承載能力計(jì)算時，相應(yīng)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件重要性系數(shù)取1.1，其他構(gòu)件取1.0。按荷載效應(yīng)的偶然組合進(jìn)行承

17、載力計(jì)算時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0。3)按荷載效應(yīng)基本組合進(jìn)行承載能力計(jì)算時，基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)根據(jù)是否作為結(jié)構(gòu)使用確定。對于作為構(gòu)件使用的支護(hù)結(jié)構(gòu)，其重要性系數(shù)取1.1，對于作為臨時構(gòu)件使用的支護(hù)結(jié)構(gòu)，其重要性系數(shù)取可根據(jù)建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程（JGJ120-99）第3.1.3條確定。4)按荷載效應(yīng)基本組合進(jìn)行承載能力計(jì)算時，噴錨構(gòu)筑法隧道的初期支護(hù)作為結(jié)構(gòu)使用時，其重要性系數(shù)取1.1，作為臨時構(gòu)件使用時，其重要性系數(shù)取1.0。5)結(jié)構(gòu)中承重構(gòu)件的耐火等級為一級，其他構(gòu)件應(yīng)滿足相應(yīng)的室內(nèi)防火規(guī)范要求。6)本工程屬甲類人防工程，工程防核抗力級別為6級，防常規(guī)抗力級別為6級，防化等級不低

18、于丁級，并在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時采用相應(yīng)的構(gòu)造處理措施，上跨、下穿既有線路時，尚應(yīng)保證不降低各自結(jié)構(gòu)的防護(hù)能力。7)哈爾濱市為6度抗震設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)基本度值為0.05g。本工程結(jié)構(gòu)按6度抗震設(shè)防烈度（或針對具體工點(diǎn)的安全性評價報(bào)告要求的抗震設(shè)防烈度）進(jìn)行抗震驗(yàn)算，按7度采用抗震構(gòu)造措施，抗震設(shè)防分類為乙類，抗震等級為三級。進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時，應(yīng)根據(jù)設(shè)防要求、場地條件、結(jié)構(gòu)類型和埋深等因素選用能較好反映其工作性狀的分析方法，并在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時采取相應(yīng)的構(gòu)造處理措施，以提高結(jié)構(gòu)的整體抗震能力。當(dāng)明、蓋挖結(jié)構(gòu)與地6河山街站面建筑物合建時，其抗震等級應(yīng)與上部建筑的抗震等級一致。8)車站和機(jī)電設(shè)備集中區(qū)段的防水等級為一級，

19、區(qū)間隧道連接通道等附屬的隧道結(jié)構(gòu)防水等級為二級。9) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按最不利水位情況進(jìn)行抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算，在不考慮側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)不得小于1.05，當(dāng)計(jì)及側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)不得小于1.15。當(dāng)結(jié)構(gòu)抗浮不能滿足要求時，應(yīng)采取相應(yīng)的工程措施。10)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的應(yīng)滿足建筑限界和其它使用及施工工藝等要求，并考慮施工誤差、結(jié)構(gòu)變形和位移的影響，施工誤差按施工規(guī)范執(zhí)行。11) 設(shè)計(jì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)時，應(yīng)根據(jù)基坑的開挖深度和周邊建筑物以及構(gòu)筑物的重要性和分布情況，制定基坑的保護(hù)等級，依據(jù)保護(hù)等級所要求的變形允許值對基坑的變形進(jìn)行控制，并設(shè)計(jì)相應(yīng)的支護(hù)系統(tǒng)，以確?；颖旧淼陌踩徒ㄖ镆约爸匾芫€的正

20、常使用。根據(jù)基坑保護(hù)等級和變形允許值提出監(jiān)測要求。軌道交通深基坑變形控制保護(hù)等級及變形控制標(biāo)準(zhǔn)見表3.2-1。通常情況下車站基坑的保護(hù)等級一般不低于二級，相鄰段基坑保護(hù)等級相差不得大于一級。以及以此確定合理的施工工藝，并對圍護(hù)結(jié)構(gòu)的構(gòu)件進(jìn)行承載能力、變形與穩(wěn)定性計(jì)算，提出相應(yīng)的技術(shù)措施和施工監(jiān)測要求。7河山街站第2章 工程地質(zhì)與水文地質(zhì)概況2.1 工程地質(zhì)哈爾濱市位于松嫩平原東南部，地處松花江中游，其多為廣闊的松嫩平原，平原波狀起伏，河谷地貌發(fā)育、階地清晰，漫灘開闊，地勢東南高，西北低。東南部呈崗阜狀起伏，地面標(biāo)高為 180200m，相對高差 1020m；西北部地形比較平坦，地面標(biāo)高 1141

21、20m，相對高差 16m。地勢總的趨勢為由東南向西北傾斜。本標(biāo)段沿線地貌單元屬松花江河漫灘、一級階地，河漫灘區(qū)由于群力新區(qū)建設(shè)，回填整平后地勢平緩，起伏不大。CK36+500CK41+950 為松花江河漫灘區(qū)，地面高程介于 118123m 之間，自然高差小于 5m；CK41+950CK42+250 為河漫灘與一級階地的過渡區(qū)，地面高程介于 123130m 之間，自然高程小于7m；CK42+250CK42+891 為松花江一級階地，地面高程介于 130138m 之間，自然高差小于 8m。ml，本標(biāo)段地層主要由第四系全新統(tǒng)人工堆積層(Q4 )、根據(jù)及鉆孔1-2al2 fgl低高漫灘沖積層（Q4）、

22、下更新統(tǒng)東深井組冰水堆積層（Q1 d ）、白堊系嫩江組沉積巖組成。沿線地層巖性以填土、粉質(zhì)黏土、砂類土為主，地表普遍存在 1.79.1m 厚的人工填土。按地層成因年代及物理力學(xué)性質(zhì)，將場區(qū)內(nèi)的地層劃分為 4 個大層和分屬于各大層的若干亞層。詳述如下：ml1、第四系全新統(tǒng)人工堆積層（Q4 ）第 1-2 層 素填土：褐黃色，以粉質(zhì)黏土為主，場地內(nèi)均有分布。層底高程112.26136.10m，層厚 1.79.1m，平均層厚 3.69m。al2、第四系全新統(tǒng)低高漫灘沖積層(Q4 )第 2-0 層 粉質(zhì)黏土：黃褐色，可塑，含鐵錳氧化物，稍有光澤，成層狀分布于松花江一級階地一帶，層底高程 109.1912

23、3.98m，層厚 2.013.0m，平均層厚 8.17m。8河山街站第 2-1 層 粉砂：褐黃色，稍密，潮濕飽和，主要礦物成分以石英、長石為主， 含少量云母碎片， 級配一般。 場地內(nèi)局部分布， 層底高程 106.16122.98m，層厚 1.09.2m，平均層厚 3.6m。第 2-2 層 細(xì)砂：黃褐色灰色，稍密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，級配一般。場地內(nèi)呈層狀連續(xù)分布， 層底高程98.95119.68m，層厚 2.115.7m，平均層厚 7.97m。第 2-2-1 層 粉質(zhì)黏土：黃褐色，可塑，含鐵錳氧化物，稍有光澤，場地內(nèi)局部分布，層底高程 108.19121.78m

24、，層厚 1.06.1m，平均層厚 2.48m。第 2-3 層 中粗砂：灰色，中密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片， 級配一般。場地內(nèi)呈層狀連續(xù)分布， 層底高程 81.53106.98m，層厚 1.522.5m，平均層厚 7.56 m。第 2-3-1 層 粉質(zhì)黏土：灰色，可塑，稍有光澤，場地內(nèi)局部分布，層底高程 89.44106.51m，層厚 1.010.8m，平均層厚 4.59 m。第 2-3-2 層 粉細(xì)砂：灰色，中密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，級配一般。場地內(nèi)局部分布，層底高程93.19110.55m，層厚 3.07.5m，平均層厚 5.13

25、m。第 2-3-3 層 粉質(zhì)黏土：灰色，可塑，稍有光澤，主要分布于松花江一級階地一帶，層底高程 94.29104.20m，層厚 2.09.1m，平均層厚 4.56 m。2 fgl3、第四系下更新統(tǒng)東深井組冰水堆積層（Q1 d ）第 7-1 層 粉質(zhì)黏土：灰色，可塑，稍有光澤，場地內(nèi)呈層狀連續(xù)分布，局部有，層底高程 75.7997.21m，層厚 0.911.9m，平均層厚 3.46m。第 7-1-1 層 中砂：灰色，中密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，級配一般。僅以透鏡體形式出現(xiàn)于靈江路站一帶，層底高程87.72m，層厚 2.2m，平均層厚 2.2m。第 7-2 層 中粗砂

26、：灰色，中密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，級配一般。場地內(nèi)呈層狀連續(xù)分布，層底高程 70.8790.41m，層厚 0.517.0m，平均層厚 5.4m。第 7-3 層 粉質(zhì)黏土：灰色，可塑，稍有光澤，場地內(nèi)局部分布，層底高程9河山街站73.6987.79m，層厚 1.08.5m，平均層厚 3.25m。第 7-4 層 細(xì)砂：灰色，中密，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，級配一般。場地內(nèi)局部分布，層底高程 76.8392.31m，層厚1.94.9m，平均層厚 3.83m。第 7-5 層 礫砂：灰色，密實(shí)，飽和，主要礦物成分以石英、長石為主，含少量云母碎片，

27、級配一般。場地內(nèi)局部分布，層底高程 68.7577.96m，層厚1.37.3m，平均層厚 3.36m。第 7-5-1 粉質(zhì)黏土：灰色，可塑，稍有光澤，場地內(nèi)以透鏡體形式僅分布于河山街站，層底高程 76.7479.86m，層厚 1.51.9m，平均層厚 1.7m。4、白堊系嫩江組沉積巖（K1n）第 8-1 層 粉砂質(zhì)泥巖：全風(fēng)化，灰色，泥質(zhì)膠結(jié)，巖石風(fēng)化呈土狀，部分鉆孔揭示，場區(qū)內(nèi)均有分布，層底高程 64.2972.24m，層厚 1.010.3m，平均層厚 3.32m。第 8-2 層 粉砂質(zhì)泥巖：強(qiáng)風(fēng)化，灰色，泥質(zhì)膠結(jié)，巖石風(fēng)化呈碎塊狀，部分鉆孔揭示，場區(qū)內(nèi)均有分布，層頂高程 64.2973.4

28、1m，鉆孔未揭穿此層厚度。2.2 水文地質(zhì)條件哈爾濱市依江傍河，蘊(yùn)藏著豐富的水利，市區(qū)分布的水系主要有一江、二河、三溝。松花江是七大江河之一，是本區(qū)水系的主干，其次為阿什河、運(yùn)糧河，較小的溝谷有馬家溝、何家溝、信義溝。本標(biāo)段線路下穿何家溝，何家溝為松花江一級支流，常年性流水河流，主要承擔(dān)河溝沿線集水泄洪及排污任務(wù)。本標(biāo)段沿線屬松花江河漫灘、一級階地，根據(jù)鉆孔揭示，本場地內(nèi)的水主要分以下兩種類型：（1）潛水本場地內(nèi)潛水主要賦存于第四系全新統(tǒng)砂層中，地層富水性好，透水性強(qiáng)，與松花江及何家溝水力密切，該類型水有較統(tǒng)一自由水面，含水10河山街站層總厚度 2030m，靜水位埋深 2.3014.40m，標(biāo)

29、高 108.93123.58m，補(bǔ)給方式主要有松花江側(cè)向徑流補(bǔ)給、何家溝地表水下滲、大氣降水入滲等，其中松花江側(cè)向徑流補(bǔ)給與何家溝地表水下滲補(bǔ)給為主要補(bǔ)給來源，排泄方式主要為蒸發(fā)及人工開采，水水位年變幅 23m。根據(jù)場地土層結(jié)構(gòu)和水位測量成果分析，該場地內(nèi)水類型為潛水，局部具微承壓性。（2）承壓水本場地承壓水主要賦存于第四系下更新統(tǒng)東深井組冰水堆積層砂層中，隔水頂板為 7-1 層粘性土層，底板為白堊系下更新統(tǒng)粉砂質(zhì)泥巖，含水層厚度 15m25m，因 7-1 層黏土層局部，該含水層水無穩(wěn)定隔水層，局部與上部潛水層，具微承壓性。該含水層透水性強(qiáng)，富水量大，主要接受側(cè)向徑流補(bǔ)給，以側(cè)向徑流排泄為主。

30、由于本場地大部分屬于松花江河漫灘，僅少部分位于松花江一級階地上，地層簡單、穩(wěn)定，并根據(jù)勘察和收料分析，本場區(qū)水文地質(zhì)為一個區(qū)。2.3 抗浮水位的確定根據(jù)區(qū)域資料，本場地水與松花江密切，水水位年變幅為3.0m，根據(jù)我院濱北線松花江公鐵兩用橋收料顯示，松花江百年一遇洪水位 120.23m，歷史最高水位 120.89m，35 年最高水位高程可按松花江發(fā)生頻率 20%水位 118.0m 考慮，歷史最高水位高程建議按照 120.89m 考慮，本場地抗浮設(shè)計(jì)水位高程建議按 120.23m 考慮，抗?jié)B設(shè)防水位建議按地表考慮。2.4效應(yīng)評價根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中國動參數(shù)區(qū)劃圖(GB18306-2001)及建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范

31、(GB500112010)附錄 A“我國主要城鎮(zhèn)抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本加速度和設(shè)計(jì)分組”中規(guī)定，哈爾濱地區(qū)抗震設(shè)防烈度為 6 度，設(shè)計(jì)基本度值為 0.05g，設(shè)計(jì)分組為第一組。場地類別為類，特征周期值為0.35s。11河山街站第3章 抗震基本要求3.1 抗震設(shè)防目標(biāo)依據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部下發(fā)的市政公用設(shè)施抗震設(shè)防專項(xiàng)論證技術(shù)要點(diǎn)（工程篇）及相關(guān)規(guī)范，抗震設(shè)防目標(biāo)如下：1) 當(dāng)?shù)陀诒竟こ炭拐鹪O(shè)防烈度的多遇影響時，市政工程不損壞，對周圍環(huán)境和市政設(shè)施正常運(yùn)營無影響；2) 當(dāng)相對于本工程抗震設(shè)防烈度的影響時，市政工程不損壞或僅需對非重部位進(jìn)行一般修理，對周圍輕微，不影響市政設(shè)施正常運(yùn)營；3) 當(dāng)（高于

32、設(shè)防烈度 1 度）影響高于本工程抗震設(shè)防烈度的罕遇時，市政工程主支撐體系不發(fā)生嚴(yán)重破壞且便于修復(fù)，無傷亡，對周圍環(huán)境不產(chǎn)生嚴(yán)重影響，修復(fù)后市政設(shè)施可正常運(yùn)營。3.2 抗震設(shè)計(jì)條件本工程抗震設(shè)防分類為乙類，抗震等級為三級，按 6 度抗震設(shè)防烈度要求進(jìn)行抗震驗(yàn)算。根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50011-2010），附錄 A，該站設(shè)計(jì)分組為第一組，設(shè)計(jì)基本度值為 0.05g（特征周期為 0.35s）。3.3 抗震設(shè)計(jì)方法抗震設(shè)計(jì)中效應(yīng)的計(jì)算方法有反應(yīng)位移法系數(shù)法，彈性時程方法，非線性時程方法等。根據(jù)城市軌道交通工程抗震設(shè)防指南（征求）3.3 節(jié)，本站為抗震設(shè)防為重點(diǎn)設(shè)防類（乙類）。采用系數(shù)法、反應(yīng)位

33、移法和時程分析法進(jìn)行抗震效應(yīng)計(jì)算。由于本站分布均勻、規(guī)則且縱向較長，結(jié)構(gòu)分析采用平面應(yīng)變分析模型。本次計(jì)算主要對車站主體結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)斷面進(jìn)行抗震分析。12河山街站3.3.1 反應(yīng)位移法采用反應(yīng)位移法進(jìn)行隧道與車站結(jié)構(gòu)橫向反應(yīng)計(jì)算時，可將周圍土體作為支撐結(jié)構(gòu)的地基彈簧，結(jié)構(gòu)可采用梁單元進(jìn)行建模，見圖 3-1 所示。圖 3-1結(jié)構(gòu)反應(yīng)位移法抗震計(jì)算簡圖1）土層位移計(jì)算采用反應(yīng)位移法進(jìn)行結(jié)構(gòu)反應(yīng)計(jì)算時，應(yīng)考慮土層相對位移、結(jié)構(gòu)慣性力和結(jié)構(gòu)周圍剪力作用。土層相對位移、結(jié)構(gòu)慣性力和結(jié)構(gòu)周圍剪力可由一維土層反應(yīng)分析得到；對于進(jìn)行了工程場地安全性評價工作的，應(yīng)采用其得到的位移隨深度的變化關(guān)系；對未進(jìn)行工程場地安

34、全性評價工作的，其土層位移沿深度和隧道軸向分布如圖 3-2 所示時土層沿深度方向位移可按式（1）確定，時土層沿隧道軸向位移可按式（2）確定。圖 3-2 土層位移沿深度和隧道軸向分布cos p z2HU ( z) = 1 u（1）max313河山街站式中U ( z) z深度(m)；時深度 z 處土層的水平位移 (m) ；umax 場地地表最大位移，取值參照表 3-1、3-2；H地面至作用基準(zhǔn)面的距離(m)。U ( x, z) = U ( z) · sin p x（2）2L基本設(shè)計(jì)動峰值位移表umax (m)表 3-1基本設(shè)計(jì)動峰值位移調(diào)整表y u表 3-22）土體與結(jié)構(gòu)相互作用彈簧剛度

35、計(jì)算計(jì)算模型中，結(jié)構(gòu)周圍土體采用地基彈簧表示，包括壓縮彈簧和剪切彈簧；地基彈簧剛度按式（3）計(jì)算：k=KLd（3）式中 k壓縮、剪切地基彈簧剛度（kN/m）；K地基反力系數(shù)（kN/m3）；L地基的集簧間距（m）；d土層沿隧道與車站縱向的計(jì)算長度（m）。鐵道、輕軌交通巖土工程勘察規(guī)范GB50307 給出了通過地質(zhì)勘察和14河山街站工程經(jīng)驗(yàn)確定地基反力系數(shù)的方法。3）土層位移引起的作用于結(jié)構(gòu)的力計(jì)算在反應(yīng)位移法中需將結(jié)構(gòu)周圍自由土層在作用下的最大位移（可取相對變形，相應(yīng)于結(jié)構(gòu)底面深度的位移為零）施加于結(jié)構(gòu)兩側(cè)面壓縮彈簧及上部剪切彈簧遠(yuǎn)離結(jié)構(gòu)的端部。這里需要說明的是，由于在有限元軟件中要實(shí)現(xiàn)在彈簧遠(yuǎn)

36、離結(jié)構(gòu)的一端施加強(qiáng)制位移較為，因此，可將強(qiáng)制位移按式（4）、（5）轉(zhuǎn)換為直接施加在結(jié)構(gòu)側(cè)壁和頂板上的等效荷載。p ( z) = Kn (u ( z) - u ( zB )p ( zv ) = Ksv (u ( zu ) - u ( zB )（4）（5）式中 p ( z) 直接施加在結(jié)構(gòu)側(cè)壁上的等效荷載（kN）；p ( zv ) 直接施加在結(jié)構(gòu)頂板的等效荷載（kN）；式中u(z)、u(zB )zU 處土層位移（m）。u(zU ) 距地表面深度 z 處、結(jié)構(gòu)底板 zB 處和頂板結(jié)構(gòu)自身的慣性力可將結(jié)構(gòu)物的質(zhì)量乘以最大度來計(jì)算，作為集中力可以作用在結(jié)構(gòu)形心上，也可以按照各部位的最大度計(jì)算結(jié)構(gòu)的水平慣

37、性力并施加在相應(yīng)的結(jié)構(gòu)部位上。結(jié)構(gòu)上下表面的土層剪力采用反應(yīng)譜法計(jì)算土層位移，通過土層位移微分確定土層應(yīng)變，最終通過物理關(guān)系計(jì)算土層剪力。3.3.2系數(shù)法系數(shù)法就是將隨時間變化的力用等效的靜荷載代替，然后用靜力計(jì)算模型分析荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。等效的靜荷載包括：結(jié)構(gòu)本身和洞頂上方土柱的慣性力以及主動側(cè)向土增量。15河山街站圖 3-3結(jié)構(gòu)系數(shù)法抗震計(jì)算簡圖（1）結(jié)構(gòu)的水平慣性力。作用在構(gòu)件或結(jié)構(gòu)重心處的慣性力按下式計(jì)算：F=Kc·Q式中：Q構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的重量；Kc與度有關(guān)的系數(shù)。矩形結(jié)構(gòu)水平慣性力按下式計(jì)算：1頂板：F1 =c·Kh·mt·g2側(cè)墻：F1 =

38、c·Kh·mw·g/h3底板：F1 =c·Kh·mb·g13式中：F1 、F1 頂、底板的水平慣性力，作為集中力考慮，作用在頂、底板的軸線處；2F1 側(cè)墻的水平慣性力，按作用在墻上的均布力考慮；mt 、mb頂、底板的質(zhì)量；mw側(cè)墻的質(zhì)量；Kh水平系數(shù)，7 度區(qū)取 0.15；c綜合影響系數(shù)，非巖石地基取 0.25；h側(cè)墻的凈高度。16河山街站（1）洞頂上方土柱的水平慣性力。F2=c·Kh·m 上·g式中 m 上上方土柱的質(zhì)量。（2）主動側(cè)向土的增量。時地層的內(nèi)摩擦角要發(fā)生變化，由原來的值減少為(-)，其中為

39、角，在 7 度區(qū)=1°30。因此，結(jié)構(gòu)一側(cè)的主動側(cè)向土增量為：ei=（a-a）qi式中：a=tan2（45°-/2）；a=tan2（45°-（-）/2）。而結(jié)構(gòu)另一側(cè)的主動側(cè)向土增量可按上述值稱布置。17河山街站第4章 靜力作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算4.1 荷載分類及組合4.1.1 荷載分類結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)結(jié)構(gòu)類型，根據(jù)地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50157-2003），按永久荷載、可變荷載、偶然荷載（作用、人防荷載）進(jìn)行分類，對結(jié)構(gòu)整體或構(gòu)件可能出現(xiàn)的最不利組合進(jìn)行計(jì)算。在決定荷載的數(shù)值時，考慮施工和使用過程中發(fā)生的變化。車站結(jié)構(gòu)計(jì)算時考慮荷載如表 4.1.1 所示：表 4.1.1 荷

40、載分類18荷載類型荷載名稱荷載計(jì)算及取值永久荷載結(jié)構(gòu)自重按實(shí)際考慮地層豎向按計(jì)算截面以上全部土柱重量計(jì)算水平主、被土按朗金土公式計(jì)算水及浮力按最不利水位計(jì)算靜水及全部浮力混凝土收縮及徐變影響力混凝土收縮的影響按降低溫度的方法計(jì)算，對于整體澆注的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相當(dāng)于降低溫度15,對于分段澆注的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相當(dāng)于降低 10。混凝土徐變的影響按提高溫度的方法計(jì)算地基下沉影響力側(cè)向地層抗力及地基反力側(cè)向地層抗力及地基反力按結(jié)構(gòu)型式及其在荷載作用下的約束變形、結(jié)構(gòu)與地層剛度、施工方法等情況及土層性質(zhì)，根據(jù)所采用的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖和計(jì)算方法加以確定基本可變荷載地面車輛荷載及其沖擊力可變荷其它可變荷地面車輛引

41、起的側(cè)向力按 20KN/m2 的均布荷載作用于地層上考慮地鐵車輛荷載及其沖擊力按 20KN/m2 的均布荷載計(jì)算，按“中”活載檢算人群荷載按 4KN/m2 的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算河山街站結(jié)構(gòu)自重：結(jié)構(gòu)自身重量產(chǎn)生的沿構(gòu)件軸線分布的豎向荷載。豎向：按計(jì)算截面以上全部土柱重量考慮。水平：施工期間支護(hù)結(jié)構(gòu)的外土按朗金公式的主動土計(jì)算。使用階段結(jié)構(gòu)承受的水平力按靜止土計(jì)算。設(shè)計(jì)采用的側(cè)向水、土，對于粘性土地層采用水土合算，對于砂性土地層采用水土分算的辦法。水：作用于頂板的水等于作用在其頂點(diǎn)的靜水值，作用于底板底的水等于作用在最低點(diǎn)的靜水值。垂直方向的水取為均布荷載。水平方向的水取為梯形分布荷載，其值等于

42、靜水。側(cè)向地層抗力和地基反力：采用彈簧進(jìn)行模擬。人群荷載：站臺、站廳、樓梯、車站管理用房等部位的人群荷載按 4.0kPa計(jì)算。設(shè)備荷載：設(shè)備用房的計(jì)算荷載，一般按 8.0kPa 進(jìn)行計(jì)算，大于 8.0kPa 的應(yīng)根據(jù)設(shè)備的實(shí)際重量、動力影響、安裝運(yùn)輸路徑等確定其大小和范圍。對于自動扶梯等需要吊裝的設(shè)備荷載，在結(jié)構(gòu)計(jì)算時還應(yīng)考慮設(shè)備起吊點(diǎn)所設(shè)置的位置及起吊點(diǎn)的荷載值。另外尚應(yīng)滿足消防荷載要求。施工荷載：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮各種施工荷載可能發(fā)生的組合。按 8kPa 計(jì)算。地面超載：一般按 20kPa 計(jì)算。工況發(fā)生時，不考慮地面超載作用。作用：地鐵結(jié)構(gòu)的作用按 7 度設(shè)防。結(jié)構(gòu)框架構(gòu)件的抗震等級為二級

43、。19載載施工荷載、材料堆載按 20KN/m2 考慮偶然荷載作用按設(shè)防烈度 7 度考慮人防荷載6 級人防等效靜載河山街站4.1.2 荷載組合主要荷載組合見表 4.1.2。表 4.1.2荷載組合表1)承載力極限狀態(tài)的荷載效應(yīng)組合（1）荷載效應(yīng)的基本組合（荷載效應(yīng)控制的組合）組合公式：S=0(gSGK+QCSQK)其中：S-荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計(jì)值；0-結(jié)構(gòu)構(gòu)件重要性系數(shù)：0=1.1；G-=1.0；荷載分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時G =1.35，有利時取GQ-可變荷載分項(xiàng)系數(shù)，取Q =1.4；SGK-按巖、水荷載標(biāo)準(zhǔn)值 GK 計(jì)算的荷載效應(yīng)值，；荷載包括結(jié)構(gòu)自重、

44、圍SQK-按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 QK 計(jì)算的荷載效應(yīng)值，可變荷載包括結(jié)構(gòu)地面超載、人群荷載、施工荷載等。C-可變荷載的組合系數(shù)，取 0.7；（2）荷載效應(yīng)的偶然組合（作用效應(yīng)組合）20極限狀態(tài)序號荷載效應(yīng)組合荷載可變荷載偶然荷載作用人防作用承載能力極限狀態(tài)1基本組合構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算1.35（1.01）1.4(1.32)2抗震偶然組合構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.2（1.01）1.33人防偶然組合構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.2（1.01）1.0正常使用極限狀態(tài)4荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合構(gòu)件抗裂驗(yàn)算1.01.05荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用變形驗(yàn)算1.00.50.86標(biāo)淮組合抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算1.0說明1表示荷對構(gòu)件受力有利時，2表示可變荷載

45、4KPa 時的取值河山街站組合公式：S=0(gSGK+ESEK)其中：S-結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計(jì)值；0-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：0=1.0；G-E荷載分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時取 1.2，有利時取 1.0；作用分項(xiàng)系數(shù)，取 1.3；SGK-按重力荷載代表值計(jì)算的荷載效應(yīng)，重力荷載代表值取結(jié)構(gòu)自重與各可變荷載組合值的和，可變荷載的組合系數(shù)取 0.5；SEK-作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。2)正常使用極限狀態(tài)的荷載效應(yīng)組合荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，組合公式：S= SGK+CSQK4.2 計(jì)算模型與計(jì)算簡圖4.2.1 標(biāo)準(zhǔn)段計(jì)算模型21河山街站頂板上覆土深度 ho= 3.5m，結(jié)構(gòu)計(jì)算

46、高度 h= 22.66 m；寬度為 24.3m。荷載：頂板土q土=*ho= 70 KPa；中板設(shè)備荷載= 8 KPa；底板水e水= *h2= 240.85 KPa；側(cè)墻土、水e1=*h 1=42.3 KPa；e2= *h2= 340.2 KPa；可變荷載：頂板超載q超= 20KPa；中板人群荷載= 4 KPa；22河山街站中板車輛荷載=20KPa；側(cè)墻超載q超= 8 KPa；4.2.2 標(biāo)準(zhǔn)段計(jì)算結(jié)果(1）彎矩圖（kN.m）-738 -688-687 -738-198 273 352 356 331 212 -323-305 134 188 188 134 -304-303 221 335 3

47、55 350 266 -198-62 39 57 58 53 28 -84 -171 -124 -43 50 6262 50 -43 -124 -171 -80 30 54 58 56 38 -62154 184 186 176 129 -79 -240 -440 -318 -197 -110 -59 -58 -110 -196 -317 -439 -230 -71 133 177 185 183 150-1074 -1195 -1195 -1073-604-604-323 -569-592 -395-711-710-408 -595-560 -304664 745747 6678348761

48、8031802(2）軸力圖（kN）- 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 126 - 126 - 126 - 126 - 126 - 126 - 126 - 126 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138 - 138-466-940-940-467-484-952-952-484-501-964-964-501-976-518-977-518-535-989-989-535-552-1001-1001-553-653 -490 -490 -490 -490 -490 -490 -490-12

49、-14090 -492 -492 -492 -492 -492 -492 -492-12-14092 -490 -490 -490 -490 -490 -490 -490 -469503-678-1223-1223-678-704-1236-1235-704-729-1249-1248-729-755-1261-1261-755-780-1274-1274-780-805-1287-1286-805-923-1667-1666-924-1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1212 -1212 -1212 -1212 -1212 -1212 -1212 -1212 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219 -1219-947-1679-1678-948-