空心板計(jì)算書(shū)

1、空心板計(jì)算書(shū)一、臺(tái)座結(jié)構(gòu)形式確定1、確定臺(tái)座形式臺(tái)座形式選擇考慮的因素有：生產(chǎn)數(shù)量和設(shè)施期限,平安適用,經(jīng)濟(jì)合理,質(zhì)量有保證,操作簡(jiǎn)便,可控性好,便于支拆模板方便.槽式臺(tái)座受力簡(jiǎn)單,施工方便,由于是槽型結(jié)構(gòu),便于覆蓋養(yǎng)生,便于支、拆模板和養(yǎng)生.而且槽式臺(tái)座傳力柱作為平放在張拉臺(tái)面上的水平梁,在橫梁的作用下,成為軸心受壓構(gòu)件,能夠承受較大的張拉應(yīng)力,傳力柱的長(zhǎng)度一般都在100m左右,符合本次工程要求.結(jié)合本次設(shè)計(jì)的工程概況條件,最終通過(guò)質(zhì)量、平安、以及力學(xué)驗(yàn)算,根據(jù)該橋場(chǎng)地和工期及梁的數(shù)量,確定采用槽式張拉臺(tái)座進(jìn)行空心板的預(yù)制.2、確定臺(tái)座內(nèi)部?jī)魧捙_(tái)座內(nèi)部?jī)魧捈磦髁⒅g凈距,計(jì)算用公式為b=b

2、l+2b2,式中：b臺(tái)座內(nèi)部?jī)魧?；bi空心板底模寬度；b2傳立柱內(nèi)側(cè)面與底模間的距離.那么臺(tái)座內(nèi)部?jī)魧?(梁寬)1.24m+(工作空位)0.5mX2=2.24m；取2.3m底板兩側(cè)各留50cm的寬度,完全可以滿足支、拆模板的要求.3、確定臺(tái)座長(zhǎng)度臺(tái)座長(zhǎng)度L確實(shí)定根據(jù)下面幾個(gè)方面：(1)空心板長(zhǎng)度Li(2)一座臺(tái)座同時(shí)預(yù)制空心板個(gè)數(shù)n(3)空心板端頭與張拉橫梁之間的距離L2(4)空心板端頭之間距離L3其中空心板長(zhǎng)度L1為最大斜交空心板兩端頭的距離,張拉臺(tái)座由中間標(biāo)準(zhǔn)段和兩端楔形塊段組成,同時(shí)考慮到所生產(chǎn)空心板最大夾角,10m板為40.,13板為45.,16m板為30.,示意圖見(jiàn)下,由此?。?0m

3、板臺(tái)座長(zhǎng)度7.12m+2X2.1m=11.32m13m板臺(tái)座長(zhǎng)度9.92m+2X2.3m=14.52m16m板臺(tái)座長(zhǎng)度13.44m+2X1.8m=17.04m臺(tái)座長(zhǎng)計(jì)算公式：L=nL1+2L2+(n-1)L310m板：臺(tái)座長(zhǎng)L=9x11.32m+2x1m+8X1m=111.88m13m板：臺(tái)座長(zhǎng)L=7x14.52m+2x1m+61m=109.64m16m板：臺(tái)座長(zhǎng)L=6x17.04m+2x1m+5e(1)耳=e0+冬其中ei.初始偏心距eo軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距,取eo=165mmea附加偏心距偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算時(shí),應(yīng)計(jì)入軸向壓力在偏心方向存在的附加偏心距ea,其值應(yīng)取20mm

4、和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的較大值.h65030=0=21.7mm20mm,因止匕取21.7mm求得euqea=165+21.7=186.7mm(2)偏心距增大系數(shù)刈l07000因5V-0=10.771.0(3)偏心距ee軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉普通鋼筋和受拉預(yù)應(yīng)力筋的合力點(diǎn)的距離e=eh2-a=1.266186.76502-50=511.4mm2.5.3 判別大小偏壓判斷條件：假設(shè)叫弓0.3hc按大偏壓情況計(jì)算；考慮附加偏心距及偏心距增大系數(shù)后的軸向力對(duì)截面重心的偏心距為“3e=1.266186.7=236.4mm0.3h0=0.3X600=180mM236.4mm且界限偏心率：

5、“一苴二SZC二力A0.5M1.0M14.3M700Mo.533M600x650-0.533父600+0.5父360父804父2父650-1.014.37000.533600=215mrKe.其中b=一十1Es,cub一一相對(duì)界限受壓區(qū)高度;冏一一系數(shù),當(dāng)混凝土弓II度等級(jí)不超過(guò)C50時(shí),電取0.80;Es鋼筋的彈性模量,2X105;非均勻受壓時(shí)的混凝土極限壓應(yīng)變,根據(jù)以下公式計(jì)算:；cu=0.0033一fck-5010-fck為C30混凝土的軸線抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值20.1MPa；由以上公式得：b=0.533所以該傳立柱為大偏心.2.5.4 求軸心承載力設(shè)計(jì)值N0矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載

6、力應(yīng)符合以下規(guī)定N.三：ifcbxfyA-fyA=：ifcbxNe其中：i混凝土強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)；fc抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,fc=14.3N/mm2x等效矩形應(yīng)力圖形的混凝土受壓區(qū)高度；fy鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；As鋼筋截面面積；as受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的保護(hù)層厚度No=1.0X14.3X700*x=10010x一一x、.N0e=1.0x14.3x700*x*600-+360父804乂60050I2J整理得5005x2-886886x-159192000=0求得x=288mm代入得N0=2882880N=2883KN即單個(gè)傳立柱所能承受的偏心軸向承載力最大為2883KN.2.6最大允許張拉力Pri8

7、-,上ZT如；丁八0占154%圖4.2固定橫梁受力示意圖利用標(biāo)準(zhǔn)法計(jì)算固定橫梁所受的主動(dòng)土壓力E=?ah-ka肌一一主動(dòng)土壓力增大系數(shù),取1.0；-填土白重度kPa,取18kPa;h擋土的Z構(gòu)高度m,取1.5m；Ka主動(dòng)土壓力系數(shù),根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)附錄L選取,此處取0.4.填土與橫梁混凝土面之間的內(nèi)摩擦角取30.E=1.0X18X1.52X0.4-2=8.1KN/m那么：抗傾覆力矩M1=GL1+10NL2+E-L3=5.25X28X25X1.54+10X2883X1.93+.1X28X0.6Xtan40=61415.58KN-m傾覆力矩M=Px4=2.1XP那么取大允許張拉力P=29245.5KN3、

8、抗傾覆驗(yàn)算1計(jì)算公式Ko=Mi/M1.50式中：K0抗傾覆平安系數(shù)；M抗傾覆力矩,由臺(tái)座自重和土壓力等產(chǎn)生；M-傾覆力矩,由預(yù)應(yīng)力筋的張拉力產(chǎn)生；2平安系數(shù)計(jì)算P.當(dāng)9個(gè)張拉槽同時(shí)生產(chǎn)并到達(dá)張拉限制力時(shí),對(duì)臺(tái)座最為不利此時(shí)鋼絞線張拉力為根據(jù)每一種空心板各有一槽生產(chǎn)邊板,共109束,張拉槽鋼絞線分配為：3個(gè)10m中板+1個(gè)10m邊板+2個(gè)13m中板+1個(gè)13m邊板+1個(gè)16m中板+1個(gè)16m邊板鋼絞線根數(shù)為：3X9+1X12+2X12+1X13+1X14+1X17=107單根鋼絞線張拉限制力為1302X140+1000=182.28KNP=107182.28=19503.96KN那么抗傾覆平安系

9、數(shù)K)=M1/M=P/P=29245.5/19503.96=1.5最多張拉根數(shù)：29245.5+182.28=160根實(shí)際情況下,傳立柱與周邊的硬化層連為一個(gè)整體,加之固定橫梁與地基的摩擦作用,同時(shí)在傳立柱下的地基及多條橫向聯(lián)系梁的約束下,受力條件更有改善,施工中注意對(duì)張拉數(shù)量及張拉槽分配的限制,平安性是有保證的.三、龍門(mén)吊根底受力計(jì)算本預(yù)制場(chǎng)空心板吊裝、移運(yùn)采用一臺(tái)30T龍門(mén)吊,行走軌道采用起重機(jī)廠家設(shè)計(jì)要求的50重型起重鋼軌.根底設(shè)計(jì)中不考慮軌道與根底共同受力作用,不計(jì)鋼軌的承載水平.計(jì)算時(shí)根據(jù)重量最大的16m空心板邊板進(jìn)行受力計(jì)算,只考慮一條龍門(mén)軌道根底.1、根本參數(shù)16m邊板重量：G1

10、=8mx26KNm3=208KN型鋼吊具重量：G2=30KN30T龍門(mén)吊自重：288KN取1.1平安系數(shù),重量取317KN,跨徑30nl龍門(mén)采用50型號(hào)的導(dǎo)軌,底面寬度為起重吊裝時(shí),考慮1.3倍的動(dòng)力系數(shù).根據(jù)地勘資料,取地基承載力容許值：2、單輪受力由一臺(tái)30噸龍門(mén)吊進(jìn)行移梁、存放、裝車.一臺(tái)龍門(mén)吊承受空心板重量為：P=208KNX1.3+30KN=300KN當(dāng)龍門(mén)吊移動(dòng)空心板至如右圖所示的位置時(shí),門(mén)支腿受力最大,經(jīng)計(jì)算為：R1=P*27/30=300*0.9=270KN132mmfa=350KPa近側(cè)龍JFI一R2T27考慮龍門(mén)自重,那么該支腿下軌道受力為：R=270+317/2=429K

11、N每個(gè)支腿由兩組鋼輪支撐,那么每組鋼輪間距及擴(kuò)散長(zhǎng)度按1.0m計(jì)受力為:R=429/2=215KN50鋼軌底面寬13.2cm,那么一組鋼輪下的鋼軌底面壓力為:P1=215/(0.132X1.0)=1629KPa=1.63MPa故C25混凝土能滿足要求.軌道下設(shè)0.3m高X1m寬的混凝土根底,混凝土根底的擴(kuò)散角45.計(jì),那么混凝土基礎(chǔ)底面寬為：B1=0.132+2X0.3Xtg45=0.732mo該根底底面的壓力為:P2=215/(0.732X1.0)=294KPafa=350KPa在澆筑根底混凝土?xí)r,根底內(nèi)加設(shè)鋼筋網(wǎng)片.附件2:空心板方鋼組合內(nèi)模受力驗(yàn)算1、混凝土壓力計(jì)算1新澆筑碎對(duì)模板的側(cè)壓

12、力標(biāo)準(zhǔn)值P=krh,分項(xiàng)系數(shù)取為1.2其中：k為外加劑影響系數(shù),取為1.0r為混凝土重度,取為24KN/OBh為有效壓頭高度,根據(jù)?橋梁施工工程師手冊(cè)?,當(dāng)v/T0.035時(shí),h=1.53+3.8v/T,其中v為澆注速度,本工程取為1.0m/h;T為混凝土入模溫度,取為20C,V/T=0.050.035由以上得：h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8X1.0/20=1.72mP1=krh=1X24X1.72=41.28KN/m22振搗對(duì)側(cè)模產(chǎn)生的壓力取P2=4KN/itf,分項(xiàng)系數(shù)取為1.4;3傾倒混凝土對(duì)側(cè)模產(chǎn)生水平壓力取P3=3KN/m2,分項(xiàng)系數(shù)取1.4.永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,可變荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4.方管并排布置,并由一定間距的內(nèi)部框架提供支撐.框架間距為1.3m.在混凝土下料并振搗時(shí),側(cè)板處的內(nèi)模所受的混凝土壓力最大.2、方管受力驗(yàn)算方鋼尺寸：b1Xb2Xt=60X40X5mm,材質(zhì)為Q235鋼.1單根方管所受的均布荷載q=PXb=1.2XPi+1.4X(P2+P3)b=1.2X41.28+1.4X(4+3)X0.06=3.56KN/m(2)跨中最大彎矩：M=qL/8=3.56X1.32/8=0.752KN-m(3)彎拉