教學樓設(shè)計說明書

1、目 錄1、建筑設(shè)計11.1 設(shè)計基本資料1 工程概況1原始設(shè)計資料11.2 建筑設(shè)計說明21.2.1 設(shè)計概要21.2.2 建筑立面剖面設(shè)計4裝飾5抗震設(shè)計5樓梯的設(shè)計5關(guān)于防火的設(shè)計6細部構(gòu)造總說明61.3 建筑細部具體構(gòu)造做法102、結(jié)構(gòu)設(shè)計122.1 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定122.2.1 選擇承重方案122.2.2 梁、柱截面尺寸估算122.2.3 結(jié)構(gòu)計算簡圖133、荷載計算153.1 屋面及樓面的永久荷載標準值153.2 屋面及樓面可變荷載標準值153.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算153.3.1 梁自重計算163.3.2 柱自重計算163.4 計算重力荷載代表值163.4.1

2、 第5層的重力荷載代表值：163.4.2 24層的重力荷載代表值173.4.3 一層的重力荷載代表值：174、橫向框架側(cè)移剛度計算184.1 計算梁、柱的線剛度184.2 計算柱的側(cè)移剛度185、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算205.1 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算和側(cè)移計算。205.1.1 橫向自振周期的計算205.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算205.1.3 水平地震作用下的位移驗算225.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算235.2 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算265.2.1 風荷載標準值265.2.2 風荷載作用下的水平位移驗算285.2.3 風

3、荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算296、豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算326.1 計算單元326.2 荷載計算336.2.1 恒載計算33 活荷載計算：356.2.3屋面雪荷載標準值：376.3 內(nèi)力計算37、計算分配系數(shù)。376.3.2 用彎矩二次分配法來計算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。396.3.3 計算恒載和活載作用下梁端剪力和柱軸力。417 框架內(nèi)力組合517.1 結(jié)構(gòu)抗震等級517.2 框架梁內(nèi)力組合51作用效應組合51承載力抗震調(diào)整系數(shù)51梁內(nèi)力組合表52計算跨間最大彎矩52柱內(nèi)力組合557.3.2 柱端彎矩值設(shè)計值的調(diào)整558、截面設(shè)計578.1 框架梁578.1.1 一層AB梁

4、的正截面受彎承載力計算578.1.2 梁斜截面受剪承載力計算598.1.3二層AB梁的正截面受彎承載力計算59梁斜截面受剪承載力計算618.2框架柱62柱截面尺寸驗算62框架柱的截面設(shè)計649 基礎(chǔ)設(shè)計689.1基礎(chǔ)梁截面尺寸的選取689.2荷載選用689.3基礎(chǔ)截面計算699.4地基承載力及基礎(chǔ)沖切驗算709.5基礎(chǔ)底板配筋計算7110.樓梯的設(shè)計7410.1 梯段板計算7410.2 平臺板計算7510.3 平臺梁計算7611.板的配筋7811.1 A板的設(shè)計7811.2 B板的設(shè)計80參考文獻78附錄84英文翻譯89致謝1052、結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖的確定根據(jù)該房屋的使用功能

5、及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，填充墻采用190mm厚的混凝土空心小砌塊，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm。 選擇承重方案該建筑為教學樓，房間布局較為整齊規(guī)則，且教學樓不需要考慮太大空間布置，所以采用橫向框架承重方案，四柱三跨不等跨的形式。柱網(wǎng)布置形式詳見建筑平面圖。 梁、柱截面尺寸估算縱 梁：,取,取橫 梁：，取取次 梁： 取 取各層梁截面尺寸及混凝土強度等級如下表，表2-2-1 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強度等級層次混凝土強度等級橫梁bh縱梁次梁AB跨，CD跨BC跨15C35300700300500300700300500柱截面尺寸估算 該框架

6、結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，其軸壓比限值為=0.9,各層重力荷載代表值近似取15kN/m2，邊柱及中柱的負荷面積分別為3.757.2 m2和5.257.2 m2，可得一層柱截面面積為:邊柱中柱 取柱子截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為418mm和485mm。根據(jù)上述結(jié)果，并綜合考慮其它因素，本設(shè)計柱截面尺寸取值如下：15層 600mm600mm 基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面距室外地面為500mm。 結(jié)構(gòu)計算簡圖框架結(jié)構(gòu)計算簡圖，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂，25層高度即為層高，取3.6m；底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，即h13.6+0.45+0.54.55m。見下圖:

7、圖2-2-1 結(jié)構(gòu)計算簡圖3、荷載計算3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值屋面(不上人)屋面為剛性防水屋面40厚的C20細石混凝土保護層 230.040.92kN/m23厚1：3石灰砂漿隔離層 0.00317=0.0513kN/m2卷材防水層 0.320厚的1：2.5水泥砂漿找平層 200.020.4kN/m2100厚的鋼筋混凝土板 250.10=2.5kN/m220厚水泥砂漿找平層 200.020.4kN/m212厚紙筋石灰抹底 0.160kN/m2合計 4.98kN/m214層樓面(水磨石樓面)15厚的1：2白水泥白石子(摻有色石子)磨光打蠟 180.0150.27kN/m220厚的1：3水

8、泥砂漿找平層 200.020.40kN/m2現(xiàn)澆100厚的鋼筋混凝土樓板 250.12.5kN/m23厚細石粉面 160.0030.048kN/m28厚水泥石灰膏砂漿 140.0080.112kN/m2合計 3.33kN/m23.2 屋面及樓面可變荷載標準值不上人屋面均布活荷載標準值 0.50kN/m2樓面活荷載標準值 2.0kN/m2走廊活荷載標準值 2.5kN/m2屋面雪荷載標準值 Sk=rs0=1.00.35=0.35kN/m2式中：r為屋面積雪分布系數(shù)，取r1.03.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算查規(guī)范得以下自重，外墻面為面磚墻面自重： 0.5 kN/m2混凝土空心小砌塊 11.8

9、 kN/m2 梁自重計算邊橫梁自重： 0.30.7255.25 kN/m 粉刷： （0.7-0.1）0.048170.459 kN/m 合計 5.709 kN/m中橫梁自重 : 0.30.5253.75 kN/m 粉刷： 0.60.105170.360 kN/m 合計 4.11 kN/m縱梁自重： 0.30.7255.25 kN/m 粉刷： 0.60.048170.459 kN/m 合計 5.709 kN/m次梁自重： 0.30.5253.75 kN/m 粉刷： 0.40.045170.306 kN/m 合計 4.06 kN/m 柱自重計算柱自重： 0.60.6259 kN/m貼面及粉刷： (

10、0.64-0.22) 0.0217=0.68 kN/m合計 9.68 kN/m女兒墻自重(含貼面和粉刷)：0.90.022170.2150.93.312 kN/m 內(nèi)外墻自重(含貼面和粉刷)： 0.2150.022173.68 kN/m3.4 計算重力荷載代表值 第5層的重力荷載代表值：屋面恒載： (7.52+3)7.24.98645.41 kN女兒墻： 3.3127.2247.69 kN縱橫梁自重： 41.104+27.55.709+27.54.06+33.46321.315 kN半層柱自重： (9.683.64) 0.569.70 kN半層墻自重：40.99+54.8+(3.6-0.5)

11、(7.5+0.6-0.4)=181.99 KN屋面雪載： (7.52+3)7.20.35=45.36 kN恒載+0.5雪載： 645.41+47.69+321.315+69.70+181.99+0.545.361288.79 kN3.4.2 24層的重力荷載代表值樓面恒載： (7.52+3)7.23.33431.568kN上下半層墻重： 181.99+181.99=363.98 kN縱橫梁自重： 321.315 kN上半層柱+下半層柱： 69.70+69.70139.4 kN樓面活荷載： 7.2(7.522+32.5)270 kN恒載+0.5活載： 431.568+363.98+321.315

12、+139.4+0.52701391.26 kN 一層的重力荷載代表值：樓面恒載： 431.568 kN上.下半層墻自重：(a) 外縱墻: 40.09+3.68(4.55-0.7) 2)-31.01=104.41 kN(b) 內(nèi)縱墻:54.8+3.68(4.55-0.7) 2)-16.70=132.02 kN(c )橫墻：86.70+2)(4.55-0.5)3.68=198.85 kN 縱橫梁自重： 321.315 kN上半層自重： 69.70 kN下半層自重： 0.59.684.554)=88.09 kN樓面活荷載： 270 kN恒載+0.5樓面活載：431.568+104.41+132.02

13、+198.85+321.315+157.79+270/2=1481.95 kN則一榀框架總重力荷載代表值為：4、橫向框架側(cè)移剛度計算4.1 計算梁、柱的線剛度梁線剛度計算梁柱混凝土標號均為，。在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預制樓板但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？紤]這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取，對中框架梁取。 表4-1-1 橫梁線剛度計算表類別Ec/(N/mm2)bh/mmmmI0/mm4/mmECI0/Nmm2ECI0/Nmm邊橫梁3.151043006508.57510975003.6010107.201010走道梁3.1

14、51043005003.12510930003.2810106.561010柱線剛度計算表4-1-2 柱線剛度Ic計算表層次/mmEc/(N/mm2)bh/mmmmIc/mm4ECIc/Nmm145503.15104 600600 10.81097.4710102536003.1510460060010.81099.4510104.2 計算柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度D計算公式：其中為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，為梁柱線剛度比，不同情況下，、取值不同。對于一般層： 對于底層： 表4-2-1 橫向框架柱側(cè)移剛度D計算表層次層高 (m)柱根數(shù)N/mm2-53.6 邊柱2 0.7620.276241501219

15、76中柱2 1.4560.421368381 4.55 邊柱2 0.9640.4942139095604中柱2 1.8420.61026412，該框架為規(guī)則框架。圖4-2-1框架計算簡圖5、橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1 橫向水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算和側(cè)移計算。 橫向自振周期的計算運用頂點位移法來計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計算：式中， 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取0.7；故先計算結(jié)構(gòu)頂點

16、的假想側(cè)移，計算過程如下表：表5-1-1 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層次51288.791288.7912197610.57183.3341391.262680.6512197621.97172.7631391.264071.3112197633.37150.7921391.265462.5712197644.78117.4211481.956944.529560472.6472.64由上表計算基本周期， 水平地震作用及樓層地震剪力計算該建筑結(jié)構(gòu)高度遠小于40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，因此用底部剪力法來計算水平地震作用。首先計算總水平地震作用標準值即底部剪力。 式中， 相應

17、于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點取總重力荷載代表值的85；徐州地區(qū)特征分區(qū)為一區(qū)，又場地類別為類，查規(guī)范得特征周期查表得，水平地震影響系數(shù)最大值由水平地震影響系數(shù)曲線來計算，式中， 衰減系數(shù)，0.05時，取0.9； 因為所以不需要考慮頂部附加水平地震作用。則質(zhì)點i的水平地震作用為：式中：、分別為集中于質(zhì)點i、j的荷載代表值；、分別為質(zhì)點i、j的計算高度。具體計算過程如下表，各樓層的地震剪力按 來計算，一并列入表中，表5-1-2 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次518.951288.7924423117.59117.59415.351391.2621

18、356102.84220.41311.751391.261634779.14299.5528.151391.261133954.59354.1414.551481.95674332.46386.678208各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖圖5-1-1橫向水平地震作用及層間地震剪力 水平地震作用下的位移驗算用D值法來驗算框架第層的層間剪力、層間位移及結(jié)構(gòu)頂點位移分別按下式來計算： 計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角。表5-1-3 橫向水平地震作用下的位移驗算層次5117.591219760.96412.17436001/15564220.411219761.807

19、11.21036001/13693299.551219762.4569.40336001/12502354.141219762.9036.94736001/11731386.6956044.0444.04445501/1125由表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/11731/550,滿足要求。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩。柱端剪力按下式來計算： 柱上、下端彎矩、按下式來計算 式中： i層j柱的側(cè)移剛度；h為該層柱的計算高度； y-反彎點高度比；標準反彎點高比，根據(jù)上下梁的平均線剛度，和

20、柱的相對線剛度的比值，總層數(shù)，該層位置查表確定。 上下梁的相對線剛度變化的修正值，由上下梁相對線剛度比值 及查表得。 上下層層高變化的修正值，由上層層高對該層層高比值及查表。下層層高對該層層高的比值及查表得。需要注意的是是根據(jù)表：倒三角形分布水平荷載下各層柱標準反彎點高度比查得。表5-1-4 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y53.6117.591219762415023.280.760.3554.4829.3343.6220.411219762415043.640.760.4094.2662.8333.6299.551219762415059.290.760.45117.3996.0523.6

21、354.141219762415070.120.760.50126.22126.2214.55386.6956042139076.540.960.65121.89226.37表5-1-5 各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次Y53.6117.591219763683835.511.460.3780.5447.3043.6220.411219763683866.571.460.45131.80107.8433.6299.551219763683890.441.460.47172.56155.5723.6354.1412197636838106.951.460.50192.51192.5114.5538

22、6.69560426412116.761.840.651185.94345.32注：表中彎矩單位為,減力單位為KN梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 表5-1-6 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N554.4842.147.512.8838.438.43.0025.6-12.88-12.724123.5993.727.528.9785.3885.383.0056.92-41.85-40.673180.22146.727.543.59133.68133.683.0089.12-85.44-86.202222.27182.137.553.92166.1166.13.00

23、110.73-139.36-143.011248.11198.027.559.48180.43180.433.00120.27-198.84-203.80水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示：圖5-1-2 左地震作用下框架彎矩圖圖5-1-3 左地震作用下梁端剪力及柱軸力圖5.2 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 風荷載標準值垂直于建筑物表面上的風荷載標準值當計算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計算： 式中，風荷載標準值（kN/m2）高度Z處的風振系數(shù) 風荷載體型系數(shù)風壓高度變化系數(shù)基本風壓（kN/m2）由荷載規(guī)范，徐州地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風壓：=0.35KN/m，地面粗糙度

24、為B類。風載體型系數(shù)由荷載規(guī)范第7.3節(jié)查得： =0.8（迎風面）和=-0.5（背風面）。荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m，且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。本設(shè)計中，房屋高度H=18.95 30m，H/B=18.5/18=1.05 1.5，則不需要考慮風壓脈動的影響，取=1.0。 將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，如下表：表5-2-1 風荷載計算層次Z(m) 51.00.95418.450.810.3516.25.975.9741.00.77114.850.740.3525.928.7314.7031.00.58811.250.740.3525.9

25、28.7323.4321.00.4057.650.740.3525.928.7332.1611.00.2214.050.740.3527.549.2741.43 其中，A為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。注意底層的計算高度應從室外地面開始取。 頂層 中間層 底層 圖5-2-1 等效節(jié)點集中風荷載計算簡圖(kN) 風荷載作用下的水平位移驗算 根據(jù)水平荷載，計算層間剪力，再依據(jù)層間側(cè)移剛度，計算出各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算過程如下表，表5-2-2 風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次55.97 5.97 121976 0.05

26、 1.05 1/1804748.73 14.70 1219760.12 0.60 1/1535038.73 23.43 121976 0.19 1.20 1/1335228.73 32.16 1219760.26 1.97 1/1181119.27 41.43 95604 0.43 3.14 1/10581由表可以看出，風荷載作用下框架的最大層間位移角為一層的1/10581，小于1/550，滿足規(guī)范要求。 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算計算方法與地震作用下的相同,都采用D值法。在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上、下端的彎矩、分別按下列各式計算： 柱端剪力計算公式為柱端彎矩

27、計算公式為 ， 需要注意的是，風荷載作用下的反彎點高比是根據(jù)表：均布水平荷載作用下的各層標準反彎點高度比查得。表5-2-3 各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次y53.65.97121976241501.180.760.302.971.2743.614.7121976241502.910.760.406.294.1933.623.43121976241504.640.760.459.197.5223.632.16121976241506.370.760.5011.4711.4714.5541.4395604213909.270.960.6514.7627.42表5-2-4 各層中柱柱端彎矩及剪力計算

28、層次Y53.65.97121976368381.801.460.374.082.4043.614.7121976368384.441.460.429.276.7133.623.43121976368387.081.460.4713.5111.9823.632.16121976368389.711.460.5017.4817.4814.5541.43956042641211.451.840.6020.8431.26注：表中彎矩單位為KN.M,剪力單位為KN。 梁端彎矩、剪力以及柱軸力分別按照下列公式計算：； ； 表5-2-5 風荷載作用下的梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱

29、N52.972.137.50.681.951.953.001.3-0.68-0.6247.566.117.51.825.565.563.003.71-2.50-2.51313.3810.587.53.199.649.643.006.43-5.69-5.75218.9915.427.54.5914.0414.043.009.36-10.28-10.52126.2320.057.56.1718.2718.273.0012.18-16.45-16.53橫向框架在風荷載作用下彎矩、梁端剪力及柱軸力見圖5-2-3。圖5-2-2 左風作用下框架彎矩圖圖5-2-3 左風作用下梁端剪力及柱軸力圖6、 豎向荷載

30、作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算6.1 計算單元取3軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.5m，如圖所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。見圖6-1-1圖6-1-1 橫向框架計算單元6.2 荷載計算 恒載計算 P1 P2 P2 P1 q1 q1 圖6-2-1 各層梁上作用的荷載在圖中，、代表橫梁自重，為均布荷載形式，對于第五層， 3.46/kNm和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖所示的幾何關(guān)系可得， 、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包

31、括梁自重、樓板重和女兒墻等的自重荷載，計算過程如下：節(jié)點集中荷載：邊縱梁傳來：(a)屋面自重(三角形部分)： (b)由次梁傳來的屋面自重（梯形部分）：0.5（7.5+7.5-3.6）1.84.98=51.09KN(c)邊縱梁自重： 5.7097.241.10kN次梁自重： 女兒墻自重： 合計： 163.54kN節(jié)點集中荷載：縱梁傳來（a）屋面自重(三角形部分)： (b)次梁自重： (c)由次梁傳來的屋面自重（梯形部分） 51.09KN（d）走道屋面板自重 0.5（7.2+7.2-3）1.54.98=42.58KN縱梁自重： 5.7097.241.10kN合計： 182.26kN對于14層，計算

32、的方法基本與第五層相同，計算過程如下： 3.46/kN/m 節(jié)點集中荷載：縱梁自重： 5.7097.241.10kN外墻自重： 縱梁傳來(a)樓面自重（三角形部分）：（b）次梁自重： ( c ) 次梁上墻重 （d）由次梁傳來的樓面自重（梯形部分） 扣窗面積墻重加窗重： 合計： 174.24kN節(jié)點集中荷載：縱梁自重： 5.7097.241.10kN內(nèi)墻自重： 縱梁傳來(a)樓面自重（三角形部分）：（b）次梁自重： ( c ) 次梁上墻重 （d）由次梁傳來的樓面自重（梯形部分） （e）走道樓面板自重（梯形部分） 扣窗面積墻重加窗重： 合計： 217.03kN活荷載計算：活荷載作用下各層框架梁上的

33、荷載分布如圖： P1 P2 P2 P1 q1 q1 圖6-2-2各層梁上作用的活載對于第五層， 節(jié)點集中荷載：屋面活載（三角形部分）：0.5（0.53.60.53.60.5）3.24kN次梁傳來的屋面活載（梯形部分）： 合計： 8.37kN節(jié)點集中荷載：屋面活載（三角形部分）：0.5（0.53.60.53.60.5）3.24kN 走道傳來屋面荷載（梯形部分）： 次梁傳來的屋面活載（梯形部分）： 合計： 12.65kN對于14層， 節(jié)點集中荷載：樓面活載（三角形部分）：2（0.53.60.53.62）12.96kN次梁傳來的樓面活載（梯形部分）： 合計： 33.44kN中節(jié)點集中荷載：樓面活載（

34、三角形部分）：2（0.53.60.53.62）12.96kN 走道傳來屋面荷載（梯形部分）： 次梁傳來的屋面活載（梯形部分）： 合計： 54.86kN屋面雪荷載標準值：同理，在屋面雪荷載作用下 節(jié)點集中荷載：屋面雪載（三角形部分）：2（0.53.60.53.60.35）2.27kN次梁傳來的屋面雪載（梯形部分）： 合計： 5.86kN中節(jié)點集中荷載：屋面雪載（三角形部分）：2（0.53.60.53.60.35）2.27kN 走道傳來屋面雪載（梯形部分）： 次梁傳來的屋面雪載（梯形部分）： 2.64KN合計： 8.85kN14層,雪荷載作用下的節(jié)點集中力同屋面活荷載作用下的。這里從略。6.3 內(nèi)

35、力計算、計算分配系數(shù)。梁端和柱端彎矩采用彎矩二次分配法來計算，計算時先對各節(jié)點不平衡彎矩進行第一次分配，向遠端傳遞(傳遞系數(shù)為1/2)，然后對由于傳遞而產(chǎn)生的不平衡彎矩再進行分配，不再傳遞，到此為止，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。對于邊節(jié)點，與節(jié)點相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動剛度，為桿件的線剛度，分配系數(shù)為；對于中間節(jié)點，與該節(jié)點相連的走道梁的遠端轉(zhuǎn)化為滑動支座，因此轉(zhuǎn)動剛度，其余桿端，分配系數(shù)計算過程如下：梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布

36、荷載的計算公式如圖所示。 ，（三角形荷載） 圖6-3-1 荷載的等效頂層梯形荷載化為等效均布荷載則頂層各桿的固端彎矩為跨：倆端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動支座其余層梯形荷載化為等效均布荷載同理，其余層各桿的固端彎矩為： 用彎矩二次分配法來計算恒載作用下的梁端、柱端彎矩。表6-3-1恒載作用下的框架彎矩二次分配法：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.568 0.432 0.361 0.474 0.165 -102.19 102.19 -9.59 58.04 44.15 -33.43 -43.89 -15.28 13.99 -16.71 22.07 -11.27 1.55 1.18 -3

37、.90 -5.12 -1.78 73.58 -73.58 86.93 -60.28 -26.65 0.362 0.362 0.276 0.245 0.322 0.322 0.112 -77.27 77.27 -7.28 27.97 27.97 21.33 -17.15 -22.54 -22.54 -7.84 29.02 13.99 -8.57 10.66 -21.95 -11.27 -12.47 -12.47 -9.50 5.53 7.26 7.26 2.53 44.53 29.49 -74.02 76.31 -37.22 -26.54 -12.59 0.362 0.362 0.276 0.245 0.322 0.322 0.112 -77.27 77.27 -7.28 27.97 27.97 21.33 -17.15 -22.54 -22.54 -7.84 13.99 13.99 -8.57 10.66 -11.27 -11.27 -7.02 -7.02 -5.35 2.91 3.82 3.82 1.33 34.94 34.94 -69.87 73.69 -29.98 -29.98 -13.79 0.362 0.362 0.276 0.245 0.322 0.322 0.112 -77.27 77.27 -7.28 27.97 27.97 21