鍋爐課程設(shè)計(jì)說明書模板

1、課 程 設(shè) 計(jì) 說 明 書學(xué)生姓名:學(xué) 號：學(xué) 院:班 級:題 目:指導(dǎo)教師： 職稱: 指導(dǎo)教師： 職稱: 年 月 日緒 論一、鍋爐課程設(shè)計(jì)的目的鍋爐課程設(shè)計(jì)鍋爐原理課程的重要教學(xué)實(shí)踐環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計(jì)來達(dá)到以下目的：對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實(shí)和提高；掌握鍋爐機(jī)組的熱力計(jì)算方法，學(xué)會(huì)使用熱力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)方法,并具有綜合考慮鍋爐機(jī)組設(shè)計(jì)與布置的初步能力；培養(yǎng)對工程技術(shù)問題的嚴(yán)肅認(rèn)真和負(fù)責(zé)的態(tài)度。二、鍋爐校核計(jì)算主要內(nèi)容1、鍋爐輔助設(shè)計(jì)：這部分計(jì)算的目的是為后面受熱面的熱力計(jì)算提供必要的基本計(jì)算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計(jì)算：其中包含為熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算。3、計(jì)算數(shù)據(jù)的分

2、析：這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計(jì)質(zhì)量等的主要數(shù)據(jù)。三、整體校核熱力計(jì)算過程順序1、列出熱力計(jì)算的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù)。2、根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結(jié)構(gòu)布置特點(diǎn)，進(jìn)行鍋爐通道空氣量平衡計(jì)算。3、理論工況下（a1）的燃燒計(jì)算。4、計(jì)算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù)。5、繪制煙氣溫焓表。6、鍋爐熱平衡計(jì)算和燃料消耗量的估算。7、鍋爐爐膛熱力計(jì)算。8、按煙氣流向?qū)Ω鱾€(gè)受熱面依次進(jìn)行熱力計(jì)算。9、鍋爐整體計(jì)算誤差的校驗(yàn)。10、編制主要計(jì)算誤差的校驗(yàn)。11、設(shè)計(jì)分析及結(jié)論。四、熱力校核計(jì)算基本資參數(shù) 1) 鍋爐額定蒸汽量De=220t/h 2) 給水溫度：tGS=215 3）過熱蒸汽溫度：

3、tGR =540 4）過熱蒸汽壓力（表壓）PGR=9.8MPa 5)制粉系統(tǒng)：中間儲倉式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)） 6）燃燒方式：四角切圓燃燒 7）排渣方式：固態(tài) 8）環(huán)境溫度：20 9）蒸汽流程： 一次噴水減溫 二次噴水減溫 汽包頂棚管低溫對流過熱器屏式過熱器高溫對流過熱器冷段高溫對流過熱器熱段汽輪機(jī)10）煙氣流程：爐膛屏式過熱器高溫對流過熱器低溫對流過熱器高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器五、燃料特性：（1）燃料名稱： （2）煤的收到基成分水分灰分碳?xì)溲醯蚴盏交臀话l(fā)熱量干燥無灰基揮發(fā)分空氣干燥基水分可磨性系數(shù)變形溫度軟化溫度融化溫度漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)序號名稱漏風(fēng)系數(shù)符

4、號出口過量空氣系數(shù)符號結(jié)果1制粉系統(tǒng)012爐膛0053屏、凝渣管04高溫過熱器000255低溫過熱器00256高溫省煤器0027高溫空氣預(yù)熱器0058低溫省煤器002 9 低溫預(yù)熱器0. 05 （3）確定鍋爐的基本結(jié)構(gòu)采用單鍋筒型布置，上升煙道為燃燒室及凝渣管。水平煙道布置兩級懸掛對流過熱器。布置兩級省煤器及兩級管式空氣預(yù)熱器。整個(gè)爐膛全部布滿水冷壁，爐膛出口凝渣管簇由鍋爐后墻水冷壁延伸而成，在爐膛出口處采用由后墻水冷壁延伸構(gòu)成的折焰角，以使煙氣更好的充滿爐膛。采用光管水冷壁。對流過熱器分兩級布置，由懸掛式蛇形管束組成，在兩級之間有鍋爐自制冷凝水 噴水減溫裝置，由進(jìn)入鍋爐的給水來冷卻飽和蒸汽制

5、成凝結(jié)水，回收凝結(jié)放熱量后再進(jìn)入省煤器。省煤器和空氣預(yù)熱器采用兩級配合布置，以節(jié)省受熱面，減少鋼材消耗量。鍋爐采用四根集中下降管，分別供水給12組水冷壁系統(tǒng)。燃燒方式采用四角布置的直流燃燒器。根據(jù)煤的特性選用中間儲倉式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)）圖1.1 鍋爐本體結(jié)構(gòu)簡圖第一章、輔助計(jì)算1、1鍋爐的空氣量計(jì)算在負(fù)壓下工作的鍋爐機(jī)組，爐外的冷空氣不斷漏入爐膛和煙道內(nèi)，致使?fàn)t膛和煙道各處的空氣量、煙氣量、溫度和焓值相應(yīng)的發(fā)生變化。對于爐膛和煙道各處實(shí)際空氣量的計(jì)算稱為鍋爐的空氣平衡量、在鍋爐熱力計(jì)算中，常用過量空氣系數(shù)來說明爐膛和煙道的實(shí)際空氣量。鍋爐空氣量平衡見表11、2燃料燃燒計(jì)算1）

6、燃燒計(jì)算：需計(jì)算出理論空氣量、理論氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計(jì)算結(jié)果見表表1-1燃燒計(jì)算表序號項(xiàng)目名稱符號數(shù)值單位 （標(biāo)準(zhǔn)狀況下）計(jì)算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量V06.0346m3/kg0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar2理論氮容積V0N24.7746m3/kg0.8*Nar/100+0.79V03R02容積VRO21.0895m3/kg1.866*Car/100+0.7*Sar/1004理論干煙氣容積V0gy5.8641m3/kgV0N2+VRO25理論水蒸氣容積V0H2O0.5955m3/kg11.1*Har/100+

7、1.24*Mar/100+1.61dkV06飛灰份額fh查表2-42） 煙氣特性計(jì)算：需要計(jì)算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、RO2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。具體計(jì)算見表1-2煙氣特性表序號項(xiàng)目名稱符號單位 （標(biāo)準(zhǔn)狀況下）爐膛，屏凝渣管高過低過高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器1受熱面出口過量空氣系數(shù)（查表1-5）"_2煙道平均過量空氣系數(shù)pj_3干煙氣容積 V0gy+(pj-1)v0Vgym3/kg4水蒸氣容積V0H2O+0.0161(pj-1)V0VH2Om3/kg5煙氣總?cè)莘e Vg

8、y+VH2OVym3/kg6RO2容積份額 VRO2/VYr RO2_7水蒸氣容積份額 VH2O/Vyr H2O_8三原子氣體和水蒸汽溶劑總份額 rRO2+r H20r_9容積飛灰濃度 10Aarfh/Vyg/m310煙氣質(zhì)量 1-Aar/100+1.306pjV0mykg/kg11質(zhì)量飛灰濃度 fhAar/(100my)ykg/kg3） 煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計(jì)算：爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。具體見表1-3、1-4、1-5、1-6對在鍋爐受熱面的各個(gè)部位的蒸汽或者

9、空氣的焓值進(jìn)行計(jì)算，列成表格，作為溫焓表。具體見下表1-3煙氣焓溫表用于爐膛、屏、高過的計(jì)算煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓（kj/kg）理論煙氣焓增(kj/kg)爐膛、屏，凝渣管高溫過熱器=1.20=1.225hyhy40050060070080090010001100120013001400150016001700180019002000210022001-4煙氣焓溫表用于低溫過熱器、高溫省煤器的計(jì)算煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)低溫過熱器高溫省煤器=1.25=1.273004005006007008001-5煙氣焓溫

10、表用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)高溫空預(yù)器低溫省煤器=1.32=1.341002003004005006001-6煙氣焓溫表用于低溫空預(yù)器的計(jì)算煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)低溫空預(yù)器=1.39100200300400500600(3）鍋爐熱平衡及燃料消耗量見表1-71-7熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號名稱符號單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量QrkJ/kg式（2-8）QrQ2排煙溫度py先估后算3排煙焓hpykJ/kg查焓溫表用插值法求4冷空氣溫度tlk取用5理論冷空氣

11、焓h0lkkJ/kgh0lk=(ct)kV06化學(xué)未完全燃燒損失q3%取用7機(jī)械未完全燃燒損失q4%取用8排煙處過量空氣系數(shù)py查表2-9即低溫空預(yù)器出口過量空氣過量系數(shù)9排煙損失q2%（100-q4)(hpy-pyh0lk)/Qr10散熱損失q5%取用11灰渣損失q6%式（2-13）12鍋爐總損失q%q2+q3+q4+q5+q613鍋爐熱效率%100-q14保熱系數(shù)1-q5/(+q5)15過熱蒸汽焓h"ggkJ/kg查附錄B-6、B-7， 高溫過熱器出口參數(shù) p=9.9Mpa(查表1-6），t=54016給水溫度tgs給定17給水焓hgskJ/kg查附錄B-6、B-7， 低溫省煤器

12、入口參數(shù) p=10.78Mpa(查表1-6），t=21518鍋爐有效利用熱QkJ/hDgr(h"gg-hgs)19實(shí)際燃料消耗量Bkg/h100*Q/(Qr)20計(jì)算燃料消耗量Bjkg/hB(1-q4/100)第二章、爐膛校核熱力計(jì)算2、1 校核熱力計(jì)算步驟： 1、計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射層。 2、選取熱風(fēng)溫度、并依據(jù)有關(guān)條件計(jì)算隨每kg燃料進(jìn)入爐膛的有效熱量。3、根據(jù)燃料種類、燃燒設(shè)備的形式和布置方式，計(jì)算火焰中心位置的系數(shù)M。4、估計(jì)爐膛出口煙溫，計(jì)算爐膛煙氣平均熱容量。5、計(jì)算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)。6、根據(jù)燃料和燃燒方式計(jì)算火焰黑度和爐膛黑度。7、計(jì)算爐膛出口煙溫。

13、8、核對爐膛出口煙溫誤差。9、計(jì)算爐膛熱力參數(shù)。10、爐膛內(nèi)其他輻射受熱面的換熱計(jì)算。具體見表3-9 表3-1爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)序號名稱符號單位結(jié)果1前墻總面積Aqm²219.622側(cè)墻總面積2Acm²218.483后墻總面積Ahm²157.744噴燃?xì)饧伴T孔面積Aycm²65爐頂面積Aldm²32.116爐膛與屏交界面積A2m²65.617爐墻總面積A1m²693.568爐膛截面面積AAm²51.4799水冷壁管外徑dmm6010水冷壁管節(jié)距Smm6411管子至墻中心距emm012水冷壁角系數(shù)Xsl0.9813爐頂角

14、系數(shù)Xld0.9814出口煙囪角系數(shù)Xyc115爐膛容積V1m³1052.616冷灰二等分平面到出口煙囪中心線的距離H1m19.84617冷灰二等分平面到爐的距離H0m23.93818冷灰二等分平面到燃燒器中心線距離Hrm4.96219爐膛總有效輻射受熱面Alzm²675.1220爐膛水冷程度X0.9721爐膛有效輻射層厚度SM5.446爐膛熱力校核計(jì)算序號名稱符號單位公式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)"1查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)2爐膛漏風(fēng)系數(shù)1查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)3制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)zf查表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過量空氣系數(shù)4熱風(fēng)溫度trk先估后算5理論

15、熱風(fēng)焓h0rkkJ/kg查溫焓表6理論冷風(fēng)焓h0lkkJ/kg查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算7空氣帶入爐膛熱量QkkJ/kg("1-1-zf)h0rh+(1+zf)*h0lk8對應(yīng)于每千克燃料送入爐膛的熱量QlkJ/kgQr*(1-(q3+q6)/(100-q4)+Qk9理論燃燒溫度0查溫焓表10理論燃燒絕對溫度T0K 0+27311火焰中心相對高度系數(shù)Xhr/Hl+x(其中hr=4962,hl=22176-4092+1762,x=0)12系數(shù)MMA-BX 注：A，B取值查表3-5，表3-613爐膛出口煙氣溫度"1先估后算 注：T"1="1+27

16、3爐膛出口煙氣絕對溫度T"1kJ/kg14爐膛出口煙氣焓h"glkJ/(kg)查溫焓表15煙氣平均熱容量VckJ/(kg)（Q1-h"gl)/(0-"1)16水冷壁污染系數(shù)sl查表3-4水冷壁灰污系數(shù)17水冷壁角系數(shù)Xsl查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)18水冷壁熱有效系數(shù)slsl*Xsl19屏、爐交界面的污染系數(shù)ycsl（取0.98）20屏、爐交界面的角系數(shù)Xyc取用21屏、爐交界面的熱有效系數(shù)ycyc*Xyc22燃燒器及門孔的熱有效系數(shù)r未敷設(shè)水冷壁23平均熱有效系數(shù)pj（sl*A+yc*A2+r*Ayc)/A1 其中A=Aq+2*Ac+Ah+Ald-Ayc2

17、4爐膛有效輻射層厚度sm查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)25爐膛內(nèi)壓力pMpa26水蒸氣容積份額rH20查表2-9煙氣特征表27三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特征表28三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m·Mpa)10.2*（0.78+1.6*rH20）/sqrt(10.2*ps)-0.1)*(1-0.37*T"1/1000)29煙氣質(zhì)量飛灰濃度ykg/m³查表2-9煙氣特征表30灰粒平均直徑dhm查附錄B-1筒式鋼球磨球機(jī)（通常取13m)31灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(m·Mpa)55900/POUWER(T"1²*dh²

18、,1/3) 注：dh單位為m32燃料種類修正系數(shù)x1對低反應(yīng)的燃料（無煙煤、半無煙煤、貧煤等）x1=1;對高反應(yīng)的燃料（煙煤、褐煤、泥煤、頁巖、木柴等）x1=0.533燃燒方法修正系數(shù)x2對室燃爐x2=0.1 對層燃爐x2=0.0334煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)kq*r+kh*y+10*x1*x235火焰黑度h1-e-kps36爐膛黑度lh/(h+(1-h)*sl)37爐膛出口煙氣溫度(計(jì)算值)"1TO/(M*(3600*01pj*A1*T30/*Bj*Vc)0.6+1)-273注：0=5.67*10-11W/(m2·k4)Bj單位為kg/h38計(jì)算

19、誤差"1-"1（估）（允許誤差±100）39爐膛出口煙氣焓h"y1kJ/kg查焓溫表，"1按計(jì)算值40爐膛有效熱輻射放熱量QflkJ/kg（Q1-h"yl)41輻射受熱面平均熱負(fù)荷qsW/m²Bj*Qfl/(3.6*ALZ)42爐膛截面熱強(qiáng)度qAW/m²Bj*Qr/(3.6*AA)43爐膛容積熱強(qiáng)度qVW/m²Bj*Qr/(3.6*V1)2、2爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算序號名稱符號單位公式結(jié)果1頂棚管徑d382節(jié)距S47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)

20、x查標(biāo)準(zhǔn)線算圖1（即附錄A-1)0.985頂棚面積Ald32.116蒸汽流通面積Alt1580*(3.14*0.032²)/40.1127爐膛頂棚熱負(fù)荷分配不均系數(shù)h查標(biāo)準(zhǔn)線算圖11（即附錄A-6)(對本爐型：x=h/H0=H0/H0=23938/23938)8爐膛頂棚總輻射吸熱量Qldkj/h3.6*h*qs*Ald9減溫水總量Djwkg/h先估后校10爐膛頂棚蒸汽流量Dldkg/hD-Djw11爐膛頂棚蒸汽焓增hldkj/kgQld/Dld12爐膛頂棚進(jìn)口蒸汽焓h'ldkj/kg查附錄B-6、B-7注：蒸汽參數(shù)汽包壓力對應(yīng)的干飽和蒸汽13爐膛頂棚出口蒸汽焓h"l

21、dkj/kgh'ld+hld14爐膛頂棚出口蒸汽溫度t"ld查附錄B-6、B-7第三章、對流受熱面的熱力計(jì)算3、1 對流受熱面計(jì)算步驟：1、假設(shè)受熱面出口煙氣溫度，查取相應(yīng)焓值。2、根據(jù)出口煙焓，通過Qd=(I-I+aIoLF)計(jì)算對流傳熱量。3、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焓和相應(yīng)溫度。4、計(jì)算平均對流傳熱溫差。5、計(jì)算煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、計(jì)算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù)。7、計(jì)算管壁污染層溫度。8、計(jì)算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)。9、計(jì)算對流放熱系數(shù)K。10、計(jì)算對流傳熱量。與計(jì)算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范圍之內(nèi)。否則重新假設(shè)受熱面

22、出口煙溫，重復(fù)上述計(jì)算。3、2屏式過熱器熱力計(jì)算：屏式過熱器在熱力計(jì)算方面具有以下特點(diǎn)：1、 在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛洌?、 屏式過熱器屬于中間過熱器，其進(jìn)出口處的工質(zhì)參數(shù)在進(jìn)行屏的計(jì)算時(shí)往往是未知數(shù)；3、 屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面。屏的具體熱力計(jì)算見下表屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算表序號名稱符號單位結(jié)果1管子外徑dmm42*52屏的片數(shù)Z123每片屏的管子排數(shù)n404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面積Apm²13.57屏的橫向節(jié)距S1mm5918比值114.19屏的縱向

23、節(jié)距S2mm4610比值21.0911屏的角系數(shù)X10.9812屏的計(jì)算受熱面積Apjm²31713屏區(qū)頂棚面積Adpm²15.614屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積Aslm²30.115屏區(qū)附加受熱面面積Apfjm²45.716煙氣進(jìn)屏流通面積A'pm²58.817煙氣出屏流通面積A"pm²5018煙氣平均流通面積Aym²5419蒸汽流通面積Ahm²0.09720煙氣有效輻射層厚度sm0.77921屏區(qū)進(jìn)口煙窗面積A'chm²65.6122屏區(qū)出口煙窗面積A"chm²49

24、.34屏的熱力計(jì)算序號名稱符號單位公式結(jié)果1煙氣進(jìn)屏溫度'p查表3-9爐膛校核熱力計(jì)算即爐膛出口煙氣溫度"12煙氣進(jìn)屏焓h'ypkJ/kg查表3-9爐膛校核熱力計(jì)算即爐膛出口煙氣焓h"y13煙氣出屏溫度"p先估后算4煙氣出屏焓 h"ypkJ/kg查焓溫表5煙氣平均溫度pj('p+"p)/26屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjkJ/kg先估后算7屏的對流吸熱量QdpkJ/kg*（h'yp-h"yp+*h0lk)-Qdpfj8爐膛與屏相互換熱系數(shù)查附錄A-159爐膛出口煙囪的沿高度熱負(fù)荷分配系數(shù)yc查標(biāo)準(zhǔn)線

25、算圖11（即附錄A-6）（x=h/H0=H1/H0=19845/23938)10爐膛出口煙囪射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量Q'fpkJ/kg*yc*(Q1-h'yp)*A'ch/Slz11屏間煙氣有效輻射層厚度sm查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表12屏間煙氣壓力pMpa13水蒸氣容積份額H2O查表2-9煙氣特性表14三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m·Mpa)10.2*（(（0.78+1.6*H2O）/sqrt(10.2*p*s)-0.1)*(1-0.37*Tpj/1000)15三原子氣體和水蒸氣容積總份額rkg/m³查表2-9煙氣特性表16灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1

26、/(m·Mpa)55900/power(pj+273)2*dh2,1/3)注：dh單位為m17煙氣質(zhì)量飛灰濃度ykg/m³查表2-9煙氣特性表18煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)kq*r+kh*y19屏區(qū)煙氣黑度1-e-kps20屏進(jìn)口對出口的角系數(shù)xsqrt(L/s1)2+1)-L/s1注：s1單位為m21燃料種類修正系數(shù)取用22屏出口煙囪面積A"pm²查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算23爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量Q"fpkJ/kg(Q'fp*(1-)*x)/+(0*Ach*T4pj*r)/(Bj/3600)注：0

27、=5.67*10-11W/(M²·K4)24屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱QfpqkJ/kgQ'fp-Q"fp25屏區(qū)附加受熱面吸收額輻射熱量 QfpfjkJ/kgQfpq*(Apfj/(Apj+Apfj)26屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量QfpslkJ/kgQfpq*(Asl/(Apj+Apfj)27屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱量QfpldkJ/kgQfpq*(Adp/(Apj+Apfj)28屏吸收的輻射熱量QfpkJ/kgQfpq-Qfpfj29屏吸收的總熱量QpkJ/kgQdp+Qfp第一級減溫水噴水焓hjwkJ/kg查焓溫表130攝氏度30第一級減溫水噴水量Djw1kg/

28、h取用31第二級減溫水噴水量Djw2kg/h取用32屏中蒸汽流量Dpkg/hD-Djw233蒸汽進(jìn)屏溫度t'p先估后算34蒸汽進(jìn)屏焓h'pkJ/kg查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏p=10.49 Mpa35蒸汽出屏焓h"pkJ/kgh'p+Bj*Qp/Dp36蒸汽出屏溫度t"p查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下出屏p=10.20 Mpa37屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj(t'p+t"p)/238平均傳熱溫差t1pj-tpj39屏內(nèi)蒸汽平均比體積m³/kg查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)出口壓力平均值ppj=10.345

29、Mpa(查表1-6）及tpj40屏內(nèi)蒸汽流速qm/s(Dp*)/(3600*Alt)41管壁對蒸汽的放熱系數(shù)2W/(m²·)2=Cd0查標(biāo)準(zhǔn)線算圖15（附錄A-10）42煙氣流速ym/s(Bj*Vj/(3600*Ay)*(1+pj/273)(其中Vy見表2-9）43煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)dW/(m²·)d=0CzCsCw查標(biāo)準(zhǔn)線算圖12（附錄A-7）44灰污系數(shù)(m²·)/W查附錄A-14曲線2（吹灰）45管壁灰污層溫度tbbtpj+(（+1/2）*Bj*Qp)/(3.6*Apj)46輻射放熱系數(shù)fW/(m²·)f=a

30、0查標(biāo)準(zhǔn)線算圖19（附錄A-11）47利用系數(shù)查附錄A-14曲線2（吹灰）48煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m²·)*（d*d/2*s2*x+f) x-屏的角系數(shù)查標(biāo)準(zhǔn)線算圖1（附錄A-1)49對流傳熱系數(shù)kW/(m²·)1/(1+(1+Qfpq/Qdp)*(+1/2)*1)50屏的對流傳熱量QdpkJ/kg3.6*Apj*t1*k/Bj51計(jì)算誤差%(Qdp(估）-Qdp)/Qdp52屏區(qū)水冷壁的水溫ts查計(jì)算負(fù)荷下汽包p= 10.45 Mpa的飽和溫度53平均傳熱溫差t2pj-ts54屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdpslkJ/kg3.6*k*t2*Asl/Bj55

31、屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽溫度t'pld查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表56屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽焓h'pldkJ/kg查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表57屏區(qū)頂棚蒸汽焓增hpldkJ/kg先估后算58屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓h"pldkJ/kgh'pld+hpld59屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度t"pld查附錄B-6、B-7按汽包壓力p= 10.45 Mpa(查表1-6）60屏區(qū)頂棚平均氣溫tpldpj（t'pld+t"pld）/261平均傳熱溫差t3pj-tpldpj62屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdpldkJ/kg3.6

32、*k*t3*Apfj/Bj63屏區(qū)頂棚總吸熱量QpldkJ/kgQdpld+Qfpld64屏區(qū)頂棚蒸汽流量Dpldkg/h等于表3-10中Dld65屏區(qū)頂棚焓增hpldkJ/kgQpld*Bj/Dpld66計(jì)算誤差檢查%(hpld(估）-hpld)/hpld允許誤差±2%67屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjkJ/kgQdpsl+Qdpld68計(jì)算誤差%(Qdpfj(估）-Qdpfj)/Qdpfj允許誤差±10%69屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdpqkJ/kgQdpfj+Qdp第四章、凝渣管的熱力計(jì)算：4、1 凝渣管結(jié)構(gòu)及其計(jì)算主要特點(diǎn)：1、和后屏過熱器類似，也直接吸收爐膛輻射

33、熱。當(dāng)管少于5排時(shí)，將有部分爐膛輻射熱落在其后受熱面上。2、凝渣管區(qū)域都布置其它附加受熱面。3、凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進(jìn)行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度。4、2凝渣管結(jié)構(gòu)及計(jì)算：凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱量。具體見下表凝渣管結(jié)構(gòu)及計(jì)算序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸dmm133*102管子排列方式及根數(shù)n根橫排一排103管子節(jié)距S1mm7680/（10+1）7004受熱面積Hnzm²dlpjn=3.14*0.133*6.424*1026.85煙道流通截面積Aym²6.424*(7.68-10*0.133)48.46煙道容積Vm³7.68*6

34、.424*0.5527.27煙道表面積Am²2*(7.68*6.424+6.424*0.55+7.68*0.55)114.18煙氣輻射層厚度sm3.6*V/A0.8659煙氣進(jìn)凝渣管溫度'nz等于屏出口煙氣溫度10煙氣進(jìn)凝渣管焓h'ynzkJ/kg等于屏出口煙氣焓11煙氣出凝渣管溫度"nz'nz-512煙氣出凝渣管焓h"ynzkJ/kg查焓溫表13凝渣管對流吸熱量QdnzkJ/kg*（h'ynz-h"ynz)14凝渣管角系數(shù)Xnz查標(biāo)準(zhǔn)線算圖1（附錄A-1）(a)曲線515來自爐膛及屏的輻射熱Q'fnzkJ/kg查

35、表4-6屏的熱力計(jì)算第20項(xiàng)，即等于Q"fp16凝渣管吸收的輻射熱QfnzkJ/kgQ'fnz*xnz17凝渣管總吸收熱量QnzkJ/kgQdnz+Qfnz18通過凝渣管的輻射熱Q"fnzkJ/kgQ'fnz*(1-xnz)第五章、高溫過熱器的熱力計(jì)算：5.1高溫過熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計(jì)算：高溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進(jìn)入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進(jìn)入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流。根據(jù)高溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸對高溫過熱器進(jìn)行熱力計(jì)算，具體見下表高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位結(jié)果1管子尺寸dmm42*52

36、冷端橫向節(jié)距及布置n1403熱端橫向節(jié)距及布置nr394橫向節(jié)距S1mm955橫向節(jié)距比12.6266縱向節(jié)距S2mm877縱向節(jié)距比22.078管子縱向排管n289冷端蒸汽流通面積Alitm²0.064210熱端蒸汽流通面積Arltm²0.062811平均流通截面積Apjm²0.063412煙氣流通面積Aym²23.313冷段受熱面積Alm²23714熱段受熱面積Arm²23115頂棚受熱面積Aldm²10.0616管束前煙室深度lysm0.717管束深度lgsm0.6118有效輻射層厚度sm0.188高溫過熱器的熱力計(jì)算

37、名稱符號單位公式結(jié)果進(jìn)口煙氣溫度'gg查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計(jì)算第11項(xiàng)進(jìn)口煙氣焓h'yggkJ/kg查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計(jì)算第12項(xiàng)進(jìn)冷段蒸汽溫度t'ggl即屏出口蒸汽溫度，查表4-6屏的熱力計(jì)算進(jìn)冷段蒸汽焓h'gglkJ/kg即屏出口蒸汽焓，表4-6屏的熱力計(jì)算總輻射吸熱量Q'fggkJ/kg等于Q"fnz冷段輻射吸熱量QfgglkJ/kgQ'fgg·Al/(Al+Ar+Fld)熱段輻射吸熱量QfggrkJ/kgQ'fgg·Ar/(Al+Ar+Fld)頂棚輻射吸熱量QfggldkJ/kgQ'fg

38、g·Fld/(Al+Ar+Fld)出熱段蒸汽溫度t"ggr建議取額定值540出熱段蒸汽焓h"ggrkJ/kg查附錄B-6、B-7，按計(jì)算負(fù)荷下高溫過熱段出口壓力p= 9.9 MPa(查表1-6)出冷段蒸汽溫度t"ggl先估后校出冷段蒸汽焓h"gglkJ/kg查附錄B-6、B-7，按計(jì)算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓力p=10.09 MPa(查表1-6)第二次減溫水量Djw2kg/h取用減溫水焓hjwkJ/kg就是給水焓，按p=10.98MPa 減溫水溫130進(jìn)熱段蒸汽焓h'ggrkJ/kg(h"ggl(D-Djw2)+hjwDjw2)

39、/D進(jìn)熱段蒸汽溫度t'ggr查附錄B-6、B-7，按計(jì)算負(fù)荷下高溫過冷段出口壓力p= 10.09 MPa(查表1-6)冷段吸熱量QggldlkJ/kg(D-Djw2)(h"ggl-h'ggl)/Bj熱段吸熱量QggrdlkJ/kgD(h"ggr-h'ggr)/Bj高溫過熱器吸熱量QggkJ/kgQggldl+Qggrdl高溫過熱器對流吸熱量QdggkJ/kgQgg-Q'fgg頂棚對流吸熱量QgglddlkJ/kg先估后校高溫過熱器出口煙焓h"yggkJ/kgh'ygg-Qdgg/+h0lk高過出口煙氣溫度"gg查焓

40、溫表煙氣平均溫度pj("gg+'gg)/2煙氣流速ym/s(BjVy(pj+273)/(3600×Ay×273)煙氣側(cè)放熱系數(shù)dW/(m2·)0CzCsC查標(biāo)準(zhǔn)線算圖12（即附錄A-7）冷段蒸汽平均溫度tgglpj（t'ggl+t"ggl）/2冷段蒸汽平均比體積gglm3/kg查附錄B-6、B-7，按冷段進(jìn)出口壓力平均值ppj=10.09 MPa(查表1-6)冷段蒸汽平均流速gglpjm/s(（D-Djw2）×ggl)/(3600×Alit)冷段蒸汽放熱系數(shù)gglW/(m2·)0Cd查標(biāo)準(zhǔn)線算圖15

41、（即附錄A-10）熱段蒸汽平均溫度tggrpj(t"ggr+t'ggr)/2熱段蒸汽平均比體積ggrm3/kg查附錄B-6、B-7，按熱段進(jìn)出口壓力平均值ppj= 10.1 MPa(查表1-6)熱段蒸汽平均流速ggrpjm/sDggr/(3600×Arlt)熱段蒸汽放熱系數(shù)ggrW/(m2·)0Cd查標(biāo)準(zhǔn)線算圖15（即附錄A-10）高過煙氣有效輻射厚度sm查表4-5高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸煙氣壓力pMpa水蒸氣容積份額rH2O查表2-9煙氣特性表三原子氣體和蒸汽容積總份額r查表2-9煙氣特性表三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m·MPa)10.2*（

42、(（0.78+1.6*H2O）/sqrt(10.2*p*s)-0.1)*(1-0.37*Tpj/1000)灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(m·MPa)55900/power(pj+273)2*dh2,1/3)注：dh單位為m煙氣質(zhì)量飛灰濃度ykg/m3查表2-9煙氣特性表煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m·MPa)kq*r+kh*y煙氣黑度a1-e-kps冷段管壁灰污層溫度tbbggltgglpj+BjQgg(+1/ggl)/(3.6Al)其中：=0.0043熱段管壁灰污層溫度tbbggrtggrpj+BjQgg(+1/ggr)/(3.6Ar)其中：=0.0043冷段輻射放熱系數(shù)fg

43、glW/(m2·)0查標(biāo)準(zhǔn)線算圖19（附錄A-11）熱段輻射放熱系數(shù)fggrW/(m2·)0查標(biāo)準(zhǔn)線算圖19（附錄A-12）修正后冷段輻射放熱系數(shù)flgglW/(m2·)fggl*(1+0.4*(tgglpj+273)/1000)0.25*(lys/lgs)0.07)修正后熱段輻射放熱系數(shù)flggrW/(m2·)fggr*(1+0.4*(tggrpj+273)/1000)0.25*(lys/lgs)0.07)冷段傳熱系數(shù)KgglW/(m2·)1ggl/(l+ggl) (其中-熱有效系數(shù)，查附錄B-4，l=d+flggl)熱段傳熱系數(shù)KggrW/

44、(m2·)1ggr/(l+ggr);(l=d+flggr)冷段平均溫差tggl(td-tx)/ln(td/tx)(其中td='gg-t"ggl,tx="gg-t'ggl)熱段平均溫度tggr(td-tx)/ln(td/tx)(其中td='gg-t'ggr,tx="gg-t"ggr)冷段對流吸熱量Qggld2kJ/kg3.6KggltgglAl/Bj計(jì)算誤差(Qggldl-Qfggl)-Qggld2/Qggld2,允許誤差±2%熱段對流吸熱量Qggrd2kJ/kg3.6KggrtggrAr/Bj計(jì)算誤差(Qggrdl-Qfggr)-Qggrd2/Qggrd2,允許誤差±2%頂棚入口汽溫t'ggld即屏頂棚出口汽溫頂棚入口汽焓h'ggldkJ/kg即屏頂棚出口汽焓頂棚出口汽焓h"ggldkJ/kgh'ggld+Qgglddl頂棚出口汽溫t"ggld查附錄B-6、B-7，p=10.00MPa頂棚對流吸熱量 Qggldd2kJ/kg3.6·K·t·Ald/Bj（其中K=