甲醇-水分離板式精餾塔的設(shè)計(jì)

1、甲醇-水分離板式精儲塔的設(shè)計(jì)（一）設(shè)計(jì)題目在抗生素類藥物生產(chǎn)過程中，需要用甲醇溶媒洗滌晶體，洗滌過濾后產(chǎn)生廢甲醇溶媒，具組成為含甲醇46%水54%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），另含有少量的藥物固體微粒。為使廢甲醇溶媒重復(fù)利用，擬建立一套板式精儲塔，設(shè)計(jì)要求廢甲醇溶媒的處理量為23000噸/年，以對廢甲醇溶媒進(jìn)行精儲。得到含量95%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的甲醇溶媒。塔底廢水中甲醇含量03%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。（二）操作條件1）操作壓力常壓2）進(jìn)料熱狀態(tài)自選3）回流比自選4）塔底加熱蒸氣壓力0.3Mpa（表壓）（三）塔板類型篩孔板（四）工作日每年工作日為300天，每天24小時連續(xù)運(yùn)行（五）設(shè)計(jì)內(nèi)容1、設(shè)計(jì)說明書的內(nèi)容1）精儲塔的

2、物料衡算；2）塔板數(shù)的確定；3）精儲塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算；4）精儲塔的塔體工藝尺寸計(jì)算；5）塔板主要工藝尺寸的計(jì)算；6）塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算；7）塔板負(fù)荷性能圖；8）精微塔接管尺寸計(jì)算；9）對設(shè)計(jì)過程的評述和有關(guān)問題的討論。2、設(shè)計(jì)圖紙要求：1）繪制生產(chǎn)工藝流程圖（A3號圖紙）；2）繪制精儲塔設(shè)計(jì)條件圖（A3號圖紙）。目錄1 設(shè)計(jì)方案的確定12 精儲塔的物料衡算12.1 原料液及塔頂和塔底的摩爾分率12.2 原料液及塔頂和塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量12.3 物料衡算13 塔板數(shù)的確定23.1 理論板層數(shù)Nt的求取23.1.1 相對揮發(fā)度的求取23.1.2 求最小回流比及操作回流比23.1

3、.3 求精儲塔的氣、液相負(fù)荷33.1.4 求操作線方程33.1.5 采用逐板法求理論板層數(shù)33.2 實(shí)際板層數(shù)的求取43.2.1 液相的平均粘度43.2.2 精微段和提儲段白相對揮發(fā)度53.2.3 全塔效率Et和實(shí)際塔板數(shù)54 精儲塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算64.1 操作壓力的計(jì)算64.2 操作溫度計(jì)算64.3 平均摩爾質(zhì)量計(jì)算64.4 平均密度計(jì)算74.4.1 氣相平均密度計(jì)算74.4.2 液相平均密度計(jì)算74.5 液體平均表面張力的計(jì)算74.6 液體平均粘度85 精微塔的塔體工藝尺寸計(jì)算85.1 塔徑的計(jì)算85.2 精微塔有效高度的計(jì)算96 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算106.1 溢流裝置

4、計(jì)算106.1.1 堰長lW106.1.2 溢流堰高度hw106.1.3 弓形降液管寬度Wd和截面積Af106.1.4 降液管底隙高度h0116.2 塔板布置116.2.1 塔板的分塊116.2.2 邊緣區(qū)寬度確定116.2.3 開孔區(qū)面積計(jì)算116.2.4 篩孔計(jì)算及排列127 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算127.1 塔板壓降127.1.1 干板阻力兒計(jì)算127.1.2 氣體通過液層的阻力h計(jì)算127.1.3 液體表面張力的阻力%計(jì)算137.2 液面落差137.3 液沫夾帶137.4 漏液147.5 液泛148 塔板負(fù)荷性能圖158.1 漏液線158.2 液沫夾帶線158.3 液相負(fù)荷下限線168.4

5、 液相負(fù)荷上限線178.5 液泛線179 篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果1910精微塔接管尺寸計(jì)算209.1 1塔頂蒸氣出口管的直徑dV209.2 2回流管的直徑dR209.3 3進(jìn)料管白內(nèi)直徑dF209.4 4塔底出料管的直徑dw2111 對設(shè)計(jì)過程的評述和有關(guān)問題的討論2112 設(shè)計(jì)圖紙2113 參考文獻(xiàn)2214 主要符號說明221設(shè)計(jì)方案的確定本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇-水混合物。對于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精儲流程。設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精儲塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分加回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔

6、底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。2精儲塔的物料衡算2.1 原料液及塔頂和塔底的摩爾分率甲醇的摩爾質(zhì)量MA=32.04kg/kmol水的摩爾質(zhì)量MB=18.02kg/kmol0.46/32.04Xf0.46/32.040.54/18.020.95/32.04=0.324Xd-0.95/32.040.05/18.020.03/32.04=0.914xw0.0170.03/32.040.97/18.022.2 原料液及塔頂和塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量MF=0.32432.04+(1-0.324)18.02=22.56kg/kmolMD=0.91432.04+(1-0.914)18.02=30.83kg/kmol

7、MW=0.01732.04+(1-0.017)18.02=18.26kg/kmol2.3 物料衡算23107原料處理量F=.3-0=14.598mc/h3002422.56總物料衡算141.598=D+W苯物料衡算141.5980.324=0.914D0.017W聯(lián)立解得D=48.462kmol/hW=93.136kmol/h3塔板數(shù)的確定3.1 理論板層數(shù)Nt的求取3.1.1 相對揮發(fā)度的求取由a=(1-xA)yA,再根據(jù)表11數(shù)據(jù)可得到不同溫度下的揮發(fā)度，見表2XA(1-yA)表1溫度/cxy溫度/cxy1000.000.0075.30.40P0.72996.40.020.13473.10

8、.500.77993.50.040.23471.20.600.82591.20.060.30469.30.70P0.87089.30.080.36567.60.800.91587.70.100.41866.00.900.95884.4r0.150.51765.00.950.97981.70.200.57964.51.001.0078.00.300.665表2溫度/c揮發(fā)度溫度/c揮發(fā)度96.47.582784.63293.57.33275.34.03591.26.84373.13.52589.36.61071.23.14387.76.46469.32.86884.4n6.06667.62.69

9、181.75.501662.534所以二m=-112115=4.453.1.2 求最小回流比及操作回流比泡點(diǎn)進(jìn)料：Xq=Xf=0.324二mXF1(-m-1)Xf4.450.3241(4.45-1)0.324=0.6故最小回流比為Rmin=0.653XD-yq_4.450.324yq_xq-1(4.45-1)0.324取操作回流比為R=2Rmin=20.653=1.3063.1.3 求精儲塔的氣、液相負(fù)荷L=RD=1.30648.462=63.291kmol/hV=(R+1)D=2.30648.462=111.753kmol/hL'=L+F=63.291+141.598=204.889

10、kmol/hV'=V=111.753kmol/h3.1.4 求操作線方程精儲段操作線方程為RxD1.3061yn1=Xn+=Xn+=0.566Xn+0.396R1R12.3061.306(a)提儲段操作線方程LWym1=VXm-VXW204.889x111.75393.136111.7530.017=1.833xm-0.014(b)3.1.5 采用逐板法求理論板層數(shù)由yq=4、得x=Jy將a=4.45代入得相平衡方程X=y=y（c）二-（：-1）y4.45-3.45y聯(lián)立（a）、（b）、（c）式，可自上而下逐板計(jì)算所需理論板數(shù)。因塔頂為全凝則y1=xD=0.914由（c）式求得第一塊板

11、下降液體組成xy4.45-3.45y0.9144.45-3.450.914=0.705利用（a）式計(jì)算第二塊板上升蒸汽組成為y2=0.566x10.396=0.795交替使用式（a）和式（c）直到xn<Xf,然后改用提儲段操作線方程，直到Xn<xw為止，計(jì)算結(jié)果見表3。表3板號12345678y0.9140.7950.6600.5430.3730.2020.0850.023x0.7050.4660.304<XF0.2110.1180.0540.0200.005<XW精儲塔的理論塔板數(shù)為Nt=8（包括再沸器）進(jìn)料板位置NF=33.2 實(shí)際板層數(shù)的求取3.2.1 液相的平均

12、粘度進(jìn)料黏度：根據(jù)表1,用內(nèi)插法求得tF=77.92查手冊2得A=0.287mPasB=0.367mPaslgLF=0.304g0.28)10.696g0.36)7求得=0.339mPas塔頂物料黏度：用內(nèi)插法求得tD=65.7t,查手冊2得晨=0.325mPas%=0.433mPaslgld=0.9141g(0.325)0.0861g(0.433)求得%=0.333mPas塔釜物料黏度：用內(nèi)插法求得tw=96.9七，查手冊得A-0.235mPasB=0.294mPas1gLw=0.017g0.23)50.983g0.294求得LW=0.293mPas精儲段液相平均黏度：口精=LD'&

13、quot;LF=0.333+0.339=0.336mPa.s22提儲段液相平均黏度：%="LW*"LF=0.294*0.339=0.317mPa.s223.2.2 精儲段和提儲段的相對揮發(fā)度根據(jù)表2,用內(nèi)插法求得：=4.489：-d=2.512;=7.582貝U精儲段的平土勻揮發(fā)度a精=加DaF=J2.512M4.489:3.358提儲段的平均揮發(fā)度口提=WaF=7.582x4.489=5.8343.2.3 全塔效率Et和實(shí)際塔板數(shù)全塔效率可用奧爾康公式：ET=0.49()©245計(jì)算所以精微段ET=0.49(3.3580.336)°245=0.476提

14、儲段Et=0.49(5.8340.317)°245=0.421一一.一一N2.精儲段實(shí)際板層數(shù)N精='=4.2%5塊ET0.476提儲段實(shí)際板層數(shù)N提=W=-6-=14.6%15塊E't0.4214精儲塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算4.1 操作壓力的計(jì)算塔頂操作壓力PD=101k3a每層塔板壓降；：P=0.7kPa進(jìn)料板壓力Pf=101.30.75=104.8kPa精微段平均壓力Pm=(101.3104.8)/2=103.05kPa4.2 操作溫度計(jì)算水的飽和蒸依據(jù)操作壓力，由泡點(diǎn)方程通過試差法計(jì)算出泡點(diǎn)溫度，其中甲醇、氣壓由安托尼方程計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如下：塔頂溫度t

15、D=65.7C進(jìn)料板溫度tF=77.9C精微段平均溫度tm=(65.777.9)/2=71.8C4.3 平均摩爾質(zhì)量計(jì)算塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算由xD=y1=0.914,x1=0.705MVDm=0.91432.04(1-0.914)18.02=30.93kg/kmolMLDm=0.70532.04(1-0.705)18.02=27.90kg/kmol進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算yF=y3=0.660%=x3=0.304MVFm=0.66032.04(1-0.660)18.02-27.27kg/kmolMLFm=0.30432.04(1-0.304)18.02=22.28kg/kmol精微段平均摩爾質(zhì)量

16、MVm=(30.8327.27)/2-29.05kg/kmolMLm=(27.9022.28)/2=25.09kg/kmol4.4 平均密度計(jì)算4.4.1 氣相平均密度計(jì)算由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，即PmMvmRTm103.0529.058.314(71.8273.15)_3=1.044kg/m4.4.2 液相平均密度計(jì)算液相平均密度依下式計(jì)算，即塔頂液相平均密度的計(jì)算由tD=65.7C,查手冊2得：A=754.32kg/m37=980.12kg/m3：LDm0.95/754.320.05/980.123=763.11kg/m進(jìn)料板液相平均密度的計(jì)算由tF=77.9C,查手冊得7A-739.86

17、kg/m3：B-973.06kg/m3進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率0.30432.04aA=：LFm0.30432.040.69618.021=0.4370.437/739.860.563/973.06,_3=855.49kg/m精儲段液相平均密度為:Lm=(763.11855.49)/2=809.30kg/m34.5 液體平均表面張力的計(jì)算液相平均表面張力依下式計(jì)算，即二Lm='x'ii塔頂液相平均表面張力的計(jì)算由tD=65.7C,查手冊得0A=16.675mN/m二B=65.113mN/m二LDm=0.91416.6750.08665.113=20.840mN/m進(jìn)料板液相平均表面

18、張力為由tF=77.92。，查手冊得cA=15.278mN/m二B=62.934mN/m二LFm=0.30415.2780.69662.934=48.447mN/m精儲段液相平均表面張力為二Lm-(20.84048.447)/2-34.643mN/m4.6 液體平均粘度計(jì)算見2.2.1精儲段液相平均黏度喘=0.3365精儲塔的塔體工藝尺寸計(jì)算5.1塔徑的計(jì)算精儲段的氣、液相體積流率為VsVMVm3600就LsLMLm3600：Lm111.75329.053,=0.864m/s36001.04463,29125.0930.00055m3/s由Umax=CV式中的C由式C=C20（豕計(jì)隼,其中C2

19、0由史密斯3600809.30關(guān)聯(lián)圖查取，圖的橫坐標(biāo)為1/2Umax=0.809.30-1.0442.1121.0441/20.00055x3600809.30、八”I%0.020.864x3600<1.044)取板間距Ht=0.40m,板上液層高度h_=0.06m,則Ht-h_=0.40-0.06=0.34m查史密斯關(guān)聯(lián)圖3得C20=0.06834643弋2C=0.068x=0.0759<20)取安全系數(shù)為0.6,則空塔氣速為40.8643.141.267u-0.6umax-0.62.112-1.267m/s=0.932m按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為D=1.0m塔截面積為22_2AT=D=

20、1.0=0.785m44實(shí)際空塔氣速為0.8640.785=1.101m/s5.2精儲塔有效高度的計(jì)算精儲段有效高度為Z精=(N精-1)Ht=(51)M0.4=1.6m提儲段有效高度為Z提=(N提一1)Ht=(151)M0.4=5.6m在進(jìn)料板上方開一人孔，其高度為：0.8m故精儲塔的有效高度為Z=Z精+Z提+0.8=5.6+1.6+0.8=8m6塔板主要工藝尺寸的計(jì)算6.1 溢流裝置計(jì)算因塔徑D=1.0m,可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下:6.1.1 堰長lW取lW=0.6D=0.61.0=0.60m6.1.2 溢流堰高度hw由hw=hL-how284選用平直堰，土！上披

21、層圖度how由式how=E1000、lw近似取E=1,則2/3-2.84d'0.00055父36001八八”。how=黑1y：=0.0063m1000<0.60J取板上清液層高度h1_=60mm故hw=0.06-0.00630.053n76.1.3 弓形降液管寬度wd和截面積Af由血=0.60D查弓形降液管的參數(shù)圖網(wǎng)，得Af八一Wd=0.0580.12ATD故Af=0.05AT=0.0580.7850.045052Wd=0.12D=0.121.0=0.12m依式凡=3600AfHT驗(yàn)算液體在降液管中停留時間即Lh3600AfHt36000.04550.4033=33.1s>

22、5sLh0.000553600故降液管設(shè)計(jì)合理。6.1.4降液管底隙高度h03600lwU0取u0=0.0ms0.000553600貝Uh0=0.013m36000.600.07hW-h0=0.0573-0.0131=0.0406m0.006m故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受7盤，深度h=50mm6.2塔板布置6.2.1 塔板的分塊因D之800mm,故塔板采用分塊板。查塔板分塊表得，塔板分為6.2.2 邊緣區(qū)寬度確定取Ws=Ws=0.05nW=0.0m56.2.3 開孔區(qū)面積計(jì)算3塊。開孔區(qū)面積Aa按式Aa=2xjr2x2十三匚sin工學(xué)i計(jì)算180rJ其中x=D_(WdWs)=10-(0

23、.120.065)=0.315m22D1.0r=1-Wc=-0.035=0.465m222222JM0.465二0.315Aa=20.3150.4650.315+sinI1800.465一_一_20.53m6.2.4篩孔計(jì)算及排列本設(shè)計(jì)所處理的物系無腐蝕性，可選用6=3mm碳鋼板，取利孔直徑d0=5mm篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為t=3d0=35=15mm篩孔數(shù)目n為1.155Ao1.1550.5370.0152=2756個開孔率為=0.907JJ氣體通過閥孔的氣速為卜0；=0.90720.005)”0/I=10.1%<0.015)Vs0.864u0=15.93m/sA0.1010

24、.5377塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算7.1 塔板壓降7.1.1 干板阻力hc計(jì)算Q'ME）一干板阻力hc由式hc=0.051%手計(jì)算1c0JIPl由d0/8=5/3=1.67,查干篩孔得流量系數(shù)圖網(wǎng)得，c°=0.772故hc=0.051J15934410.0280液柱<0.772；<809.30J7.1.2 氣體通過液層的阻力%計(jì)算氣體通過液層的阻力h1由式h1=PhL計(jì)算UaVs0.8641.16m/sAt-Af0.7850.0455F0=1.1681.044=1.193kg1/2Z(sm1/2)查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得0.63。幾=P(hw+%w)=0.63x(0.053

25、7+0.0063)=0.0378m液柱7.1.3 液體表面張力的阻力h仃計(jì)算液體表面張力的阻力h。可按式計(jì)算，即'一：Lgd。hc：Lgd0809.309.810.005434.64310-0.0035m孤柱氣體通過沒層塔板的液柱高度hp可按下式計(jì)算，即hP=hch1h；=0.02800.03780.00350.069n3液柱氣體通過每層塔板的壓降為Pp=hpPlg=0.0693M809.30M9.81=550.189kPa0.7kPa(設(shè)計(jì)允許值)7.2 液面落差對于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。7.3 液沫夾帶液沫夾帶量由下式計(jì)算，即5.710

26、°ev二CT、3.2'Ua(Ht-hf/hf=2.尻=2550=06m0.故ev5.710X34.64310711.168*I<0.40-0.15J=0.0023kg液/kg<0.1kg液/kg故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量ev在允許范圍內(nèi)7.4 漏液對篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算，即Uo,min=4.4C。(0.00560.13hL-憶)%/：V=4.40.772.(0.00560.130.06-0.0035)809.30/1.044=9.41m/s實(shí)際孔速u0=15.93m/s>u0,min穩(wěn)定系數(shù)為U0U0,min15.939.41=1.691.5故在本設(shè)計(jì)

27、中無明顯液漏7.5 液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高度Hd應(yīng)服從下式的關(guān)系，即%工HthW甲醇一水物系屬一般物系，取中=0.5,則:HThW,-0.5(0.400.0535)-0.227m而Hd=hphLhd板上不設(shè)進(jìn)口堰，hd可由下式計(jì)算，即22hd=0.153(u'0)=0.153(0.07)=0.00216放柱Hd=0.0693+0.06+0.0026=0.13198m液柱Hd/HThW故在本設(shè)計(jì)中不會發(fā)生液泛現(xiàn)象。8塔板負(fù)荷性能圖8.1漏液線由0,mi至C0，hL-h):l/:V0,minVS,minAo2鬻£(卜)2/31000lwIVs,miCAo,o0.0

28、056嘰1露0K2/3川/=4.40.7720.1010.537,2.843600LS2/3-0.00560.0130.0537-1(S)-0.0035809.30/1.04410000.6整理得Vs,min=0.184,94.501Ls2/3+7.050在操作數(shù)據(jù)內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計(jì)算出Vs值，計(jì)算結(jié)果見表4表413,Ls,m/s0.00020.00060.0030.005VS,m3/s0.4500.5110.5520.576由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線（1）8.2液沫夾帶線以ev=0.1kg液/kg氣為限，求Vs-Ls關(guān)系如下由一可襦）32VSVsuaSs1.352VsAt-Af0.7

29、85-0.0455hf=2.5h=2.5(兒hoW)hw=0.05372/3、2.84dhow=11000，3600Ls)cccci2/3I=0.938Ls<0.60J故hf=2.5(0.0537-0.938Ls2/3)=2.345Ls2/30.1343-2/3-2/3Ht-hf=0.40.13432.345Ls=0.2657一2.345Ls5.710-6eV=3234.643101.35Vs-112730.26572.3415sS2=0.1整理得2/3VS=1.457-12.855Ls在操作范圍內(nèi)，任取幾個值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見表5表5LS,m3/s0.00020.00060.

30、0030.0053Vs,m/s1.4131.3661.1901.081由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線（2）8.3 液相負(fù)荷下限線對于平直堰，取堰上液層高度how=0.005m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由式得hOW2/32.843600LsEs1000LlwJ=0.005取E=1,則s,min0.005父1000、2.84J-06=0.0003m39s3600據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線（3）8.4 液相負(fù)荷上限線以e=4s作為液體在降液管中停留時間的下限，由-AH4彳曰廿二=4下于Lss,maxAfHt0.04550.443-=0.00455m/s據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)

31、荷下限線（4)8.5 液泛線令Hd=(Hthw)由=hph_Mhp幾匕二;幾二Bhi;，=hwhow聯(lián)立得Ht(:-1)%=(：1)howhchdh.忽略h0將how與Ls,hd與Ls,hc與Vs的關(guān)系式代入上式，并整理得：'Vs2=b'-c'LS-d'Ls3式中0.051PV(A0c0)2：?Lb'=：Ht(”1hwc'=0.153w/0(2)a-36002/3d'=2.8410E(1-)()Iw將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得a'二0.051(0.1010.5370.775)1.044'-1=0.0375<809.30Jb&

32、#39;=0.50.40(0.5-0.63-1)0.05380.139c'=01532=2476.55(0.60.0131)2d'=2.8410”1(10.63)36003I<0.60)=1.529故0.0375Vs2=0.139-247655L；1.529L，3在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計(jì)算出Vs值，計(jì)算結(jié)果列于表6表6.3,LS,m/s0.00020.00060.0030.005Vs,m3/s1.8881.8421.5050.929由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線（5）根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖，如圖所示在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A,連接OA,即作出

33、操作線，由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為液漏控制，由上圖查得Vs,max=1.346Vs,min=0.611故操作彈性為VS,max1.346VS,min0.611=2.203所設(shè)計(jì)篩板塔的主要結(jié)果匯總于表7表7序號項(xiàng)目數(shù)值1平均溫度tm,C71.82平均壓力Pm,kPa103.053氣相流里Vs,m/s0.8644液相流里L(fēng)s,m/s0.00555實(shí)際塔板數(shù)206后效段圖度Z,m87塔徑，m18板間距，m0.49溢流形式單溢流10降液管形式弓形11堰長，m0.6012堰局，m0.053713板上液層局度，m0.0614堰上液層局度，m0.006315降液管管底隙高度，m0.01

34、3115安定區(qū)寬度，m0.06517邊緣區(qū)寬度，m0.03518開孔區(qū)間積，m0.53719篩孔直徑，m0.00520篩孔數(shù)目275621孔中心距，m0.01522率，%10.123空塔氣速，m/s1.10124篩孔氣速，m/s15.9325穩(wěn)定系數(shù)1.6926每層塔板壓降，Pa550.18927負(fù)荷上限液泛控制28負(fù)荷卜限液漏控制29液沫夾帶eV,（kg%氣）0.002330氣相負(fù)荷上限，m3/s1.34631-.31氣相負(fù)荷下限，m3/s0.6112.20332操作彈性10精微塔接管尺寸計(jì)算10.1 塔頂蒸氣出口管的直徑dv操作壓力為常壓時，蒸氣導(dǎo)管中常用流速為1220m/s,4Vs蒸氣管的直徑為dv=yi,其中Uv73dv-塔頂烝氣導(dǎo)官內(nèi)徑mVs-塔頂烝氣室m/s,取Uv=12m/s,則dv40.8643.1412-0.30m查表取37710mm10.2 回流管的直徑dR塔頂冷凝器械安裝在塔頂平臺時，回流液靠重力自流入塔內(nèi)，流速uR可取0.20.5m/s。取Ur=0.3m/s,則dR40.000553.140.3=0.048查表取573.5mm10.3 進(jìn)料管的直徑dF采用高位槽送料入塔，