結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)鋼筋混凝土T形梁

1、重慶交通大學(xué)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理?鋼筋混凝土T形梁?課程設(shè)計(jì)目錄1 .設(shè)計(jì)資料錯(cuò)誤！未定義書簽.2 .設(shè)計(jì)任務(wù)3.3 .設(shè)計(jì)計(jì)算書4.3.1 作用效應(yīng)組合4.3.1.1 主梁作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算43.1.2 承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合.63.1.3 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合83.2 主梁正截面承載力計(jì)算9.3.2.1 配筋計(jì)算9.3.2.2 正截面抗彎承載力復(fù)核1.13.3 主梁斜截面承載力計(jì)算1.13.3.1 截面尺寸復(fù)核1.13.3.2 檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋.123.3.3 最大設(shè)計(jì)剪力及設(shè)計(jì)剪力分配.123.3.4 箍筋設(shè)計(jì)1.43.3.5 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)1.53.4 全

2、梁承載力校核203.4.1 正截面和斜截面抗彎承載力校核203.4.2 斜截面抗剪承載力復(fù)核223.5 使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算343.5.1 使用階段裂縫寬度驗(yàn)算343.5.2 使用階段的變形驗(yàn)算.364 .總結(jié)395 .附錄405.1 彎起鋼筋坐標(biāo)計(jì)算表405.2 正截面承載力驗(yàn)算過(guò)程計(jì)算表4.15.3 斜截面抗剪承載力復(fù)核計(jì)算表4.16 .圖紙錯(cuò)誤！未定義書簽.1.1 主梁跨徑和全長(zhǎng)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：l標(biāo)=20m墩中央距離計(jì)算跨徑：l計(jì)=19.5m支座中央線距離一類環(huán)境,平安等級(jí)為二級(jí).1.2 永久荷載一期荷載：Vi=24kN/m3；二期荷載：72=23kN/m3.1.3 可變荷載公路一II級(jí)

3、,人群荷載不計(jì)；荷載橫向分布系數(shù)n=0.4;汽車沖擊系數(shù)1+41.126:1.4 材料梁體選用C30混凝土222fcd=13.8N/mm;fck=20.1N/mm;ftd=1.39N/mm;ftk=2.01N/mm2;Ec=3.00¥04N/mm2.主筋用HRB335級(jí)鋼筋fsd=280N/mm2;fsk=335N/mm2;Es=2.0X05N/mm2o箍筋用R235級(jí)鋼筋fsd=195N/mm2;fsk=235N/mm2;Es=2.1X05N/mm2o1.5 計(jì)算方法極限狀態(tài)法.1.6 結(jié)構(gòu)尺寸梁寬200mm翼緣板邊緣厚120mm根部厚180mm梁高1500mmT梁翼緣板寬度158

4、0mm二期工程高200mm具體尺寸如圖1-6-1所示：1580圖1-6-1T形梁截面尺寸(單位：mm1.7 設(shè)計(jì)依據(jù)(1)?公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD60-2004);(2)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004);(3)?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理?(第二版),葉見(jiàn)曙主編；(4)?結(jié)構(gòu)力學(xué)?(第5版),李廉銀主編.2.設(shè)計(jì)任務(wù)1.1 設(shè)計(jì)計(jì)算書一份(1)作用效應(yīng)組合；(2)繪出彎矩和剪力包絡(luò)圖(3)進(jìn)行抗彎、抗剪鋼筋設(shè)計(jì)計(jì)算;(4)結(jié)構(gòu)應(yīng)力、撓度、裂縫驗(yàn)算.1.2 配筋圖一張(1)主梁正截面鋼筋配筋圖(2)行車道鋼筋配筋圖3.設(shè)計(jì)計(jì)算書3.1 作用效應(yīng)組合3.1.

5、1 主梁作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1荷載計(jì)算-200-2,一,一八1,一一,一,一A=15001580-2-1500-1202100-120-60小.卜15802=507000mm2=0.507mA=15802002=316000mm-0.316m2故根據(jù)上面的面積和前面的資料可得一期恒載：q1=A1=0.50724=12.168kN/m二期荷載：q2=A2=0.31623=7.268kN/m對(duì)于可變荷載,根據(jù)?公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)?有關(guān)規(guī)定,可得公路一R級(jí)的荷載如下：qk=10.50.75=7.875kN/m360-18018019.5-50.75=178.5kN50-52截面彎矩影響線面積計(jì)算表3

6、-1-1-2影響線面積計(jì)算項(xiàng)目計(jì)算回積影響線回積M1/2rL=L/4XL/2=19.52/8=47.53IM1/4LL=3L/16XL/2=3X19.52/32=35.65113L/16.-Q1/21=1/2XL/2X1/2=19.5/8=2.4381Qo=19.5/2=9.7513)彎矩永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表3-1-1-3彎矩永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表截面影響線面積(1)q1(2)q2(3)一期福我標(biāo)準(zhǔn)值(4)=(1)父一期貓裁標(biāo)準(zhǔn)值(5)=(1)父(3)M0012.1687.26800.00M1/435.6512.1687.268433.77259.09M1/247.5312.1687.2

7、68578.36345.464)可變彎矩作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表3-1-1-4可變彎矩作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表截面影響線(1)qk(2)ymax(3)R(4)橫向分布系數(shù)(5)沖擊系數(shù)(6)標(biāo)準(zhǔn)值(7)=(1)父(2)+(3)父(4)乂(5)6)M007.8757.268178.50.41.1260.00M1/435.657.8757.268178.50.41.126420.39M1/247.537.8757.268178.50.41.126560.525)剪力作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算?公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)?規(guī)定：在計(jì)算剪力作用效應(yīng)是,車道荷載的集中荷載應(yīng)乘以1.2的系數(shù).故：P"2380.751

8、.2=214.2kN表3-1-1-5剪力可變作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表q1=12.168q2=7.268qk=7.875Pk=214.21+N=1.126n=0.4截面yminAminymaxAmax最大活載取小活我09.750.000.001.0009.750189.50131.0634.581/87.3125-0.125-0.1520.8757.465142.13110.3513.881/44.875-0.250-0.6090.7505.48494.7589.65-6.833/82.4375-0.375-1.3710.6253.80947.3868.94-27.531/20-0.500-2.43

9、80.5002.4380.0048.24-48.243.1.2承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)?公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD60-2004)4-16條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的根本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mnoSud=0(二.；GiSGiK'QiSQIK',C二；QjQjK)i1j=2跨中截面設(shè)計(jì)彎矩0sdF.01.2578.361,2345.461,4560.52二1893kNm支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力M=1.01.2189.501.4131.06=411kN其截面的彎矩作用效應(yīng)組合分別如下表3-1-2-1所示：表3-

10、1-2-1彎矩作用效應(yīng)組合表截面一期柿我G1一期柿我G2口艾荷載丫Q1最大彎矩組合最小彎矩組合001.201.201.41.0001/4433.771.2259.091.2420.391.41.01,4208311/2578.361.2345.461.2560.521.41.01,8931,1093/4433.771.2259.091.2420.391.41.01,420831101.201.201.41.000由上表可得該梁的彎矩包絡(luò)圖如下:圖3-1-2-1彎矩包絡(luò)圖單位：kN.m其截面的剪力作用效應(yīng)組合分別如下表3-1-3-2所示:表3-1-1-3-2剪力作用效應(yīng)組合表截面%最大活載最小活

11、載；Q1羯最大剪力組合最小剪力組合0189.501.2131.060.001.41.04112271/8142.131.2110.89-12.601.41.03261531/494.751.291.81-26.281.41.0242773/347.381.273.81-41.041.41.0160-11/20.001.256.88-56.881.41.080-805/8-47.381.241.04-73.811.41.01-1603/4-94.751.226.28-91.811.41.0-77-2427/8-142.131.212.60-110.891.41.0-153-3261-189.50

12、1.20.00-131.061.41.0-227-411由上表可得該梁的剪力包絡(luò)圖如以下圖3-1-2-2所示:圖3-1-3-2男力包絡(luò)圖單位：kM3.1.3正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合根據(jù)?公路橋涵設(shè)計(jì)通用標(biāo)準(zhǔn)?JTGD6A2004417條規(guī)定：公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求,分別采用不同效應(yīng)組合1作用效應(yīng)短期組合作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mnSsd二"SGik一1jSQjki1j15560.52Ssd=578.36345.640.7彳在=1272kNm2作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合為永久

13、作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合,其效應(yīng)組合表達(dá)式為：mnSld一SGik,-2jSQjki1j11.126Sld=578.36345.640.4560.52=1123kNm3.2 主梁正截面承載力計(jì)算3.2.1 配筋計(jì)算1)翼緣板的計(jì)算寬度bf根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD622004)第422條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度,應(yīng)按以下三者中最小值取用.翼緣板的平均厚度h'f=(120+1800)/2=150mm對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨徑的1/3.bf=L/3=19500/3=6500mm相鄰兩梁軸線間的距離.bf=1600mmb+2b

14、h+12hf,此處b為梁的腹板寬,bh為承托長(zhǎng)度,hf為不計(jì)承托的翼緣厚度.bf=b+12hf=200+2X0+12X150=2000mm故取bf=1600mm2)判斷T形截面的類型設(shè)as=30+0.7X1500=135mm,h°=has=1500135=1365mm；fcdbfhf(h0-hf-)-13.81600150(1365-號(hào))=2098.5kNm0Md-1893kNm故屬于第一類T形截面.3)求受拉鋼筋的面積As根據(jù)方程：x°Md=fcdbfX(h0-)2可得：6X189310=13.81600x(1365-)2解得：x=64mm:hf=90mm4求受拉鋼筋的面

15、積AsfcdbfXfsd13.81600642802=5046mm擬采用8628+4中20的鋼筋,As=3927+1256=5183mm2.鋼筋疊高層數(shù)為6層,布置如下圖.混凝土保護(hù)層厚度取40mm,鋼筋間橫向凈距40mm40mm6=200-240-228.4=63.2mm1.25d=35mm故滿足構(gòu)造要求.其配筋圖如圖3-2-1-4所示：1580200665544332211圖3-2-1-4縱筋配筋圖單位：mm3.2.2 正截面抗彎承載力復(fù)核1)跨中截面含筋率驗(yàn)算as=116mm3927(40228,4)1256(40428.422.7)39271256故ho=has=1500116=138

16、4mm.那么其配筋率為:51832001384=1.87%:min0.2%0.45加/fsd=0.19%2)判斷T形截面的類型fcdbfh=13.81600150=3.31106Nm=3.31kNmfsdAs=5183280=1.45106Nm=1.45kNm由于fCdb；h；>fsdAs,故為第一類T形截面.3)求受壓區(qū)的高度xfsdAs5183280x=-=65.73mm:hf=90mmfcdbf13.816004)正截面抗彎承載力MuxMu=fcdbfx(h0-二)26573=13.8160065.73(1384-65,3)=1960.82kNm0Md=1893kNm故跨中正截面抗

17、彎承載力滿足要求.3.3 主梁斜截面承載力計(jì)算3.3.1 截面尺寸復(fù)核根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第9310條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處,應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過(guò).初步擬定梁底2中25的主筋伸入支座.支點(diǎn)截面的有效高度28.4h0=1500-(40)=1446mm2根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD622004)第529條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件,其抗剪截面應(yīng)符合皿M0.5"10Fbho要求.有：0.5110XJbh0=0.5110、元2001446=807.85kN0Vd=41

18、1kN故截面尺寸符合要求.3.3.2 檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第5210條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件,符合以下條件時(shí)0Vd<0.5010:2ftdbh0(kN)可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算,而僅按構(gòu)造要求配置箍筋.跨中截面：0.50M10,ftdbh0=0.50x101.39M200M1384=192.38kNaVd,1/2=80kN支座截面：0.50x10ftdbh0=0.50父10葭1.39父200M1446=200.99kN<Vd,0=411kN故跨中截面局部可按構(gòu)造配置箍筋,其余區(qū)段按計(jì)算配置

19、腹筋.3.3.3 最大設(shè)計(jì)剪力及設(shè)計(jì)剪力分配1)確定構(gòu)造配置箍筋長(zhǎng)度在圖3-1-3-2所示的剪力包絡(luò)圖中,支點(diǎn)處計(jì)算值V0=70Vd,0=411kN,跨中處剪力計(jì)算值V1/2="Vd,1/2=80kN.那么Vx=192.38kN的截面距跨中截面的距離：ltt_父Vx-V1/2二萬(wàn)Vo-V1/219500192.38-80一2411-80=3310mm在距E中11=3310mm范圍內(nèi)可按構(gòu)造配置最低數(shù)量的箍筋.2)計(jì)算最大剪力和剪力分配根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第5211條：最大剪力取用距支座中央h/2處截面的數(shù)值,并按混凝土和箍筋共同承

20、當(dāng)不少于60%;彎起鋼筋承當(dāng)不超過(guò)40%,并且用水平線將剪力設(shè)計(jì)值包絡(luò)圖分割為兩局部.距支座中央h/2處截面剪力h/2V=V0V.M2l計(jì)/21500/2二411(411-80)19500/2=385.54kN混凝土和箍筋承當(dāng)?shù)募袅cs=0.6V'=0.6385.54=231.32KN彎起鋼筋承當(dāng)?shù)募袅sb=0.4V'=0.4385.54=154.22KN簡(jiǎn)支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線.即:、,、,、,、,、2xVx-Vd,1/2(Vd,0_Vd,1/2)1計(jì)設(shè)置彎起鋼筋區(qū)長(zhǎng)度:1sbVsb19500154.22一s=4543mmV0-V1/22411-80剪力分配見(jiàn)圖3-3-

21、3-2所示圖3-3-3-2剪力分配圖3.3.4箍筋設(shè)計(jì)根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD622004)第9313條：鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm或1/4主筋直徑的箍筋.現(xiàn)初步選用小8的雙肢箍筋,n=2;As產(chǎn)nAsvi=2X50.3=100.6mm2.在等截面鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁中,箍筋盡量做到等距離布置.為方便計(jì)算,斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及截面有效高度h.可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用,計(jì)算如下:告100.中=10051832001384=1.872<2.5限=100.支=10039270.252001446=0.3394二2.51.8720.339

22、42=1.106h()=13841446=1415mm根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD622004)第5211條：箍筋間距按以下公式計(jì)算：c：1385.54=522mm400mm根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第9313條：箍筋間距不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm.在支座中央向跨徑方向長(zhǎng)度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi),箍筋間距不宜大于100mm.鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm或1/4主筋直徑的箍筋.其配筋率以,R235鋼筋不應(yīng)小于0.18.現(xiàn)取取Sv=400mm此時(shí),箍筋配筋率Psv=d=100.6=0.126%<

23、;0.18%,故不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求.現(xiàn)取Sv=250mm計(jì)bSv200400算的箍筋配筋率Psv=d=100.6=0.2%>0.18%,且小于1h=750mm和bSv2002502400mm.滿足標(biāo)準(zhǔn)要求.綜合上述計(jì)算,在支座中央向跨徑長(zhǎng)度方向的1500mm范圍內(nèi),設(shè)計(jì)箍筋間距Sv=100mm,此后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取Sv=250mm.3.3.5彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第5211條：計(jì)算第一排彎起鋼筋A(yù)sb1時(shí),對(duì)于簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段,取用距支點(diǎn)中央h/2處由彎起鋼筋承當(dāng)?shù)哪蔷植考袅χ礦sb1；首先,計(jì)算各排彎

24、起鋼筋起點(diǎn)截面的垂直距離Ahi(右圖)以及至支座中央：20.2106(20.6p)fcu,kbh2S"=ESv=""0.56106(20.6p).lZ7Asvfsvbh；(V)2ccc21.021.120.5610(20.61.106).30100.61952001415距離Xi,計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋A(yù)sb2Asbi時(shí),取用前一排彎起鋼筋下面彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承當(dāng)?shù)哪蔷植磕辛sb2Vsb0一排彎起鋼筋截面積按以下公式計(jì)算：A5b=0Vsb_3_0.7510fsbSinUs,2、(mm)需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長(zhǎng)度(距支座中411-231.321950

25、0l2=5293mm411-802初步擬定架立鋼筋為2622,凈保護(hù)層為42.9mm,那么架立鋼筋底面至梁頂?shù)木嚯x為42.9+25.1=68mm彎起鋼筋的彎起角度為45s,彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接.擬彎五排鋼筋.1)第一排彎起鋼筋第一排彎起鋼筋的最大剪力：Vsb=Vs/54.2r2第一排彎起鋼筋的面積為：(初步擬定為225)2二1038mm154.220.7510,280sin45初步選用由主筋彎起225,Asb1=982mmAsb10.7510fsbsinus.第一排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb1:1sbi=g=1500-(68+28.4/2)-(40+28.4+28.4/2)=1335

26、mm第一排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中央的距離為：'一一一一一_X1=1500/26828.4/2=668mm第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中央的距離為:x1=lsb1=1335mm2)第二排彎起鋼筋第二排彎起鋼筋的最大剪力：5293-1335Vsb2=(411-231.32)=134.36kN5293第二排彎起鋼筋的面積：(初步擬定為中25)Asb2-Vsb20.7510,fsbsinis134.3630.7510280sin452二905mm初步選用由主筋彎起2925,Asb2=982mm2.第二排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb2：1sb2=助2=1500(68+28.4/2)(40+

27、28.4父2+28.4/2)=1307mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中央的距離為：'X2=13351500/2-6828.4/mm2003第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中央的距離為:X2=133513=072m3r423)第三排彎起鋼筋第三排彎起鋼筋的最大剪力：5293-2642Vsb3=(411-231.22)第三排彎起鋼筋的面積:89.99kN5293(初步擬定為山25)2二606mm89.990.7510“280sin45初步選用由主筋彎起225,Asb3=982mm-Vsr-0.7510fsbsin/.第三排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb3：1sb3=150©(68

28、28.產(chǎn).2+40立8.428.mm/21278第三排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中央的距離為：(x3=133513071500/2-68-28.4/2=3310mm第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中央的距離為:x3=133513071278=3920mm4)第四排彎起鋼筋第四排彎起鋼筋最大剪力：Vsb4=(411-231.22)5293-3920=46.61kN5293第四排彎起鋼筋的面積：(初步擬定直徑力20)Asb4-Vsb40.7510,fsbsinis46.6130.7510280sin452二314mm初步選用由主筋彎起2920,Asb4=628mm2.第四排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb

29、4：1sM=1500(68+28.4/2)(40+28.4父4+28.4/2)=1250mm第四排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中央的距離為：_一_一一一X4=1335130712781500/2-68-28.4/2=4588mm第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中央的距離為:X4=1335130712781250=5170mm5)第五排彎起鋼筋第五排彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度為lsb5：lsb5=1500(68+28.4/2)-(40+28.4父4+28.4/2)=1222mm第五排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中央的距離為：'x5=13351307127812501500/2-68-28.4/2=58

30、38mm第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中央的距離為：x5=13351307127812501222=6392mm45431500/2=5293mm故第五排不需要再設(shè)置彎起鋼筋.根據(jù)抗剪計(jì)算初步布置彎起鋼筋如圖3-3-4-5所示圖3-3-5腹筋布置圖3.4全梁承載力校核3.4.1 正截面和斜截面抗彎承載力校核簡(jiǎn)支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線:d,x=Md,l計(jì)/2.一4x2l#各彎起鋼筋計(jì)算列于下表穹起點(diǎn)1234彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度mm1335130712781250彎起點(diǎn)距支座中央的距離mm1335264239205170彎起點(diǎn)距跨中的距離mm8415710858304580分配的設(shè)計(jì)剪力Vsb

31、i(KN)154.22134.3689.9946.61需要的彎筋面積mm21038905606314可提供的彎筋面積mm22*252©2529252巾20982982982628彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中央距離mm668200333104588彎筋與梁軸交點(diǎn)到跨中品喃mm9082774764405162各排鋼筋彎起后,相應(yīng)的梁的正截面抗彎承載力計(jì)算如下表:圖3-4-1正截面抗彎承載力計(jì)算梁的區(qū)段截面縱筋后效高度T形截面受壓區(qū)高度抗彎承載力Mu(kN.m)支座中央至1點(diǎn)2力251446第一類12395.831點(diǎn)2點(diǎn)4251432第一類25780.422點(diǎn)3點(diǎn)66251417第一類37115

32、3.393點(diǎn)4點(diǎn)8251403第一類501515.524點(diǎn)巾截?cái)嗵?力25+2力201394第一類581740.82N1截?cái)嗵幜嚎缰?力25+46201384第一類661960.73圖3-4-1-1梁的彎矩包絡(luò)圖和反抗彎矩圖根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?JTGD622004第9311條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點(diǎn),應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于ho/2處,彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋截面面積之前彎起,但彎起鋼筋與梁中央線的交點(diǎn)距支座5838mm應(yīng)位于按計(jì)算不需要該鋼筋的截面距支座5293mm之外.最后圖3-4-1梁的彎矩包絡(luò)圖和反

33、抗彎矩圖1第一排彎起鋼筋2N2該排鋼筋的充分利用點(diǎn)m的橫坐標(biāo)為7475mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8415mm,說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊,且兩點(diǎn)之間的距離為84157475=940mm>ho/2=1432/2=716mm,滿足斜截面抗彎承載力要求.該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9082mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)n的橫坐標(biāo)8671mm,說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求.2第二排彎起鋼筋2N該排鋼筋的充分利用點(diǎn)l的橫坐標(biāo)為6094mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7108mm,說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊,且兩點(diǎn)之間的距離為7108-6094=1014mm>ho/2=1

34、417/2=708.5mm,滿足斜截面抗彎承載力要求.該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7747mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)m的橫坐標(biāo)7475mm,說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求.3第三排彎起鋼筋2N4該排鋼筋的充分利用點(diǎn)k的橫坐標(biāo)為4354mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5830mm,說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊,且兩點(diǎn)之間的距離為5830-4354=1478mm>h0/2=1403/2=701.5mm,滿足斜截面抗彎承載力要求.該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6440mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)l的橫坐標(biāo)6094mm,說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求.4第四排彎起鋼筋2N5該排

35、鋼筋的充分利用點(diǎn)j的橫坐標(biāo)為2764mm,而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4580mm,說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊,且兩點(diǎn)之間的距離為4580-2764=1816mm>h0/2=1394/2=697mm,滿足斜截面抗彎承載力要求.該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5162mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)k的橫坐標(biāo)4354mm,說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿足要求.經(jīng)上述分析判斷可知,初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要求.根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?JTGD62-2004第9311條：簡(jiǎn)支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點(diǎn)應(yīng)位于支座中央截面處,以后

36、各排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)落在或超過(guò)前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面.同時(shí),為了節(jié)約鋼筋,從而到達(dá)平安、經(jīng)濟(jì)、合理,應(yīng)使反抗彎矩圖更接近于設(shè)計(jì)彎矩圖.上述2N1、2N2、2N3和2N4鋼筋彎起點(diǎn)形成的反抗彎矩圖都接近于彎矩包絡(luò)圖,其彎起鋼筋彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)與充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)的差Xi-x<1816mm,故不需進(jìn)行彎起鋼筋的進(jìn)一步調(diào)整.3.4.2 斜截面抗剪承載力復(fù)核1斜截面抗剪承載力復(fù)核根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?JTGD62-2004第527條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件,當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時(shí),其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用以下公式：oVdMVu=VcsVsbVcs=2=3

37、0.4510Jbh0.(20.6p),fcu,k%vfsv(kN)Vsb=0.7510'fsd"AsbSinYkN)根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD622004)第528條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時(shí),斜截面水平投影長(zhǎng)度C應(yīng)按下式計(jì)算：C=0.6mh0O根據(jù)?公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?(JTGD62-2004)第526條：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時(shí),其計(jì)算位置應(yīng)按以下規(guī)定采用： .距支座中央h/2處截面； .受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面； .錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面； .箍筋數(shù)量或間距改變處的截面； .構(gòu)件腹板寬度變化處的

38、截面.2)斜截面抗剪承載力復(fù)核A.距支座中央h/2處的截面 .選定斜截面頂端位置距支座中央h/2處的截面的橫坐標(biāo)為x=97501500/2=9000mm,正截面有效高度h°=1446mm.現(xiàn)取c'之=1446mm,那么得到選擇的斜截面頂端位置A(圖3-4-2-A)的橫坐標(biāo)為x=90001446=7554mm. .斜截面抗剪承載力復(fù)核A處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下：Vx=Vl/2Vo-Vl/2號(hào)=80411-802755419500=336.45kN4M75542)=1893父1-廣195002J=756.69kNmA處正截面有效高度ho=1432mm=1.43

39、2m,那么實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長(zhǎng)度c分別為:Mxm=min<,3.0,Vxho756.69=,3.0336.451.432=11.57,3.0)=1.57c=0.6mh0=0.61.571432=1349mm：1446mm將要復(fù)核的斜截面如圖3-4-2-A所示:圖3-4-2-A距支座中央h/2處斜截面抗剪承載力計(jì)算圖示那么復(fù)核的斜截面AA'斜截面(虛線表示),斜角P為：=tan(h0/c)=tan(1432/1349)：46.70.斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2力25(2N1),相應(yīng)的主配筋率p為:p=100=0.34:二2.5As_100982bh02001446酉己箍率Psv

40、(Sv=250mm)為:Aqv250.3%v='=0.201%.0.18%bSv200250與斜截面相交的彎起鋼筋有2N2(2925)、2N3(2925).將上述計(jì)算值代入式：Vu=：1：2：30.4510,bh0(20.6p)：fcu,k：svfsv0.7510與fsJAsbSin3那么得到AA'斜截面抗剪承載力為：Vu-1：2：30.4510,bh.(20.6p)；fU7：svfsv0.7510fsJAsbSinis=1.01.11.10.4510,2001432(20.60.34).300.2021%195_3一一一_.0.75102801964sin45=603.12k

41、NVx=336.45kN故距支座中央h/2處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求.B.第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面 .選定斜截面頂端位置第一排彎起鋼筋彎起處的截面的橫坐標(biāo)為x=97501335=8415mm,正截面有效高度h0=1432mm.現(xiàn)取c'之h0=1432mm,那么得到選擇的斜截面頂端位置B(圖3-4-2-B)的橫坐標(biāo)為84151432=6983mm. .斜截面抗剪承載力復(fù)核B處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下：Vx=Vl/2Vo-Vl/2Wl計(jì)26983=80411-8019500=317.06kNMx=M"21-l4x2=1893父1-2計(jì)4M69832&#

42、39;195002,=921.99kNmB處正截面有效高度h0=1417mm=1.417m,那么實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長(zhǎng)度c分別為：m=min必Vxh0,3.0J二921.99=,3.0317.061.417=12.05,3.0)=2.05c=0.6mh0=0.62.051417=1475mm1432mm將要復(fù)核的斜截面如圖3-4-2-B所示:13351432b|B'|1Ic=17451圖3-4-2-B第一排彎起鋼筋彎起處的截面抗剪承載力計(jì)算圖示那么復(fù)核的斜截面BB'斜截面(虛線表示),斜角P為：B-tan(h0/c)=tan,(1417/1745):39.08.斜截面內(nèi)縱

43、向受拉主筋有225(2N1),相應(yīng)的主配筋率p為：A100982p=100-=0.34:二2.5bh02001432酉己箍率Psv(Sv=250mm)為：-ASV250.3/v=7=0.201%0.18%bSv200250與斜截面相交的彎起鋼筋有2N2(225)、2N3(225).將上述計(jì)算值代入式：Vu=：i：240.4510“bh0.(20.6p)；fcu,k：svfsv0.7510%"AsbSin那么得到BB'斜截面抗剪承載力為:Vu=：1：2：30.45102bh0.(20.6p)；'fcu,k：svfsv0.7510-fsd-AsbSinis=1.01.11

44、.10.4510-2001417(20.60.34)、而0.2021%195_3一一一_.0.75102801964Sin45=600.24kNVx=317.06kN故第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求.C.距支座中央h處的截面 .選定斜截面頂端位置距支座中央h處的截面的橫坐標(biāo)為x=97501500=8250mm,正截面有效高度ho=1432mm.現(xiàn)取c'定h0=1432mm,那么得到選擇的斜截面頂端位置C(圖3-4-2-C)的橫坐標(biāo)為x=82501432=6818mm. .斜截面抗剪承載力復(fù)核C處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下：Vx=Vi/2V0-V1/2

45、§1計(jì)26818=80411-8019500=311.46kN1-竿l計(jì)4M68182=1893父1-195002J=967.33kNmC處正截面有效高度h0=1417mm=1.417m,那么實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長(zhǎng)度c分別為:m=min二967.33°311.461.417=(2.19,3.0：,=2.19c=0.6mh0=0.62.191417=1863mm1432mm將要復(fù)核的斜截面如圖3-4-2-C所示:圖3-4-2-C距支座中央2處斜截面抗剪承載力計(jì)算圖示那么復(fù)核的斜截面CC'斜截面(虛線表示),斜角P為：B=tan(h0/c)=tan(1417/18

46、63):37,250斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有2中25(2N1),相應(yīng)的主配筋率p為:p=100As100982bh02001446=0.34:二2.5酉己箍率Psv(Sv=250mm)為:A2503v=4=250,3=0,201%0.18%bSv200250與斜截面相交的彎起鋼筋有2N3(2力25)、2N4(2925).將上述計(jì)算值代入式：Vu=：1：2:30.45104bh0(20.6p).:fcu,k：svfsv0,7510%ASbSins那么得到CC'斜截面抗剪承載力為：Vu=2:30,45104bh0,(20.6p)jf7：svfsv0.7510“fsJAbsin工=1.01.1

47、1.10.4510“2001417.(20.60,34)300.2021%1950.751042801964sin45=600.24kNVx=311.46kN故距支座中央h處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求.D.第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面,選定斜截面頂端位置第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面的橫坐標(biāo)為x=97502642=7108mm,正截面有效高度h0=1417mm.現(xiàn)取c'定h0=1417mm,那么得到選擇的斜截面頂端位置D(圖3-4-2-D)的橫坐標(biāo)為x=71081417=5691mm.斜截面抗剪承載力復(fù)核D處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下:一一一一2xVx=Vi/2V0-

48、V1/2“計(jì)=80411-802569119500=273.20kNMx-Ml/2,4M56912=1893父1195002J=1248.06kNmD處正截面有效高度h0=1403mm=1.403m,那么實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影LMx-,3.0m=min長(zhǎng)度c分別為:Vxh0756.69=,3.0336.451.403".3.26,3.0)=3.0c=0.6mhb=0.63.01403=2525mm1417mm圖3-4-2-D第二排彎起鋼筋彎起處的截面抗剪承載力計(jì)算圖示那么復(fù)核的斜截面DD'斜截面(虛線表示),斜角P為:B：=tan,(h0/c)=tan(1403/2525

49、)：29.05,.斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有4925(2N1、2N2),相應(yīng)的主配筋率p為：A.1001964p=100=0.69:2.5bh02001417酉己箍率Psv(Sv=250mm)為：:sv=250.3=0.201%.0.18%bSv200250與斜截面相交的彎起鋼筋有2N3(2925)、2N4(2中25).將上述計(jì)算值代入式：Vu=：2130.4510,bh0(20.6p)F：svfsv0.7510fsA-inE那么得到DD'斜截面抗剪承載力為：Vu-1：2：30.4510、h.(20.6p)；fcu,k：svfsv0.7510,fsJAsbsins=1.01.11.10.4

50、510“2001417.(20.60.69)300.2021%1950.7510,2801964sin45=611.23kNVd=273.20kN故第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求.E.第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面 .選定斜截面頂端位置第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面的橫坐標(biāo)為x=97503920=5830mm,正截面有效高度h0=1403mm.現(xiàn)取c'%h0=1403mm,那么得到選擇的斜截面頂端位置E(圖3-4-2-E)的橫坐標(biāo)為x=58301403=4427mm. .斜截面抗剪承載力復(fù)核E處正截面上的剪力Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下：Vx=Vl/2V0-Vl/2-2

51、4427=80411一8019500=230.29kNMx=M"21*l計(jì)4M44272=1893父1-1195002J=1502.73kNmE處正截面有效高度ho=1394mm=1.394m,那么實(shí)際廣義剪跨比m及截面投影長(zhǎng)度c分別為:m二min必1x,3.0Vxh01502.73,3.0230.291394二4.68,3.0)=3.0c=0.6mh0=0.63.001394=2509mm1403mm圖3-4-2-E第三排彎起鋼筋彎起處的截面抗剪承載力計(jì)算圖示那么復(fù)核的斜截面EE'斜截面虛線表示,斜角P為：-=tanr/cFan1394/2509：29.05.斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有69252N1、2N2、2N3,相應(yīng)的主配筋率p為:p=100bh010029452001403=1.05:二2.5酉己箍率Psv(Sv=250mm)為:%噫=染=0201%0.18%與斜截面相交的彎起鋼筋有2N4(2中25)、2N5(2中20).將上述計(jì)算值代入式：Vu=2:30.4510,bh