橫隔梁內(nèi)力計算實用教案

1、5 簡支梁橋的計算(j sun)5-5 橫隔梁內(nèi)力(nil)計算)2(2)(2xxxl-gQl-xgxMg 為簡支梁的荷載集度第1頁/共23頁第一頁，共24頁。（受力最大受力最大）5-4 橫隔梁內(nèi)力計算第2頁/共23頁第二頁，共24頁。1、橫隔(hn )梁上的計算荷載第3頁/共23頁第三頁，共24頁。kk1kkoq2121PlqyPqPaalqqPrror1、橫隔梁上的計算荷載第4頁/共23頁第四頁，共24頁。2、橫隔梁的內(nèi)力(nil)影響線1iriir左左RQebRM左左iriirRQbRM第5頁/共23頁第五頁，共24頁。Mr、Qr 橫隔(hn )梁 rr 截面的彎矩、剪力； e 荷載 P

2、=1 至 rr 截面的距離； bi 支承反力 Ri 至 rr 截面的距離。 然后利用支座反力（即主梁承擔(dān)的荷載）Ri的橫向分布影響線求橫隔(hn )梁某截面內(nèi)力的影響線。3、橫隔梁內(nèi)力(nil)計算 在橫隔(hn )(hn )梁計算截面的內(nèi)力影響線上按最不利布載，求出該截面上的荷載效應(yīng)。orroqq1PSPS第6頁/共23頁第六頁，共24頁。第7頁/共23頁第七頁，共24頁。）（）（計計算算剪剪力力效效應(yīng)應(yīng)時時計計算算彎彎矩矩效效應(yīng)應(yīng)時時 kN30.1265 .178875. 4875. 72121 kN35.1085 .178875. 4875. 72121kkoqkkoq1.2PlqPPl

3、qPaa第8頁/共23頁第八頁，共24頁。第9頁/共23頁第九頁，共24頁。64. 06 . 15 . 16 . 15 . 040. 06 . 15 . 160. 01221111r1ebRbRM40. 06 . 15 . 06 . 15 . 030. 06 . 15 . 140. 02222112r2ebRbRM48. 06 . 15 . 006 . 15 . 120. 0225115r5bRbRM第10頁/共23頁第十頁，共24頁。 Mr Mr 的影響線在 rr rr 截面為折線變化(binhu)(binhu)處，將Mr1=Mr1=0.64 0.64 和Mr2=0.40Mr2=0.40的連

4、線延伸至rrrr截面得交點Mrr=0.92Mrr=0.92，再將MrrMrr與Mr5=Mr5=0.480.48相連即可繪出MrMr的影響線（如圖b b）。繪制中橫隔梁rorororo截面(jimin)(jimin)的剪力影響線P =1 作用(zuyng)在roro截面以左時，有11i 1ir1rooRRQ右右即即P =1 作用在作用在roro截面以右時截面以右時，有有i 1ir1rooRRQ右右即即右orQ 靠近號邊主梁處截面roro上（如圖如圖）的剪力影響線可計算如下： 第11頁/共23頁第十一頁，共24頁。mkN4 .16729. 092. 035.1081295. 11rioqrMpMk

5、N8 .175038. 0188. 0350. 0575. 030.1261295. 11iroqroo右右pQ20. 060. 04 . 0160. 01155r11r11roooRRR右右右右左右orQ第12頁/共23頁第十二頁，共24頁。2）人群荷載 由橫隔梁內(nèi)力影響線 圖a）、b）可知：人群荷載總在影響線負(fù)號(f ho)區(qū)域內(nèi)引起的內(nèi)力與汽車引起的內(nèi)力反號引起的內(nèi)力絕對值遠(yuǎn)比汽車小所以，不必布置人群荷載（否則反而使橫隔梁截面內(nèi)力減?。?。3）內(nèi)力組合 分別按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)（不計沖擊）進(jìn)行(jnxng)組合?！咀ⅰ繖M隔梁自重集度較小，且全跨滿布，而內(nèi)力影響線有正有負(fù)，所

6、以自重內(nèi)力甚小，計算時可忽略。第13頁/共23頁第十三頁，共24頁。5-6 撓度(nod)、預(yù)拱度的計算5-6 撓度(nod)、預(yù)拱度的計算可變荷載撓度：臨時出現(xiàn)的，但是隨著可變荷載的移動(ydng)，撓度大小逐漸變化，在最不利的荷載位置下，撓度達(dá)到最大值，一旦汽車駛離橋梁，撓度就告消失。因此在橋梁設(shè)計中需要驗算可變荷載撓度來體現(xiàn)結(jié)構(gòu)的剛度特性。橋梁撓度產(chǎn)生的原因：永久作用撓度和可變荷載撓度。永久作用撓度：恒久存在的，其產(chǎn)生撓度與持續(xù)時間相關(guān)，可分為短期撓度和長期撓度?？梢酝ㄟ^施工時預(yù)設(shè)的反向撓度（又稱預(yù)拱度）來加以抵消，使竣工后的橋梁達(dá)到理想的線型。第14頁/共23頁第十四頁，共24頁。 橋

7、規(guī)規(guī)定：對于鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋，用可變荷橋規(guī)規(guī)定：對于鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋，用可變荷載頻遇值計算的上部結(jié)構(gòu)長期載頻遇值計算的上部結(jié)構(gòu)長期(chngq)的跨中最大豎向撓度，不應(yīng)超的跨中最大豎向撓度，不應(yīng)超過過l/600，l 為計算跨徑；對于懸臂體系，懸臂端點的撓度不應(yīng)超過為計算跨徑；對于懸臂體系，懸臂端點的撓度不應(yīng)超過l/300 ，l 為懸臂長度。為懸臂長度。撓度(nod)、預(yù)拱度的計算第15頁/共23頁第十五頁，共24頁。撓度(nod)驗算一、撓度驗算（一）鋼筋(gngjn)(gngjn)混凝土構(gòu)件第16頁/共23頁第十六頁，共24頁。撓度(nod)驗算第17頁/共23頁

8、第十七頁，共24頁。撓度(nod)驗算第18頁/共23頁第十八頁，共24頁。撓度(nod)驗算（二）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件(gujin)(gujin)第19頁/共23頁第十九頁，共24頁。撓度(nod)驗算 鋼筋(gngjn)(gngjn)混凝土、預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的長期撓度：ffcc長期撓度增長系數(shù)c短期撓度按短期效應(yīng)組合計算的f第20頁/共23頁第二十頁，共24頁。預(yù)拱度二、預(yù)拱度（一）鋼筋(gngjn)(gngjn)混凝土受彎構(gòu)件第21頁/共23頁第二十一頁，共24頁。預(yù)拱度（二）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件(gujin)(gujin)第22頁/共23頁第二十二頁，共24頁。謝謝您的觀看(gunkn)！第23頁/共23頁第二十三頁，共24頁。NoImage內(nèi)容(nirng)總結(jié)5 簡支梁橋的計算。5-5 橫隔梁內(nèi)力計算。因而縱向一列汽車車道荷載輪重分布(fnb)給跨中橫隔梁的計算荷載為：。 按杠桿原理計