化工原理練習(xí)題

1、流體流動一、單選題3層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（ ）。 DA 湍流流速層流流速； B 流道截面大的為湍流，截面小的為層流；C 層流的雷諾數(shù)湍流的雷諾數(shù)；D 層流無徑向脈動，而湍流有徑向脈動。5在靜止的流體內(nèi)，單位面積上所受的壓力稱為流體的（ ）。 CA 絕對壓力；B 表壓力；C 靜壓力；D 真空度。6以絕對零壓作起點計算的壓力，稱為（ ）。 AA 絕對壓力；B 表壓力；C 靜壓力；D 真空度。7當(dāng)被測流體的（ ）大于外界大氣壓力時，所用的測壓儀表稱為壓力表。 DA 真空度；B 表壓力；C 相對壓力；D 絕對壓力。8當(dāng)被測流體的絕對壓力（ ）外界大氣壓力時，所用的測壓儀表稱為壓力表。 AA 大于；B

2、 小于；C 等于；D 近似于。9（ ）上的讀數(shù)表示被測流體的絕對壓力比大氣壓力高出的數(shù)值，稱為表壓力。 AA 壓力表；B 真空表；C 高度表；D 速度表。10被測流體的（ ）小于外界大氣壓力時，所用測壓儀表稱為真空表。 DA 大氣壓；B 表壓力；C 相對壓力；D 絕對壓力。11. 流體在圓管內(nèi)流動時，管中心流速最大，若為湍流時，平均流速與管中心的最大流速的關(guān)系為（ ）。 BA. Um1/2Umax； B. Um0.8Umax ； C. Um3/2Umax。12. 從流體靜力學(xué)基本方程了解到U 型管壓力計測量其壓強差是( 。 AA. 與指示液密度、液面高度有關(guān)，與U 形管粗細(xì)無關(guān)；B. 與指示液

3、密度、液面高度無關(guān)，與U 形管粗細(xì)有關(guān)；C. 與指示液密度、液面高度無關(guān)，與U 形管粗細(xì)無關(guān)。13. 層流底層越薄( 。 CA. 近壁面速度梯度越小； B. 流動阻力越小；C. 流動阻力越大； D. 流體湍動程度越小。14. 雙液體U 形差壓計要求指示液的密度差( CA. 大； B. 中等； C. ??； D. 越大越好。15. 轉(zhuǎn)子流量計的主要特點是( 。 CA. 恒截面、恒壓差； B. 變截面、變壓差；C. 變截面、恒壓差；16. 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是：( 。 DA. 湍流流速>層流流速； B. 流道截面大的為湍流，截面小的為層流；C. 層流的雷諾數(shù)<湍流的雷諾數(shù)；D. 層流無

4、徑向脈動，而湍流有徑向脈動。18. 某離心泵入口處真空表的讀數(shù)為 200mmHg ， 當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01kPa, 則泵入口處的絕對壓強為（ ）。 AA. 74.3kPa； B. 101kPa； C. 127.6kPa。19. 在穩(wěn)定流動系統(tǒng)中，水由粗管連續(xù)地流入細(xì)管，若粗管直徑是細(xì)管的2倍，則細(xì)管流速是粗管的（ ）倍。 CA. 2； B. 8； C. 4。20. 流體流動時產(chǎn)生摩擦阻力的根本原因是（ ）。 CA. 流動速度大于零； B. 管邊不夠光滑； C. 流體具有粘性。21. 液體在圓形直管中流動，在流量相同的條件下，縮小管徑，雷諾數(shù)（ ）。 AA. 增大； B. 減?。?C. 不變。22

5、. 水在圓形直管中作滯流流動，流速不變，若管子直徑增大一倍，則阻力損失為原來的（ ）。 AA. 1/4； B. 1/2； C. 2倍。23單位時間內(nèi)流過管道任意截面的流體量稱為（ ）。 CA 流速；B 流線；C 流量；D 流函數(shù)。24單位時間內(nèi)流體在流動方向上所流過的（ ）稱為流速。 CA 寬度；B 高度；C 距離；D 直線。25柏努利方程式中的（ ）項表示單位質(zhì)量流體所具有的位能。 AA gz ；B；C；D w e 。 26柏努利方程式中的 項表示單位質(zhì)量流體所具有的（ ）。 B A 位能；B 動能；C 靜壓能；D 有效功。27柏努利方程式中的（ ）項表示單位質(zhì)量流體所具有的靜壓能。 CA

6、gz ；B；C；D w e 。 28柏努利方程式中的（ ）項表示單位質(zhì)量流體通過泵（或其他輸送設(shè)備）所獲得的能量，稱為有效功。 DA gz ；B；C；D w e 。 29柏努利方程式中的（ ）項表示單位質(zhì)量流體因克服流動阻力而損失的能量。 DA gz ；B；C；D 。 30流體在直管中流動，當(dāng)（ ）2000時，流體的流動類型屬于層流。 AA Re ；B Pr ；C Nu ；D Gr 。31流體在直管中流動，當(dāng)Re （ ）4000時，流體的流動類型屬于湍流。 BA ；B ；C ；D 。32流體在直管中流動，當(dāng)2000（ ）4000時，流體的流動類型屬于不穩(wěn)定的過渡區(qū)。 AA Re ；B Pr ；

7、C Nu ；D Gr 。33流體在管內(nèi)作（ ）流動時，其質(zhì)點沿管軸作有規(guī)則的平行運動。 AA 層流；B 湍流；C 過渡流；D 漩渦流。34流體在管內(nèi)作（ ）流動時，其質(zhì)點作不規(guī)則的雜亂運動。 BA 層流；B 湍流；C 過渡流；D 漩渦流。35流體在圓管內(nèi)（ ）流動時，平均速度是最大速度的一半。 AA 層流；B 湍流；C 過渡流；D 漩渦流。36對于非圓形管，當(dāng)量直徑等于( 倍的流通截面積除以潤濕周邊長。 CA 1； B 2； C 4；二、填空題1. 流體靜力學(xué)基本方程式_。(2112z z g p p -+=或 gh p p +=02. 不可壓縮流體定態(tài)流動的柏努利方程式：能量衡算式1kg 流

8、體：f h u P gZ We u P gZ +=+22222111 J/kg 3單位體積流體所具有的質(zhì)量稱為流體的密度。4. 雷諾準(zhǔn)數(shù)的表達(dá)式為 Re=d/_。當(dāng)密度1000kg.m , 粘度=1厘泊的水, 在內(nèi)徑為d=100mm,以流速為1m.s 在管中流動時, 其雷諾準(zhǔn)數(shù)等于_105_,其流動類型為_湍流。5. 當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?50mmHg 時, 測得某體系的表壓為100mmHg, 則該體系的絕對壓強為_ 850真空度為_-100_mmHg。6. 當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?50mmHg 時, 測得某體系的表壓為100mmHg, 則該體系的絕對壓強為_113.4真空度為-13.3_ _Pa。7. 某物的

9、比重為0.879, 其密度為_879kg/m 3其比容為_0.00114 m3/kg_。8. 圓管中有常溫下的水流動, 管內(nèi)徑d=100mm, 測得其中的質(zhì)量流量為15.7kg./s, 其體積流量為_0.0157m 3/s，平均流速為2.0m/s。10. 某長方形截面的通風(fēng)管道, 其截面尺寸為30×20mm, 其當(dāng)量直徑d e 為_24mm _ _。11. 測量流體流量的流量計有:_轉(zhuǎn)子流量計, _孔板流量計, _文丘里流量計,_ 濕式氣體流量計_, 測量管內(nèi)流體的點流速, 則可用皮托管_。12. 管出口的局部阻力系數(shù)等于1.0_ _, 管入口的局部阻力系數(shù)等于0.5。13. 化工生

10、產(chǎn)中，物料衡算的理論依據(jù)是_質(zhì)量守恒定律_，熱量衡算的理論基礎(chǔ)是_能量守恒定律_。14. 水平管道中，流體體積流量一定時，如果有效截面擴(kuò)大，則流速減少，動壓頭_減少，靜壓頭_可能增加。15. 理想流體在水平變徑管路中作穩(wěn)定的連續(xù)流動時，在管子直徑縮小的地方，其靜壓力 _16. 套管由57×2.5mm和25×2.5mm的鋼管組成，則環(huán)隙的流通截面積等于_1633mm 2 _，潤濕周邊等于_242mm _，當(dāng)量直徑等于27mm 。17. 流體在等徑管中作穩(wěn)定流動，流體由于流動而有摩擦阻力損失，流體的流速沿管長 _不變_。18. 液柱壓力計量是基于_流體靜力學(xué)原理的測壓裝置，用U

11、 形管壓差計測壓時，當(dāng)一端與大氣相通時，讀數(shù)R 表示的是_表壓_或_真空度_。19. 米糠油在管中作流動，若流量不變, 管徑不變，管長增加一倍，則摩擦阻力損失為原來的_2_倍。20. 米糠油在管中作層流流動，若流量不變，管長不變, 管徑增加一倍，則摩擦阻力損失為原來的_1/16_倍。21. 當(dāng)Re 為已知時，流體在圓形管內(nèi)呈層流時的摩擦系數(shù)=_64/Re，在管內(nèi)呈湍流時，摩擦系數(shù)與_ Re _、_/d_有關(guān)。22. 通常情況下，液體的粘度隨溫度升高而_減小_，氣體的粘度隨溫度的升高而增大_。23. 某流體在圓形直管中作滯流流動時，其速度分布是_拋物面_型曲面，其管中心最大流速為平均流速的_2_

12、倍，摩擦系數(shù)與Re 的關(guān)系為_64/Re _。24. 牛頓型流體與非牛頓型流體的主要的區(qū)別是_牛頓型流體符合牛頓粘性定律_。25. 穩(wěn)定流動的定義是_流動狀況不隨時間而變_。流體輸送機械流體輸送設(shè)備一章習(xí)題及答案一、選擇題1、離心泵開動以前必須充滿液體是為了防止發(fā)生( 。AA. 氣縛現(xiàn)象； B. 氣蝕現(xiàn)象；C. 汽化現(xiàn)象； D. 氣浮現(xiàn)象。2、離心泵最常用的調(diào)節(jié)方法是 ( 。BA. 改變吸入管路中閥門開度；B. 改變壓出管路中閥門的開度；C. 安置回流支路，改變循環(huán)量的大?。籇. 車削離心泵的葉輪。3、離心泵的揚程，是指單位重量流體經(jīng)過泵后獲得的( 。BA. 包括內(nèi)能在內(nèi)的總能量；B. 機械能

13、；C. 壓能；D. 位能（即實際的升揚高度）。4、離心泵的揚程是 ( 。DA. 實際的升揚高度；B. 泵的吸液高度；C. 液體出泵和進(jìn)泵的壓差換算成液柱高度D. 單位重量液體出泵和進(jìn)泵的機械能差值。5、某同學(xué)進(jìn)行離心泵特性曲線測定實驗，啟動泵后，出水管水量很小，泵進(jìn)口處真空計指示真空度很高，他對故障原因作出了正確判斷，排除了故障，你認(rèn)為以下可能的原因中，哪一個是真正的原因( 。CA. 水溫太高；B. 真空計壞了；C. 吸入管路堵塞；D. 排出管路堵塞。6、為避免發(fā)生氣蝕現(xiàn)象，應(yīng)使離心泵內(nèi)的最低壓力（ ）輸送溫度下液體的飽和蒸氣壓。AA. 大于；B. 小于；C. 等于。7、流量調(diào)節(jié)，離心泵常用（

14、 ），往復(fù)泵常用（ ）。A ；CA. 出口閥 B. 進(jìn)口閥 C. 旁路閥8、欲送潤滑油到高壓壓縮機的氣缸中，應(yīng)采用（ ）。輸送大流量，低粘度的液體應(yīng)采用（ ）。C ；AA. 離心泵；B. 往復(fù)泵；C. 齒輪泵。*9、1m 3 氣體經(jīng)風(fēng)機所獲得的能量，稱為（ ）。AA. 全風(fēng)壓；B. 靜風(fēng)壓；C. 揚程。10、往復(fù)泵在啟動之前，必須將出口閥（ ）。AA. 打開；B. 關(guān)閉；C. 半開。11、用離心泵從河中抽水，當(dāng)河面水位下降時，泵提供的流量減少了，其原因是（ ）。CA. 發(fā)生了氣縛現(xiàn)象；B. 泵特性曲線變了；C. 管路特性曲線變了。12、離心泵啟動前_，是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。DA 灌水；B 放

15、氣；C 灌油；D 灌泵。13、離心泵裝置中_的濾網(wǎng)可以阻攔液體中的固體顆粒被吸入而堵塞管道和泵殼。AA. 吸入管路；B. 排出管路；C. 調(diào)節(jié)管路；D. 分支管路。14、為提高離心泵的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，宜采用 _ 葉片。BA 前彎；B 后彎；C 垂直；D 水平。二、填空題1、某輸水的水泵系統(tǒng), 經(jīng)管路計算得, 需泵提供的壓頭為H = 19m水柱, 輸水量為20kg·s -1, 則泵的有效功率為_。3728w2、離心泵的主要部件有如下三部分:_,_,_。泵殼；葉輪；泵軸和密封裝置3、調(diào)節(jié)離心泵流量的方法有：_,_,_。改變閥門的開度；改變泵的轉(zhuǎn)速；車削葉輪外徑4、離心泵起動時，先關(guān)閉泵的出口閥

16、的原因是_。降低起動功率，保護(hù)電機，防止超負(fù)荷而受到損傷；同時也避免出口管線水力沖擊5、離心泵的流量調(diào)節(jié)閥安裝在離心泵_管路上，關(guān)小出口閥門后，真空表的讀數(shù)_，壓力表的讀數(shù)_。出口；減?。辉龃?、離心泵的工作點是_曲線與_曲線的交點。離心泵特性；管路特性7、泵的揚程的單位是_，其物理意義是_。m ；泵提供給單位重量流體的機械能8、離心泵輸送的液體粘度越大，其揚程_，流量_,軸功率_，效率_。越?。辉叫?；越大；越小9、離心泵輸送的液體密度變大，當(dāng)流量一定時，則其揚程_，效率_，軸功率_。不變；不變；變大*10、通風(fēng)機的全風(fēng)壓是指_的氣體通過風(fēng)機所獲得的能量，單位常用_；習(xí)慣上以_單位表示。單位體

17、積；Pa ；mmH2O12、啟動往復(fù)泵時 灌泵。不需要13、齒輪泵的流量 _ 而揚程 _。 較小；較高*14、石油化工廠常用的壓縮機主要有_和_兩大類。 往復(fù)式；離心式15、往復(fù)泵常用 _ 的方法來調(diào)節(jié)流量。旁路調(diào)節(jié)16、往復(fù)泵適用于。流量較小，揚程較高的場合沉降與過濾一、選擇題1、 一密度為7800 kg/m3 的小鋼球在相對密度為1.2的某液體中的自由沉降速度為在20水（粘度為1.005cP ）中沉降速度的1/4000，則此溶液的粘度為 （設(shè)沉降區(qū)為層流）。DA 4000 mPa·s ； B 40 mPa·s ； C 33.82 Pa·s ； D 3902 m

18、Pa·s2、含塵氣體在降塵室內(nèi)按斯托克斯定律進(jìn)行沉降。理論上能完全除去30m的粒子，現(xiàn)氣體處理量增大1倍，沉降仍在斯托克斯區(qū)內(nèi)，則該降塵室理論上能完全除去的最小粒徑為 。DA m 302； B 。m 32/1；C 。m 30； D 。m 3023、降塵室的生產(chǎn)能力取決于 BA 沉降面積和降塵室高度；B 沉降面積和能100%除去的最小顆粒的沉降速度；C 降塵室長度和能100%除去的最小顆粒的沉降速度；D 降塵室的寬度和高度。4、降塵室的特點是 。DA 結(jié)構(gòu)簡單，流體阻力小，分離效率高，但體積龐大；B 結(jié)構(gòu)簡單，分離效率高，但流體阻力大，體積龐大；C 結(jié)構(gòu)簡單，分離效率高，體積小，但流體

19、阻力大；D 結(jié)構(gòu)簡單，流體阻力小，但體積龐大，分離效率低5、在降塵室中，塵粒的沉降速度與下列因素 CA 顆粒的幾何尺寸 B 顆粒與流體的密度C 流體的水平流速； D 顆粒的形狀6、在討論旋風(fēng)分離器分離性能時，臨界粒徑這一術(shù)語是指CA. 旋風(fēng)分離器效率最高時的旋風(fēng)分離器的直徑; B. 旋風(fēng)分離器允許的最小直徑; C. 旋風(fēng)分離器能夠全部分離出來的最小顆粒的直徑; D. 能保持滯流流型時的最大顆粒直徑7、旋風(fēng)分離器的總的分離效率是指。DA. 顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率; B. 顆粒群中最小粒子的分離效率; C. 不同粒級(直徑范圍 粒子分離效率之和; D. 全部顆粒中被分離下來的部分所占

20、的質(zhì)量分率8、對標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器系列，下述說法哪一個是正確的CA 尺寸大，則處理量大，但壓降也大； B 尺寸大，則分離效率高，且壓降?。籆 尺寸小，則處理量小，分離效率高； D 尺寸小，則分離效率差，且壓降大。9、恒壓過濾時， 如濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力可忽略，當(dāng)操作壓差增加1倍，則過濾速率為原來的 。 BA. 1 倍； B. 2 倍； C. 2倍； D.1/2倍10、助濾劑應(yīng)具有以下性質(zhì)。BA. 顆粒均勻、柔軟、可壓縮; B. 顆粒均勻、堅硬、不可壓縮; C. 粒度分布廣、堅硬、不可壓縮; D. 顆粒均勻、可壓縮、易變形11、助濾劑的作用是 。BA 降低濾液粘度，減少流動阻力；B 形成疏松餅層，

21、使濾液得以暢流；C 幫助介質(zhì)攔截固體顆粒；D 使得濾餅密實并具有一定的剛性12、下面哪一個是轉(zhuǎn)筒真空過濾機的特點。BA 面積大，處理量大；B 面積小，處理量大；C 壓差小，處理量??；D 壓差大，面積小13、以下說法是正確的BA. 過濾速率與A(過濾面積 成正比; B. 過濾速率與A 2成正比; C. 過濾速率與濾液體積成正比; D. 過濾速率與濾布阻力成反比14、恒壓過濾，如介質(zhì)阻力不計，濾餅不可壓縮，過濾壓差增大一倍時，同一過濾時刻所得濾液量 。CA. 增大至原來的2倍; B. 增大至原來的4倍; C. 增大至原來的倍; D. 增大至原來的1.5倍15、過濾推動力一般是指。 B A 過濾介質(zhì)

22、兩邊的壓差；B. 過濾介質(zhì)與濾餅構(gòu)成的過濾層兩邊的壓差; C. 濾餅兩面的壓差; D. 液體進(jìn)出過濾機的壓差16、恒壓板框過濾機，當(dāng)操作壓差增大1倍時，則在同樣的時間里所得濾液量將 （忽略介質(zhì)阻力） 。 AA 增大至原來的2倍；B 增大至原來的 2倍 ； 增大至原來的 4 倍； D 不變二、填空題1、一球形石英顆粒，分別在空氣和水中按斯托克斯定律沉降，若系統(tǒng)溫度升高，則其在水中的沉降速度將 ，在空氣中的沉降速度將 。增大，下降2、在滯流(層流 區(qū)，顆粒的沉降速度與顆粒直徑的次方成正比。 23、降塵室的生產(chǎn)能力與降塵室的 長度 寬度4、已知某沉降室在操作條件下的氣體流率為3600m 3/h，沉降

23、室長、寬、高尺寸為L H b =5m×3m×2m, 則其沉降速度為s m /。0.0676、若降塵室的高度增加，則沉降時間，氣流速度。增加；下降；不變7、一降塵室長8m ，寬4m ，高1.5m ，中間裝有14塊隔板，隔板間距為0.1m 。現(xiàn)顆粒最小直徑為12m ，其沉降速度為0.02 m/s，欲將最小直徑的顆粒全部沉降下來， 則含塵氣體的最大流速不能超過 m/s。1.68、在旋風(fēng)分離器中，某球形顆粒的旋轉(zhuǎn)半徑為0.4 m, 切向速度為15 m/s。當(dāng)顆粒與流體的相對運動屬層流時，其分離因數(shù)C K 為 。579、選擇旋風(fēng)分離器型式及決定其主要尺寸的根據(jù)是。氣體處理量，分離效率

24、，允許壓降10、通常，懸浮物系一般可在旋液分離器或沉降離心機中進(jìn)行。氣固；液固11、已知q 為單位過濾面積所得濾液體積V/A，q e 為V e /A，V e 為過濾介質(zhì)的當(dāng)量濾液體積(濾液體積為V e 時所形成的濾餅層的阻力等于過濾介質(zhì)的阻力 ，在恒壓過濾時，測得/q=3740q+200 則過濾常數(shù)K = （ ）。 0.000535m 2/s12、實現(xiàn)過濾操作的外力可以是 。重力；壓強差；慣性離心力13、在餅層過濾中，真正發(fā)揮攔截顆粒作用的主要是而不是。濾餅層；過濾介質(zhì)14、對恒壓過濾，當(dāng)過濾面積增大一倍，如介質(zhì)阻力可以忽略，獲得相同濾液體積時，則過濾速率增大為原來的 倍。 四15、用板框式過

25、濾機進(jìn)行恒壓過濾操作，隨著過濾時間的增加，濾液量 力 。增加；不變16、對恒壓過濾，介質(zhì)阻力可以忽略時，過濾量增大一倍，則過濾速率為原來的二分之一傳熱選擇題：1、關(guān)于傳熱系數(shù)K 下述說法中錯誤的是（ ）A 、傳熱過程中總傳熱系數(shù)K 實際是個平均值；B 、總傳熱系數(shù)K 隨著所取的傳熱面不同而異；C 、總傳熱系數(shù)K 可用來表示傳熱過程的強弱，與冷、熱流體的物性無關(guān)；D 、要提高K 值，應(yīng)從降低最大熱阻著手；答案：C2、揭示了物體輻射能力與吸效率之間關(guān)系的定律是（ ）。A 、斯蒂芬-波爾茲曼定律； C 、折射；B 、克?；舴?； D 、普郎克；答案：B3、在確定換熱介質(zhì)的流程時，通常走管程的有（ ），

26、走殼程的有（ ）。、高壓流體； 、蒸汽； 、易結(jié)垢的流體；、腐蝕性流體； 、粘度大的流體； 、被冷卻的流體；答案：、；、4、影響對流傳熱系數(shù)的因素有( 。A 、產(chǎn)生對流的原因；B 、流體的流動狀況；C 、流體的物性；D 、流體有無相變；E 、壁面的幾何因素；答案:A、B 、C 、D 、E5、某套管換熱器，管間用飽和水蒸氣將湍流流動的空氣加熱至指定溫度，若需進(jìn)一步提高空氣出口溫度，擬將加熱管管徑增加一倍（管長、流動狀態(tài)及其他條件均不變），你認(rèn)為此措施是：A 、不可行的；B 、可行的；C 、可能行，也可能不行；D 、視具體情況而定；答案：A解：原因是：流量不變 2d u =常數(shù)b. d增大時，增大

27、，d 綜合以上結(jié)果，1.81/A d，管徑增加，A 下降 根據(jù)(21p mc t t KA -=m t對于該系統(tǒng)K 2112ln m t t KA t AT t T t -即121ln p mc AT t T t =- A 則12ln T t T t -2t 24V d u =常數(shù)，所以管徑變化，管內(nèi)流速也發(fā)生變化。 管間用飽和水蒸氣加熱，熱阻小，可以忽略不計，總熱阻近似等于管內(nèi)傳熱熱阻，即K 6、對下述幾組換熱介質(zhì)，通常在列管式換熱器中K 值從大到小正確的排列順序應(yīng)是（ ）。A 、>>>；B 、>>>；C 、>>>；D 、>>

28、>；冷流體 熱流體 水 氣 體水沸騰 水蒸氣冷凝 水 水 水 輕油答案：D7、為了在某固定空間造成充分的自然對流，有下面兩種說法：加熱器應(yīng)置于該空間的上部；冷凝器應(yīng)置于該空間的下部；正確的結(jié)論應(yīng)該是（ ）。A 、這兩種說法都對； C 、第一種說法對，第二種說法錯；B 、這兩種說法都不對； D 、第二種說法對，第一種說法錯；答案：B8、下述各種情況下對流傳熱系數(shù)由大到小的正確順序應(yīng)該是（ ）。A 、>>>； C 、>>>；B 、>>>； D 、>>>； 空氣流速為30m/S時的a ； 水的流速為1.5m/s時的a ；

29、蒸汽滴狀冷凝時的a ； 水沸騰時的a ；答案：C*10、在冷凝器中用水冷凝苯蒸汽，水走管程，其雷諾數(shù)4102. 1=e R , 此時對流傳熱系數(shù)為。若將水的流量減半，其對流傳熱系數(shù)'（ ）。 A 、>(1/28. 0； B 、<(1/28. 0； C 、=(1/28. 0； D 、無法確認(rèn)；答案：B 分析：水的流量減半后，按流( 104>e R 公式計算，8. 0' 2/1(=但本例中流型 已變成渡流 1053=e R ，此時=' 。又50.86101Re -1，(' 211、關(guān)于輻射傳熱，下述幾種說法中錯誤的是（ ）。A 、除真空和大多數(shù)固體

30、外，熱射線可完全透過；B 、熱輻射和光輻射的本質(zhì)相同，不同的僅僅是波長的范圍； C 、熱射線和可見光一樣，都服從折射定律；D 、物體的溫度不變，其發(fā)射的輻射能也不變；答案：A*12、關(guān)于下面兩種說法的正確結(jié)論應(yīng)是（ ）。1）物體的相應(yīng)位置確定后，系統(tǒng)的黑度只與表面黑度有關(guān)；2）通過改變表面黑度的方法不能強化或消減輻射過程。A 、這兩種說法都對； C 、第一種說法對，第二種說法不對；B 、 兩種說法都不對； D 、第二種說法對，第一種說法不對；答案：C13、冷熱水通過間壁換熱器換熱，熱水進(jìn)口溫度為90C ，出口溫度為50C ，冷水走管程，冷水進(jìn)口溫度為15C ，出口溫度為53C ，冷熱水的流量相

31、同，且假定冷熱水的物性為相同，則熱損失占傳熱量的（ ）。A 、5.26%； B 、5%； C 、6%； D 、7%；答案：A解：由 (21T T c W Q ph h h -=，(21t t c W Q pc c c -=得14、某套管換熱器由Ø108×4mm 和Ø55×2.5mm 鋼管組成，流體在環(huán)隙間流動，其當(dāng)量直徑為（ ）mm 。A 、53； B 、45； C 、50； D 、58；答案：B16、對在蒸汽-空氣間壁換熱過程中，為強化傳熱，下列方案中（ ）在工程上是可行的：A 、提高空氣流速；B 、提高蒸汽流速；C 、采用過熱蒸汽以提高蒸汽溫度；05

32、26 . 0 38 38 40 15 53 15 53 50 90 1 2 = - = - - - - = - - - - = - t t t t T T Q Q Q cD 、在蒸汽一側(cè)管壁上加裝翅片，增加冷凝面積并及時導(dǎo)走冷凝液；答案：A17、判斷下面關(guān)于系統(tǒng)進(jìn)行穩(wěn)定傳熱時的說法哪一個是錯誤的，錯誤的是（ ）A. 通過一定傳熱面的傳熱速率不隨時間變化，為一定值；B. 系統(tǒng)中任一點的溫度維持恒定；C. 總的傳熱速率等于通過垂直于熱流方向的各層傳熱面的傳熱速率之和；D. 系統(tǒng)中任一傳熱面上的熱通量在過程中不變；答案：C18、在常壓飽和水蒸氣冷凝加熱空氣，空氣平均溫度為20，則壁溫約為（ ）A 、

33、20； B 、100； C 、60； D 、49.7。答案：B19、有一套管換熱器，長10m ，管間用飽和水蒸氣作加熱劑。一定流量下且做湍流流動的空氣由內(nèi)管流過，溫度可升至指定溫度?，F(xiàn)將空氣流量增加一倍，并近似認(rèn)為加熱面壁溫不變，要使空氣出口溫度仍保持原指定溫度，則套管換熱器的長度為原來的（ ）A 、2倍； B 、1.75倍； C 、1.15倍； D 、2.30倍；答案：20、為了減少室外設(shè)備的熱損失，保溫層外所包的一層金屬皮應(yīng)該是（ ）、表面光滑，顏色較淺； 、表面粗糙，顏色較深；、表面粗糙，顏色較淺； 、表面光滑，顏色較深；答案：（一） 填空題2、對流給熱是以和的差作為傳熱推動力來考慮問題

34、的。答案：流體的平均溫度；壁面溫度*3、流體在垂直管內(nèi)自上而下流動同時被加熱時，其對流傳熱系數(shù)比用普通準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式計算的結(jié)果要 。答案：大分析：流體被加熱時，自然對流的方向是自下而上，恰與流體流動的方向相反，引起湍動加劇。4、金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而，隨其溫度的升高而 。答案：增大；減小6、對流傳熱的熱阻主要集中在，因此，是強化對流傳熱的重要途徑。答案：滯流內(nèi)層；減薄湍流內(nèi)層的厚度7、在、 、 p c 這4個物性參數(shù)中，若 值大，對流傳熱系數(shù)就增大；若 值大，對流傳熱系數(shù)就減小。答案：、p c 、；8、黑體的表面溫度從300升至600，其輻射能力增大到原來的倍. 答案: 5.39分析:

35、 斯蒂芬-波爾茲曼定律表明黑體的輻射能力與絕對溫度的4次方成正比, 而非攝氏溫度, 即4273300273600 +=5.39。 9、流體在圓形直管內(nèi)作強制湍流流動，若傳熱推動力增大1倍，則對流傳熱速率增大 答案：110、大容積沸騰時，由核狀沸騰轉(zhuǎn)變?yōu)槟罘序v時的溫度差稱為。這時單位時間、單位面積所傳遞的熱量稱為 。答案：臨界溫度差；臨界熱通量11、處理量為440kg/h的有機溶液在某換熱器中預(yù)熱。運轉(zhuǎn)一周期后，該溶液在管內(nèi)生成積垢，使換熱器總熱阻增加了10%。若維持冷、熱介質(zhì)出口溫度不變，則該溶劑的處理量變?yōu)?。答案：400kg/h 分析：設(shè)Q=m t KA m t A K Q ='

36、 ' =' ' K K Q Q K 11'=1.1 故 Q ' =1. 14401. 1=Q =400kg/h12、苯在內(nèi)徑為20mm 的圓形直管中作湍流流動，對流傳熱系數(shù)為1270W/（2m ·）。如果流量和物性不變，改用內(nèi)徑為30mm 的圓管，其對流傳熱系數(shù)將變?yōu)?（2m ·）。 答案：612 分析： =0.023n r P d 8. 0Re =0.023d n S d W d Pr 4/8. 02 8. 0 21(1-+-d =8. 1-d'=8. 12030- =0.482'=0.482=0.4821270=6

37、12W/(2m ·*13、熱油和水在一套管換熱器中換熱，水由20升至75。若冷流體為最小值流體，傳熱效率0.65，則油的入口溫度為 。答案：104分析： =2020751-T =0.65 1T =10414、在計算換熱器的平均傳熱推動力時，若兩端的推動力相差不大于2倍，則其算術(shù)平均值與對數(shù)平均值相差不大于 。答案：4%15、換熱器在使用一段時間后，傳熱速率會下降很多，這往往是由于的緣故。 答案：傳熱管表面有污垢積存*16、流體橫向流過管束作湍流流動時，在管外加有折流板的情況下, 14. 03/155. 0 (36. 0W P R N r e u =。可見對流傳熱系數(shù)與當(dāng)量直徑的_成反

38、比。 答案：0.45次方*17、對大空間的自然對流，通常取加熱（或冷卻）表面的為特征尺寸。 答案：垂直高度*19、柴油在圓形直管內(nèi)作強制滯流流動，給熱系數(shù)可用下式計算：14. 03/13/13/1 ( (86. 1W L d P R N i r e u =。若流量和物性不變，將管內(nèi)徑減半后仍為滯流，則管內(nèi)對流傳熱系數(shù)變?yōu)樵瓉淼?倍。答案：2 分析：14. 03/13/13/12 ( (4/86. 1W L d P d W d d i r i S i =由2 21(1' 13/13/11=-+-d d 故2' = *20、傳熱效率隨傳熱單元數(shù)的增加而答案：增大蒸發(fā) 蒸發(fā)習(xí)題及答案

39、一. 選擇題1. 蒸發(fā)操作中，從溶液中汽化出來的蒸汽，常稱為（ ）。 BA. 生蒸汽 ； B. 二次蒸汽 ； C. 額外蒸汽2. 蒸發(fā)室內(nèi)溶液的沸點（ ）二次蒸汽的溫度。 BA. 等于 ； B. 高于 ； C. 低于知3. 在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（ ）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。 AA. 減壓 ； B. 常壓 ； C. 加壓4. 在單效蒸發(fā)中，從溶液中蒸發(fā)1kg 水，通常都需要（ ）1kg 的加熱蒸汽。 CA. 等于； B. 小于； C. 不少于5. 蒸發(fā)器的有效溫度差是指（ ）。 AA. 加熱蒸汽溫度與溶液的沸點之差； B. 加熱蒸汽與二次蒸汽溫度之差；C. 溫度差

40、損失6. 提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強度的主要途徑是增大（ ）。 CA. 傳熱溫度差； B. 加熱蒸汽壓力；C. 傳熱系數(shù)； D. 傳熱面積；7. 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器屬于（ ）蒸發(fā)器。 AA. 自然循環(huán)； B. 強制循環(huán)； C. 膜式8. 蒸發(fā)熱敏性而不易于結(jié)晶的溶液時，宜采用（ ）蒸發(fā)器。 BA. 列文式； B. 膜式； C. 外加熱式； D. 標(biāo)準(zhǔn)式9. 多效蒸發(fā)可以提高加熱蒸汽的經(jīng)濟(jì)程度，所以多效蒸發(fā)的操作費用是隨效數(shù)的增加而（ ）。 AA. 減少； B. 增加； C. 不變10. 蒸發(fā)裝置中，效數(shù)越多，溫度差損失（ ）。 BA. 越少； B. 越大； C. 不變11. 采用多效蒸發(fā)的目的是為了提高

41、（ ）。 BA. 完成液的濃度； B. 加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)程度； C. 生產(chǎn)能力12. 多效蒸發(fā)中，蒸汽消耗量的減少是用增加（ ）換取的。 AA. 傳熱面積； B. 加熱蒸汽壓力； C. 傳熱系數(shù)13. 多效蒸發(fā)中，由于溫度差損失的影響，效數(shù)越多，溫度差損失越大，分配到每效的有效溫度差就（ ）。 AA. 越?。?B. 越大； C. 不變14. （ ）加料的多效蒸發(fā)流程的缺點是料液粘度沿流動方向逐效增大，致使后效的傳熱系數(shù)降低。 AA. 并流； B. 逆流； C. 平流15. 對熱敏性及易生泡沫的稀溶液的蒸發(fā)，宜采用（ ）蒸發(fā)器。 CA. 中央循環(huán)管式； B. 懸框式； C. 升膜式二. 填空題1.

42、蒸發(fā)是_濃縮溶液_的單元操作。2. 為了保證蒸發(fā)操作能順利進(jìn)行，必須不斷的向溶液供給_熱能_，并隨排除氣化出來的_溶劑蒸氣_。3. 蒸發(fā)操作中，造成溫度差損失的原因有：溶質(zhì)的存在使蒸氣壓下降，沸點升高液柱靜壓強引起 管道流體阻力導(dǎo)致4. 蒸發(fā)器的主體由_加熱室和_蒸發(fā)室_組成。5. 在蒸發(fā)操作中，降低單位蒸氣消耗量的主要方法有：_采用多效蒸發(fā),_ _預(yù)熱原料液_,_加強設(shè)備保溫。6. 蒸發(fā)操作按蒸發(fā)器內(nèi)壓力可分為：_加壓_,_常壓_, _真空_蒸發(fā)。7. 蒸發(fā)操作中，加熱蒸氣放出的熱量主要用于：（1）_二次蒸汽氣化所需的潛熱（2）_預(yù)熱原料液（3）_補償蒸發(fā)器的熱損失。8. 并流加料的多效蒸發(fā)

43、裝置中，各效的蒸發(fā)量略有增加，其原因是料液從前一效進(jìn)入后一效時有_自蒸發(fā)_。9. 蒸發(fā)器的生產(chǎn)強度是指_單位傳熱面積上單位時間內(nèi)所蒸發(fā)的水分量。10. 蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力是指_單位時間內(nèi)蒸發(fā)的水分量_。11. 單程型蒸發(fā)器的特點是溶液通過加熱室一次，_不作_循環(huán)流動，且溶液沿加熱管呈_膜狀 流動，故又稱為_膜式_蒸發(fā)器。12. 降膜式蒸發(fā)器為了使液體在進(jìn)入加熱管后能有效的成膜，在每根管的頂部裝有_液體分布器_。13. 自然循環(huán)蒸發(fā)器內(nèi)溶液的循環(huán)是由于溶液的_受熱程度不同，而引起的_密度差異所致。14. 標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器內(nèi)溶液的循環(huán)路線是從中央循環(huán)管_下降_，而從其它加熱管_上升 ，其循環(huán)的原因主要是

44、由于溶液的_受熱程度_不同，而引起的_密度差異_所致。精餾練習(xí)一選擇題1 蒸餾是利用各組分（ ）不同的特性實現(xiàn)分離的目的。 CA 溶解度；B 等規(guī)度；C 揮發(fā)度；D 調(diào)和度。2在二元混合液中，沸點低的組分稱為（ ）組分。 CA 可揮發(fā)；B 不揮發(fā)；C 易揮發(fā)；D 難揮發(fā)。3（ ）是保證精餾過程連續(xù)穩(wěn)定操作的必不可少的條件之一。 AA 液相回流；B 進(jìn)料；C 側(cè)線抽出；D 產(chǎn)品提純。4在（ ）中溶液部分氣化而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個必不可少條件。 CA 冷凝器；B 蒸發(fā)器；C 再沸器；D 換熱器。5再沸器的作用是提供一定量的（ ）流。 DA 上升物料；B 上升組分；C 上升產(chǎn)品

45、；D 上升蒸氣。6冷凝器的作用是提供（ ）產(chǎn)品及保證有適宜的液相回流。 BA 塔頂氣相；B 塔頂液相；C 塔底氣相；D 塔底液相。7冷凝器的作用是提供塔頂液相產(chǎn)品及保證有適宜的（ ）回流。 BA 氣相；B 液相；C 固相；D 混合相。8在精餾塔中，原料液進(jìn)入的那層板稱為（ ）。 CA 浮閥板；B 噴射板；C 加料板；D 分離板。9在精餾塔中，加料板以下的塔段（包括加料板）稱為（ ）。 BA 精餾段；B 提餾段；C 進(jìn)料段；D 混合段。10某二元混合物，進(jìn)料量為100 kmol/h，x F = 0.6，要求塔頂x D 不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（ ）。 BA 60 kmol/h；B 66.7

46、 kmol/h；C 90 kmol/h；D 100 kmol/h。11精餾分離某二元混合物（理想物系），規(guī)定分離要求為D x 、w x 。如果、F 、q 不變，進(jìn)料分別為1F x 、2F x 時，其相應(yīng)的最小回流比分別為1min R 、2min R 。當(dāng)21F F x x >時，則（ ）。 AA 2min 1min R R <； B 2min 1min R R =；C 2min 1min R R >； D min R 的大小無法確定12 精餾的操作線為直線，主要是因為（ ）。 DA 理論板假定； C. 理想物系；B 塔頂泡點回流； D. 恒摩爾流假定13 某二元理想物系，其中

47、A 為易揮發(fā)組分。液相組成5. 0=A x 時相應(yīng)的泡點為1t ，氣相組成3. 0=A y 時相應(yīng)的露點為2t ， 則（ ） BA 21t t =； B 21t t <；C 21t t >； D 無法判斷14某二元理想物系，其中A 為易揮發(fā)組分。液相組成5. 0=A x 時泡點為1t ，與之相平衡的氣相組成75. 0=A y 時，相應(yīng)的露點為2t ，則 （ ）。 AA 21t t =； B 21t t < ；C 21t t > ； D 不能判斷15操作中連續(xù)精餾塔，當(dāng)V /和其它條件不變，如采用的回流比小于原回流比，則（ B ）。A D x 、W x 均增加； D x

48、減小，W x 減小；D x 、W x 均不變； 不能正常操作*16 某真空操作精餾塔，在真空度降低后，若保持F 、D 、F x 、q 、R 及加料位置不變，則塔頂產(chǎn)品組成D x 變化為（ ）。 AA. 變?。?B 變大；C. 不變； D 不確定；*17 精餾操作時，若在F 、F x 、q 、R 不變的條件下，將塔頂產(chǎn)品量D 增加，其結(jié)果是（ ）。 CA D x 下降，W x 上升； B D x 下降，W x 不變；C D x 下降，W x 亦下降； D 無法判斷；分析：當(dāng)D 增加時，D x 減小，但因回流比R 不變，只有V 和L 同時增加，即' V 和' L 同時增加，以1=q

49、 為例，從提餾段操作線斜率看1' ' +=R FR V L ，當(dāng)D 增大后， ' ' V L 變小，而TN 不變，故有W x 減小。20下列哪些判斷正確（ ）。 B ，C ，EA 上升氣速過大引起漏液； B. 上升氣速過大會造成過量霧沫夾帶；C. 上升氣速過會大引起液泛； D. 上升氣速過大造成大量氣泡夾帶；E. 上升氣速過大使板效率降低二、 填空題1溶液被加熱到鼓起第一個氣泡時的溫度稱為溫度。 泡點2氣相混合物被冷卻到有第一滴液滴析出時的溫度稱為溫度。 露點3精餾過程是利用和 多次部分氣化；多次部分冷凝4最小回流比是指 (在達(dá)到一定分離要求的前提下 塔板數(shù)為無

50、窮多時的回流比的極限值5當(dāng)分離要求和回流比一定時，進(jìn)料的q 值最小，此時分離所需的理論板數(shù) 。 過熱蒸氣；最多6對于二元理想溶液, 若輕組分含量越高, 則泡點溫度 越低7對于二元理想溶液, 相對揮發(fā)度大, 說明該物系。 容易分離8對于二元理想溶液, x-y圖上的平衡曲線離對角線越近, 說明該物系不容易分離9完成一個精餾操作的兩個必要條件是塔頂和塔底。液相回流，上升蒸氣10精餾操作中，再沸器相當(dāng)于一塊 理論板11用逐板計算法求理論板層數(shù)時，用一次方程就計算出一層理論板。 相平衡 操作線12精餾操作中，當(dāng) q = 0.6 時, 表示進(jìn)料中的含量為60%（摩爾分率）。 液相 *13若原料組成、料液量

51、、操作壓力和最終溫度都相同，二元理想溶液的簡單蒸餾和平衡蒸餾相比較的結(jié)果有：所得餾出物平均濃度_；所得殘液濃度_;餾出物總量_。簡單蒸餾的餾出物平均濃度大于平衡蒸餾的餾出物平均濃度；兩種情況的殘液濃度相同；平衡蒸餾的餾出物總量大于簡單蒸餾的餾出物總量。*14某精餾塔操作時，若保持進(jìn)料流率及組成、進(jìn)料熱狀況和塔頂蒸氣量不變，增加回流比，則此時塔頂產(chǎn)品組成D x ，塔底產(chǎn)品組成W x 塔頂產(chǎn)品流率，精餾段液氣比 。增加；增加；減少；增加分析：由D R V 1(+=，當(dāng)V 不變時，R 增加，D 必須減少。對于精餾段，在理論板數(shù)不變時，回流比的增加平均傳質(zhì)推動力加大，必會使產(chǎn)品分離程度提高。當(dāng)R 增加

52、時，液氣比1+=R R VL 必然也增大。 15某精餾塔的設(shè)計任務(wù)是：原料為F 、F x ，分離要求為D x 、W x 。設(shè)計時若選定回流比R 不變，加料狀況由原來的氣液混合改為過冷液體加料，則所需的理論板數(shù)T N ，精餾段和提餾段的氣液相流量的變化趨勢V L ' V ' L T N減少；不變；不變；增加；增加；減少分析：在進(jìn)料組成、流率、回流比和產(chǎn)品的分離要求一定時，進(jìn)料的q 越大，平均傳質(zhì)推動力越大，所需理論板數(shù)越少。由全塔物料平衡知，當(dāng)F 、F x 、D x 、W x 一定時，塔頂產(chǎn)品流率D 和塔底產(chǎn)品流率W 也一定。則由D R V 1(+=知V 不變，同理RD L =也

53、不變。由F q V V 1(' -=知當(dāng)V 、F 不變時，q 值越大，' V 越大。而由W V L -=' ' 可知，' V 越大，' L 也越大。16用圖解法求理論塔板時，在、F x 、D x 、W x 、q 、R 、F 和操作壓力p 諸參數(shù)中， 與解無關(guān)。 進(jìn)料流量F17 當(dāng)增大操作壓強時，精餾過程中物系的相對揮發(fā)度，塔頂溫度，塔釜溫度 。 減小；增加；增加分析：同一物系，總壓越高，物系中各組分的沸點及混合物的泡點越高。物系中各組分的飽和蒸氣壓亦隨總壓升高而升高，由于輕組分的飽和蒸氣壓上升的速率低于重組分的飽和蒸氣壓上升的速率，故各組分的揮發(fā)度差異變小。*18精餾塔結(jié)構(gòu)不變, 操作時若保持進(jìn)料的組成 、流率、熱狀況及塔頂產(chǎn)品流率一定, 只減少塔釜的熱負(fù)荷, 則塔頂D x _,塔底W x _,提餾段操作線斜率_。減少；增大；增大分析：塔釜熱負(fù)荷減