預應力混凝土構件截面承載力計算

1、會計學1預應力混凝土構件截面承載力計算預應力混凝土構件截面承載力計算第一節(jié) 預應力混凝土受彎構件正截面承載力計算試驗研究表明：預應力混凝土受彎構件開裂后，受力性能開始趨向普通鋼筋混凝土受彎構件，受壓區(qū)塑形發(fā)展一樣，破壞時截面應力狀態(tài)相似，抗彎承載力由其材料強度所決定。預應力混凝土受彎構件與普通鋼筋混凝土受彎構件相比，有如下區(qū)別：1、在未受到外荷載作用時，預應力混凝土受彎構件構件中的預應力鋼筋已有預應力（相應階段的有效預應力），混凝土也已被施加了預壓應力，而普通鋼筋混凝土受彎構件的應力為零；正常使用階段，預應力混凝土受彎構件一般不開裂，而普通混凝土受彎構件帶裂縫工作。2、預應力混凝土受彎構件一般

2、采用無明顯屈服臺階的高強鋼材，鋼筋進入塑性變形后的應力應由應力應變曲線確定，故簡化計算時需假定一個條件屈服強度；而普通鋼筋混凝土受彎構件一般采用有明顯屈服臺階的軟鋼，屈服強度有明顯的數值。一、破壞形態(tài)與特征與普通鋼筋混凝土受彎構件一樣，根據預應力鋼材性能、混凝土強度及配件率，分為三種破壞形態(tài)，良好塑性性能的適筋梁破壞，帶有脆性破壞特征的超筋梁破壞及少筋梁破壞。二、基本假定為簡便計算，根據構件破壞特征，假定：（1）平截面假定（2）不考慮混凝土抗拉作用（3）變形協調假定（4）混凝土的極限壓應變和應力應變關系試驗表明：截面受壓區(qū)邊緣混凝土的極限壓應變與混凝土的強度等級、鋼筋的品種、配筋率、截面形狀及

3、預應力大小等許多因素有關。試驗梁配置無屈服臺階鋼筋極限壓應變的統(tǒng)計平均值為0.0034，而試驗梁有屈服臺階鋼筋0.0029。我國有關設計規(guī)范根據混凝土強度等級取值為0.0030.0033。受彎構件進入破壞階段，混凝土的應力與應變物理關系決定中和軸以上受壓區(qū)混凝土的應力分布。假定可以用理想化的混凝土應力應變曲線（拋物線加直線的應力分布曲線）來代替，配以相應的數學表達式可用于截面抗彎承載能力計算。為了進一步簡化，受壓區(qū)混凝土的曲線應力分布圖一般均用等效的矩形應力分布圖來替換。 （5）預應力鋼筋的應力應變關系和抗拉強度對于有明顯屈服臺階的預應力鋼筋，可用理想的應力應變曲線描述本構關系，其抗拉強度一般

4、取其屈服強度。而無明顯屈服臺階的鋼筋，構件破壞時鋼筋已進入材料彈塑形階段，精確確定鋼筋的極限應力需要通過其應力應變曲線，國內外現行設計規(guī)范一般以條件屈服強度（我國取0.85倍極限抗拉強度取值）作為其抗拉強度。三、應變協調分析和界限破壞對于配置有明顯屈服臺階預應力鋼筋的受彎構件，采用與普通混凝土受彎構件相似的應變協調分析方法，可建立適筋梁與超筋梁界限破壞的配筋率、受壓區(qū)高度、預應力鋼筋應變和應力的等價關系。對于無明顯屈服臺階預應力鋼筋的受彎構件適筋梁和超筋梁的破壞的界限不明確，無法建立以上等價關系。但為了實用，各國設計規(guī)范提出了限制破壞受壓區(qū)高度或配筋率的要求，以保證構件延性破壞。我國現行規(guī)范根

5、據條件屈服強度的定義，在鋼筋應變中考慮0.2%的殘余應變，建立了類似采用明顯屈服臺階預應力鋼筋的受彎構件界限破壞時的配筋率、受壓區(qū)高度，預應力鋼筋應變和應力的等價關系。 1、有明顯屈服臺階的預應力鋼筋 , 0cup pcuch界限破壞時 0, 001.0cucucubpypp pcupypcucupfE由平衡關系推得適筋受彎構件最大配筋率：1maxbcpyff 2、無明顯屈服臺階的預應力鋼筋根據條件屈服強度 定義，考慮0.2%殘余應變，從鋼筋合力位置的混凝土消壓至構件破壞時預應力鋼筋的應變增量為：0.2f, 000.002p ppyp因此，界限破壞相對受壓區(qū)高度：0, 00.0020.0021

6、.0cucubpypp pcucucupfE四、正截面抗彎計算受彎構件正截面抗彎承載力計算較精確的方法是變形協調法，此方法結合實際預應力鋼筋的應力應變曲線，用試算法反復迭代取得受壓區(qū)高度、預應力鋼筋的極限應力和截面抗彎承載力。優(yōu)點：精確。缺點：繁瑣不實用。其基本步驟如下：（1）由張拉控制應力和預應力損失算出預應力鋼筋的有效預應力。（2）計算在有效預應力作用下預應力鋼筋合力作用點處的混凝土預壓應變。（3）計算有效預應力作用下預應力鋼筋的應變。（4）利用平截面假定，寫出當截面上緣混凝土應變達 到極限壓應變時，預應力鋼筋合力作用點的拉應變增量的表達式，此表達式為混凝土受壓區(qū)高度的函數。（5）寫出在極

7、限彎矩作用下，預應力鋼筋的極限應變的表達式（此應變?yōu)槭軌簠^(qū)高度的函數）。（6）假定一個受壓區(qū)高度，分別算出受壓區(qū)混凝土的合力和預應力鋼筋的合力。（7）判斷混凝土合力與預應力是否平衡？如果平衡進行（8），如果不平衡，重復（6）。（8）根據求出受壓區(qū)高度求出等效矩形應力圖高度，進而求出受彎承載力。實用方法：用條件屈服強度代替無明顯屈服臺階的預應力鋼筋的極限應力，這樣就可以如同普通鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎承載力計算方法一樣，通過截面力系平衡條件建立計算公式。1、計算圖式 2、基本公式軸向力平衡： 1pypsysccsysppfAf Af Af AA受拉區(qū)鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點（p

8、s）力矩的平衡條件：1,00()()ucc pssysspppMf Sf A haA ha受壓區(qū)鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點（ps）力矩的平衡條件：1,00()()ucc pssysspyppMf Sf A hafA ha分別為受壓區(qū)混凝土截面對受拉區(qū)鋼筋合力作用點和受壓區(qū)鋼筋合力作用點的靜矩（面積矩）。 ,c psc psSS（1）基本公式適用于任何形狀的截面 對于矩形截面：cAbx,0(/ 2)c psSbx hx對于T形截面：cfAb x,0(/ 2)c psfSb x hx當等效矩形應力圖的高度x在翼板內時： 而當x在梁肋中： ()cffAbb hbx,00()(/ 2)(/

9、 2)c psfffSbb hhhbx hx（2）受壓區(qū)預應力鋼筋 的應力 pAp受壓區(qū)預應力鋼筋（ ）在荷載作用前已存在有效預拉應力 ，當荷載從零加載至構件破壞， 將產生壓應力增量 ，故破壞時的應力（取壓為正、拉為負）： pApepAppppe 根據變形協調條件，預應力筋壓應變增量應與相同位置混凝土截面的壓應變增量相等： pc 而pcccpcE總應變減預應 力產生的應變 式中： 為構件破壞時 位置混凝土截面的應變； 為 合力作用位置由預加力產生的混凝土截面應力， 為混凝土的彈性模量。 cppApcpApE由此可得：pppppcppcpyEppccEEEfE 0ppyEppcpepypff 其

10、中： 為 合力作用點混凝土消壓時 的應力，即 合力作用點混凝土截面應力為零 時的應力（扣除不包括混凝土彈性壓縮損失的其它所有預應力損失）。0ppApApApA上述推到附加了一個條件：認為構件破壞時 處混凝土的壓應變 已達到了 相應的應變值。pAcppyf 3、公式的限制條件 （1） 0bxh此式表明：構件破壞時受拉預應力鋼筋應達到屈服強度或條件屈服強度。屬于適筋破壞。2pxa（2） 此式表明： 已經處于受壓屈服狀態(tài)，反之，則則未屈服。當 時，鋼筋的應力可按平截面假定和變形協調條件求出： pA2pxa0(1)ppcuppaEx但是，實用計算采用如下近似方法，以回避計算受壓區(qū)預應力鋼筋的應力。（1

11、）考慮受壓區(qū)預應力鋼筋的作用 當 （壓應力）時，由于x較小可近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與受壓鋼筋（預應力和非預應力）的合力作用點重合，于是：0p 00()()usysspyppMf A hafA ha（2）不考慮受壓區(qū)非預應力鋼筋的作用 當 （拉應力）時，可近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與非預應力鋼筋的重合，這樣： 0p ()()()usyssspyppspppsMf A haafA haaA aa令 ，利用方程重解x，并得到截面抗彎承載力或預應力鋼筋的面積。0sA （3）比較（1）和（2）后取值 對于截面驗算的情況，截面抗彎承載力取兩者中較小值，對于截面配筋設計的情況，鋼筋面積取二者中較大值

12、。五、公式的使用方法預應力混凝土受彎構件正截面抗彎承載力計算的基本方程與普通鋼筋混凝土受彎構件的差別很小。同普通鋼筋混凝土受彎構件相似，無論是配筋設計還是承載力驗算，其核心都是解兩個未知數：對承載力驗算問題，求x和截面承載力Mu。對鋼筋計算問題，求x和受拉預應力鋼筋的面積。方程使用的技巧在于避免求解聯立方程，即選取合適的方程求解x。第二節(jié) 預應力混凝土受彎構件斜截面承載力計算如同普通混凝土受彎構件，預應力混凝土受彎構件也可能沿斜截面發(fā)生破壞。斜裂縫出現前混凝土的應力狀態(tài)可按彈性理論分析。斜裂縫出現后直到破壞，受拉區(qū)混凝土退出工作，受壓區(qū)混凝土也已塑性發(fā)展，斜截面承載力則要通過極限平衡關系分析得

13、到。預應力混凝土受彎構件的斜截面破壞分兩種形態(tài)：（1）斜截面剪切破壞此破壞通?？v向鋼筋配置較多且錨固可靠阻礙構件在斜裂縫兩側發(fā)生相對轉動，受壓區(qū)混凝土在剪力和壓力的共同作用下發(fā)生剪切破壞。（2）斜截面彎曲破壞此破壞一般縱向鋼筋配置不足或錨固不良，鋼筋屈服后，裂縫隔開的構件兩部分繞斜裂縫上端轉動，斜裂縫擴張、受壓區(qū)減少，致使受壓區(qū)混凝土被壓碎而破壞。 一、斜截面抗剪承載力計算1、預應力對斜截面抗剪承載力的影響 實驗表明：預應力對斜截面抗剪承載力起著有利的作用。（1）減小主拉應力并改變了其作用方向，提高了斜裂縫出現的荷載；（2）彎起預應力鋼筋其豎向分力還可以部分抵消外荷載剪力；（3）斜裂縫傾角的減

14、小增大了斜裂縫的水平投影長度，從而提高了腹筋的抗剪作用；（4）阻滯裂縫開展，減小裂縫寬度，減緩斜裂縫沿截面高度發(fā)展，增大了剪壓區(qū)高度，加大了斜裂縫之間骨料的咬合作用。 但是，預應力的有利作用不是無限的。實驗表明：當換算截面形心處混凝土的預壓力與混凝土軸心抗壓強度之間達到0.30.4時，這種作用反而有下降的趨勢。試驗表明，影響預應力混凝土受彎構件剪切破壞的因素，主要是剪跨比、腹部配筋率。（與普通混凝土構件相類似） 2、斜截面抗剪承載力計算方法 我國規(guī)范采用的形式：ucsbpVVVV其中， ， 計算混凝土法向預應力為零時，預應力鋼筋和非預應力鋼筋的合力，當 時，取 ， 為換算面積。00.05ppV

15、N0pN000.3pcNf A000.3pcNf A0A計算時若出現下屬情況之一取 ：（1）當產生的彎矩與外荷載彎矩同方向時；（2）預應力混凝土連續(xù)梁及允許出現裂縫的部分預應力混凝土簡支梁 。0pV 混凝土和箍筋的抗剪承載力均布荷載作用：0025. 17 . 0hsAfbhfVsvsvtcs集中荷載獨立梁：001.751svcstsvAVf bhfhs彎起鋼筋的抗剪承載力ppbpyssbsybAfAfVsin8 . 0sin8 . 0公式的限制條件（1）上限值通過控制受剪截面的剪力設計值不大于斜壓破壞時的受剪承載力來防止由于箍筋率過高而產生斜壓破壞。具體計算同普通混凝土設計。（2）下限值按構造

16、要求配置箍筋條件。具體計算同普通混凝土設計。二、斜截面抗彎承載力計算根據斜截面受彎破壞形態(tài)，取斜截面左半部分為脫離體對受壓區(qū)混凝土合力作用點取矩，由平衡條件得：svsvsvpbpbpysbsbsyppyssyuZAfZAfZAfZAfAfM)(pbpAA 、分別為與斜截面相交的縱向預應力鋼筋和彎起鋼筋的截面面積；ssbsvA AA、 、分別為普通縱向鋼筋、彎起鋼筋和箍筋的截面面積；Z縱向預應力鋼筋和非預應力鋼筋合力至受壓區(qū)合力作用點o的力臂長度；pbsbsvZZZ、 、分別為彎起預應力鋼筋合力、彎起非預應力鋼筋合力和箍筋合力點至受壓去合力作用點o 的力臂長度；以上計算得到的斜截面抗彎承載力應不

17、小于通過斜截面頂端的正截面所需承擔的彎矩。斜截面的水平投影長度，可按斜截面抗剪承載力剛好等于截面所需承擔的剪力為條件來確定（可用試算法）：svsvppbpyssbsyuAfAfAfVVsinsinV斜截面受壓區(qū)末端最大彎矩對應的剪力計算斜截面抗彎承載力時，其最不利斜截面位置應選在預應力鋼筋減少處、箍筋間距變化處和構件腹板寬度突變處。預應力混凝土受彎構件的斜截面抗彎承載力同普通鋼筋混凝土構件一樣，一般采用構造措施予以保證。第三節(jié) 預應力混凝土偏心受壓 構件截面承載力計算預應力混凝土受彎構件截面承載力計算方法與普通混凝土受彎構件基本相同。同樣情況，預應力混凝土偏心受壓構件與普通混凝土偏心受壓構件也

18、基本相同。一、破壞形態(tài)與特征隨著偏心距、配筋率改變，其破壞特征相應變化。一般破壞系形態(tài)歸為兩大類：1、大偏心受壓破壞遠離偏心壓力側受拉鋼筋（預壓力和非預應力鋼筋）先屈服，然后受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應變達到極限壓應變而破壞。特征：破壞時截面轉較大，有明顯預兆，具有塑性破壞性質。條件：偏心距較大，遠離偏心壓力側受拉鋼筋配筋率不高；截面承載力主要決定于遠離偏心壓力側的受拉鋼筋。2、小偏心受壓破壞受壓區(qū)混凝土邊緣的壓應變達到極限值，而遠離偏心壓力側的鋼筋可能受拉或受壓，通常達不到屈服。特征：破壞時，截面轉角不大，無明顯預兆，脆性性質。條件：偏心距較小，或遠離偏心壓力側鋼筋的配筋率過高。界面承載力取決于受

19、壓區(qū)混凝土及靠近偏心壓力側的受壓鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）。二、基 本 假 定偏心受壓構件正截面的受力特性兼有受彎構件的特點，其計算方法也與受彎構件相似，計算方法的基本假定也與受彎構件一致。但是，預應力混凝土偏心受壓構件常用無屈服臺階的預應力鋼筋，在承載能力簡化計算公式中直接采用條件屈服強度作為其抗拉強度。三、應變協調條件、界限破壞與鋼筋應力大、小偏心受壓兩種破壞形態(tài)具有的共同特點：破壞時靠近偏心壓力側混凝土邊緣的壓應變達到極限值，即混凝土達到抗壓強度。其不同點：遠離偏心壓力側鋼筋是否達到屈服。同受彎構件正截面區(qū)分適筋梁和超筋梁破壞關鍵在于受拉鋼筋是否達到屈服一樣，偏心受壓構件的大偏心破壞和

20、小偏心破壞的判斷也可以采用類似方法。即采用平截面假定和應變協調條件可以得知：小偏心受壓破壞bbbpyphxcc,0界限破壞0,ppybbbcc xh大偏心受壓破壞0,ppybbbcc xh因此，對于大偏心破壞，遠離偏心壓力側鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）的應力等于屈服；而小偏心則遠離偏心壓力側鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）的應力小于屈服應力，其大小需通過平截面假定和應變協調條件得到：1、預應力鋼筋應力因為cuppcuhchx0,00其中pppppppE0000,所以) 1()(0000,0,xhEEEpcupppppppppp或00(1)pcupphEx式中0,pp從遠離偏心壓力側預應力鋼筋合力位

21、置的混凝土消壓至構件破壞預應力鋼筋的應變增量；p構件破壞時預應力鋼筋的總應變；00,pp分別為遠離偏心壓力側預應力鋼筋合力位置混凝土截面應力為零時預應力鋼筋的應力和應變。2、非預應力鋼筋應力) 1(xhEsscus非預應力鋼筋的彈性模量。sE以上計算鋼筋的應力公式為雙曲線關系，代入承載力計算公式需要解三次方程。從實用出發(fā)，做以下簡化：當當00,ppypppypff0, 0,0ppp pb因此0, 000()pypp pppbfxh00()pypppbf用線性函數代替原來的雙曲線函數時，對常用預應力鋼筋的相關性接近于0.9，故其能保證計算精度。代入承載力計算公式時僅需求解二次方程，減少工作量。類

22、似地，非預應力鋼筋應力也有()sysbsfxh適用范圍pyppypff0適用范圍syssyff同樣可以建立沿截面不同高度各層鋼筋的應力計算公式，例如對預應力鋼筋：00(1)ipicupp ihEx簡化公式：000()pyp ipip ibifxhpi0ih0p i第i層預應力鋼筋的應力第i層預應力鋼筋合力至混凝土截面受壓邊緣距離第i層預應力鋼筋合力位置混凝土截面應力為零時預應力鋼筋的應力四、偏心距增大系數與鋼筋混凝土一樣預應力混凝土偏心受壓構件，在偏心壓力作用下將產生不可忽略的側向彎曲，并引起附加彎矩（或稱二階彎矩）。對于長細比較大構件，這種側向彎曲會降低其承載能力?，F行規(guī)范都采用增大初始偏心

23、距的方法來考慮這一影響，即將初始偏心距乘以一個大于1.0的偏心距增大系數，作為偏心壓力的計算偏心距。預應力的存在，使構件的剛度得到提升而起著有利的作用，因而與鋼筋混凝土相比，預應力混凝土構件的偏心距增大系數要小。偏心距增大系數有兩種計算方法：第一種方法：以彈性理論為依據，考慮鋼筋混凝土材料的彈塑性而對彈性剛度進行修正，建立以剛度為主要參數的計算方法。不計預應力對剛度的有利影響，偏安全采用：cceIENl22011NcEcIe0l偏心軸向壓力；混凝土的彈性模量；混凝土截面慣性矩；構件的計算長度；剛度修正系數。缺點：計算極限承載力時需要進行迭代。第二種方法：以平截面假定和應變協調分析為依據，建立以

24、曲率為主要參數的計算方法。公式簡化如下：212000)(/140011hlhe12曲率影響修正系數長細比影響修正系數0e軸向壓力的初始偏心距如同鋼筋混凝土偏心受壓構件，預應力偏心受壓構件除應驗算彎矩作用平面內承載力外，還必須按軸心受壓構件驗算垂直彎矩作用平面的截面承載力，通過計入穩(wěn)定系數考入縱向彎曲的影響。五、正截面承載力計算1、計算圖式2、基本公式參照計算圖式，有平衡條件寫出如下方程：沿偏心壓力N方向的平衡條件：ssppssyppccuAAAfAAfN1對遠離偏心壓力N側預應力和非預應力鋼筋合力作用點取矩的平衡條件：)()(00,1pppsssypsccuuahAahAfSfeNM對靠近偏心

25、壓力N側預應力和非預應力鋼筋合力作用點取矩的平衡條件：1,00()()uucc psssspppMN ef SA haA ha以上公式將大偏心和小偏心受壓情況均包含了，使用時只要將大、小偏心狀態(tài)的鋼筋的應力計算式代入即可。3、公式的限制條件（1）大偏心受壓破壞預應力混凝土偏心受壓構件當 時精確計算是將pax 20)1 (pppcupxaE代替方程中的 。p近似的簡化計算如下：考慮靠近偏心壓力側鋼筋的作用a. 當 時（壓應力）0p 由于x較小，可以近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與近偏心壓力側鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點重合，于是可得：00()()uusysspyppMN ef A haf

26、A hab. 當 時（拉應力）0p 由于x較小，可以近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與近偏心壓力側非預應力鋼筋合力作用點重合，于是()()()uussyssspyppspppsMN ef A haafA haaA aa不考慮靠近偏心壓力側鋼筋的作用令 ，重新求解方程。0sA 比較和的取值 對于截面承載力驗算，取二者之中較小值，對于截面配筋計算，取二者之中較大值。 （2）小偏心受壓破壞預應力混凝土小偏心受壓構件，若其初始偏心距過小而遠離N側的鋼筋配置較少時，N的作用位置可能會在素混凝土截面形心和配筋后的換算面積形心之間，最終使遠離N側的混凝土邊緣先破壞，這樣就改變了原假定靠N側混凝土邊緣先破壞的計算

27、圖式。針對這種情況，按下述方法計算：考慮遠離偏心壓力側混凝土受壓邊緣先破壞的可能性 計算圖式 由于一般為全截面受壓，同時偏心距 越小越不利，故在基本方程 中令0spM0eppsysfhx,10則可得：1,00()()uucc pssysspppMN ef Sf A haA ha由此公式求得截面承載力或預應力鋼筋的截面面積。 不考慮上述的可能性求解截面承載力或預應力鋼筋的面積。 比較和結果：對于截面驗算，取二者之中較小值，對于截面配筋計算，取二者之中較大值。 第四節(jié) 預應力混凝土偏心受拉 構件截面承載力計算一、破壞狀態(tài)及其界限預應力偏心受拉構件有大偏心和小偏心兩種破壞形態(tài)。小偏心受拉破壞形態(tài)特點

28、：全截面受拉，破壞前截面已全部開裂貫通，拉力完全由鋼筋承擔。大偏心受拉破壞形態(tài)特點：部分截面受拉、部分截面受壓，裂縫出現后延伸發(fā)展、受壓區(qū)面積減小，破壞時受拉鋼筋已屈服，繼而受壓區(qū)混凝土達到極限壓應變而破壞。破壞判斷標準：用偏心力的作用位置判斷。當偏心拉力作用在遠離偏心拉力側鋼筋和靠近偏心拉力側鋼筋合力作用點之間時，為小偏心受拉破壞；當偏心拉力作用在兩側鋼筋合力作用點之間范圍以外時，為大偏心受拉破壞。二、正截面承載力計算1、計算圖式2、基本公式（1）不對稱配筋小偏心受拉構件靠近N側鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點的力矩平衡條件：00()()uusysspyppMN ef A hafA h

29、a遠離N側鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點的力矩平衡條件：00()()uusysspyppMN ef A hafA ha大偏心受拉構件沿偏心拉力N方向的平衡條件：ccssyppssyppyuAfAfAAfAfN1靠近N側預應力鋼筋和非預應力鋼筋合力作用點的力矩平衡條件：)()(00,1pppsssypsccuuahAahAfSfeNM遠離N側預應力鋼筋和非預應力鋼筋合力作用點的力矩平衡條件：1,00()()uucc pssysspyppMN ef Sf A hafA ha（2）對稱配筋不論大偏心還是小偏心受拉構件，均近似偏安全地按小偏心受拉構件計算。3、公式限制條件（大偏心受拉破壞）（1

30、）0hxb此限制條件的含義及不滿足時的處理方法同適筋受彎構件一樣。（2）2pxa此限制條件的含義及不滿足時的處理方法與大偏心受壓構件相同。當2pxa時，近似的簡化修正方法如下：考慮受壓鋼筋的作用a. 當 時（壓應力）0p 由于x較小，可以近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與受壓鋼筋（預應力和非預應力鋼筋）合力作用點重合，于是可得：b. 當 時（拉應力）0p 由于x較小，可以近似令混凝土受壓區(qū)合力作用點與受壓非預應力鋼筋合力作用點重合，于是00()()uusysspyppMN ef A hafA ha()()()uussyssspyppspppsMN ef A haafA haaA aa不考慮受壓非預應力鋼筋的作用令 ，重新求解方程。0sA 比較和的取值 對于截面承載力驗算，取二者之中較小值，對于截面配筋計算，取二者之中較大值。 受彎構件進入破壞階段，混凝土的應力與應變物理關系決定中和軸以上受壓區(qū)混凝土的應力分布。假定可以用理想化的混凝土應力應變曲線（拋物線加直線的應力分布曲線）來代替，配以相應的數學表達式可用于截面抗彎承載能力計算。為了進一步簡化，受壓區(qū)混凝土的曲線應力分布圖一般均用等效的矩形應力分布圖來替換