水力旋流器3實(shí)用教案

1、第五章 水力(shul)旋流器5.1 水力(shul)旋流器的結(jié)構(gòu)第1頁/共42頁第一頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.1 水力(shul)旋流器的結(jié)構(gòu)及工作原理組成 由與圓錐筒相聯(lián)接的圓筒，進(jìn)料口，溢流管，底流管口組成。工作原理 液體中含有顆粒的懸浮液從圓筒上部的進(jìn)料口按切線方向引入，由于切線進(jìn)料而在旋流器內(nèi)形成強(qiáng)烈的旋流運(yùn)動。旋流器頂部中心裝有一端伸入旋流器若干(rugn)距離的圓管，此出口管稱為溢流管或渦流導(dǎo)出管。含細(xì)粒組分的液體通過此管排出。其余的液體和物料的粗粒組分則通過圓錐筒頂尖處的稱為底流管口的圓孔卸出。 第2頁/共42頁第二頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋

2、流器5.1 液體(yt)的流型 除切向進(jìn)口管內(nèi)及附近區(qū)域外，水力旋流器中的流型具有周向?qū)ΨQ性。在旋流器中任一點(diǎn)的流速(li s)均可分解成三個(gè)分速度，切向速度v，徑向速度u和垂直速度(又叫軸向速度)w。 在低于溢流管下緣的水平面上，切向速度v隨半徑減小而明顯增加，它與軸向高度無關(guān)，直到其半徑值小于溢流管出口半徑的某一給定值。1、切向速度9 . 06 . 0nvrn常數(shù)壁效應(yīng)第3頁/共42頁第三頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.2 軸向速度(sd)2、軸向速度(sd)速度向上，細(xì)級粒度運(yùn)動軌跡LZVV 軸向速度為零的軌跡。d50軌跡速度向下，粗級粒度運(yùn)動軌跡，有利于出料第4頁/共4

3、2頁第四頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.2 軸向速度(sd)3、徑向速度 徑向分速度通常比其他兩個(gè)分速度小得多并且本身就難于準(zhǔn)確地測定。如圖所示，徑向速度向內(nèi)，其值隨半徑減小而降低。尚不知徑向速度為零的徑向位置。 在高于溢流管下緣的水平(shupng)面上，可能會出現(xiàn)向外的環(huán)流，而且接近旋流器平頂處有朝向溢流管根部的向內(nèi)的高速徑向液流，因此引起沿溢流管外壁的向下的短路液流。第5頁/共42頁第五頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.3 懸浮(xunf)顆粒的運(yùn)動 當(dāng)單獨(dú)的顆粒在連續(xù)的流體中運(yùn)動時(shí)，該顆粒將受到流體的兩種作用力：流動(lidng)阻力 顆粒運(yùn)動過程中流體壓

4、力在球體表面上分布不均勻引起的流動(lidng)阻力；摩擦阻力 表示由于球體表面上流體的剪應(yīng)力引起的流動(lidng)。曳力 顆粒在流體中運(yùn)動的總阻力是形體阻力與摩擦阻力之和，簡稱為曳力。單個(gè)顆粒的曳力為AuCFDd2021第6頁/共42頁第六頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.3 懸浮顆粒(kl)的運(yùn)動 水力旋流器液流內(nèi)任何點(diǎn)上的顆?；旧鲜艿絻煞N作用力：一是來自外部加速場和內(nèi)部加速場(重力和離心力)，另一是來自流體施加在顆粒上的曳力。在水力旋流器中通?？珊雎灾亓Φ挠绊懀豢紤]離心力和曳力。 如果作用在顆粒上的離心力大于曳力，顆粒沿徑向向外運(yùn)動，反之，則向內(nèi)運(yùn)動。 由于曳力和離

5、心力分別取決于u和v的值(對于一定(ydng)顆粒而言)，故分離區(qū)內(nèi)所有位置土的u和v的相對值對水力旋流器的總性能起著決定性作用。第7頁/共42頁第七頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測 目前已有一些理論可以預(yù)測在進(jìn)料濃度和底流與通過量之比均較低的情況下操作的水力旋流器的性能。由于旋流器內(nèi)流型比較復(fù)雜，影響水力旋流器分離過程的某些現(xiàn)象至今仍未完全清楚，因此許多學(xué)者還是用測得的速度(sd)分布和流量與壓力降關(guān)系的半經(jīng)驗(yàn)性質(zhì)的方法預(yù)測水力旋流器效率。5.6.1 分割點(diǎn)尺寸x50的預(yù)測 對在進(jìn)料濃度較低以及底流量和通過量之比較小情況下操作的，結(jié)構(gòu)尺寸

6、比例一定的水力旋流器，可以認(rèn)為分割點(diǎn)尺寸x50僅取決于旋流器直徑Dc，液體粘度和密度，固體和液體的密度差=S-以及懸浮液的流量Q，即 第8頁/共42頁第八頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測QDfxc,50ADQfDxcc,50進(jìn)口(jn ku)處的Rei為：iiieiDQDvR4vi為進(jìn)口速度，Di為進(jìn)口直徑；Di=kiDc,上式可寫成:cieiDQkR4A式的具體形式可由描述分離過程的方程推出。第9頁/共42頁第九頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測*A、平衡軌道(gudo)理論 平衡軌道理

7、論認(rèn)為：一定的顆粒尺寸在某一軌道上是在離心力（由切向速度引起)和曳力(由向內(nèi)的徑向速度引起)間處于平衡狀態(tài)。不同的顆粒尺寸具有不同的平衡軌道半徑，很重要的一點(diǎn)是處于軸 向速度為零的軌跡以外的全部顆粒將從料液中被分離出，而處于LZVV以內(nèi)的全部顆粒將隨同溢流液排走。分割尺寸x50是其軌道與軸向速度為零的軌跡相合的顆粒尺寸。第10頁/共42頁第十頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測Bradley方程(fngchng)5 . 02501)2tan(38. 03QDRDxcfin式中Rf是底流量與通過量之比，而n和的值取決于旋流器結(jié)構(gòu)和流體性質(zhì)(還與Q

8、有關(guān))。對于Bradley所研究的旋流器結(jié)構(gòu)(=9，Di=Dc/5)， =0.45，n=0.8。若及Rf 0，于是上式變?yōu)?5 . 0350106 .17QDDxcc第11頁/共42頁第十一頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測Tarjan方程(fngchng)第12頁/共42頁第十二頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力(shul)旋流器效率的預(yù)測波瓦洛夫(lu f)公式第13頁/共42頁第十三頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力旋流器效率(xio l)的預(yù)測*B、停留時(shí)間理論(lln) 停留時(shí)間理論考慮顆

9、粒從進(jìn)料口到器壁所需時(shí)間。Rietema認(rèn)為x50是這樣的顆粒尺寸，如把這樣的顆粒準(zhǔn)確地從進(jìn)料口注入，則這剛好能到達(dá)旋流器器壁。mcdtccyLQHx5050L-旋流器的長度；Hy50-基于x50的旋流器關(guān)聯(lián)數(shù)，無量綱，取決于旋流器的結(jié)構(gòu)。Ld/D=5.28，di/D0.27，d0/D=1/3，du/D=0.2時(shí)，Hy50=3.5。Rietema第14頁/共42頁第十四頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.4 水力(shul)旋流器效率的預(yù)測*B、停留時(shí)間理論(lln)4 . 450118icdrkaVxHolland-Batt對球形顆粒141050126118icdrkkaVxV對

10、非球形顆粒第15頁/共42頁第十五頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.5 壓力降 在水力旋流器中，壓力降是一個(gè)重要的操作變量(binling)，壓力損失包括摩擦損失和離心壓力損失，一般假定進(jìn)料動能等于溢流的動能，并且后者的動能是可以回收的。 目前還無法精確計(jì)算壓力損失，這方面的經(jīng)驗(yàn)公式很多。scmDDkQimi/27830m-系數(shù)(xsh)，通常為1；11LDk-系數(shù)，若采作Rietema的最佳結(jié)構(gòu)尺寸，；=1.013，代入第1式得：iiDDDD00131scmkDQic/2 .2332第16頁/共42頁第十六頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離(fnl)用

11、水力旋流器的設(shè)計(jì) 水力旋流器的結(jié)構(gòu)參數(shù)及相應(yīng)的性能指標(biāo)變化范圍很大，如旋流器直徑可在102500mm間變化，分離粒度(l d)可在2250m間變化等。設(shè)計(jì)與選用旋流器時(shí)，應(yīng)考慮旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)(如直徑、開口尺寸等)、操作參數(shù)(如給料壓力、安裝傾角等)、進(jìn)料性質(zhì)(如濃度、密度、粒度(l d)組成等)。 下面簡要介紹水力旋流器用作分離設(shè)備時(shí)各主要參數(shù)的設(shè)計(jì)與選用。1)、旋流器直徑 旋流器直徑主要影響生產(chǎn)能力和分離粒度，通常隨旋流器直徑的增大，生產(chǎn)能力和分離粒度都會增加(如圖所示)，這表明不能簡單地利用幾何相似準(zhǔn)則進(jìn)行水力旋流器的模擬與放大。實(shí)際工作中可借助下圖確定旋流器的直徑。在保證分離指標(biāo)的前提下

12、，應(yīng)盡量選用大直徑旋流器，這是因?yàn)榇笾睆叫髌鞑僮鞅容^簡單且不易堵塞。第17頁/共42頁第十七頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離(fnl)用水力旋流器的設(shè)計(jì)1)、旋流器直徑(zhjng)第18頁/共42頁第十八頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離(fnl)用水力旋流器的設(shè)計(jì)2)、旋流器開口(ki ku)尺寸 旋流器的開口系指進(jìn)料口、底流口及溢流口，它們的尺寸對水力旋流器的性能有明顯影響。文獻(xiàn)55和56所分別推薦的有關(guān)尺寸范圍列于表61。 水力旋流器底流口與溢流口直徑之比稱為排口比，其值一般在0.151.0的范圍內(nèi)。排口比對流量分配、分離粒度及分

13、離效率都有很大影響，對應(yīng)于最大分離效率的排口比在0.350.60之間。第19頁/共42頁第十九頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離用水力(shul)旋流器的設(shè)計(jì)3)、溢流(y li)管插入深度 隨溢流管插入深度的減小，旋流器生產(chǎn)能力增大，但分離粒度降低，同時(shí)分配比(底流量與溢流量之比)增加。推薦的溢流管插入深度為(0.330.50)D或0.4D。 研究表明，增加溢流管壁的厚度可改善分離效率，降低旋流器內(nèi)部能耗，并能略微提高旋流器生產(chǎn)能力。溢流管壁厚的設(shè)計(jì)應(yīng)使溢流管外徑不超過(D2de)。褚良銀等最近的研究表明，將溢流管外壁加工成環(huán)齒形有助于提高水力旋流器的分離精度。4)

14、、溢流管壁厚第20頁/共42頁第二十頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離用水力(shul)旋流器的設(shè)計(jì)5)、旋流器錐角 隨旋流器雄角的增大，分離粒度變大。因此，建議團(tuán)液分高用旋流器采用小錐角（15），但苦處理高濃度粗顆粒料漿且不要求(yoqi)很高分離效率時(shí)可采用大錐角（40），以防底流口堵塞。 這方面的研究工作較少，文獻(xiàn)推薦的筒體長度為（0.72.0)D。褚良銀等對水力旋流器固液兩相流場的研究發(fā)現(xiàn)，旋流器柱體部分是一個(gè)有效的離心沉降區(qū)，故建議分離用水力旋流器的柱體長度適當(dāng)取大值。6)、旋流器筒體（柱段）長第21頁/共42頁第二十一頁，共42頁。第五章 水力(shul)

15、旋流器5.8 固液分離(fnl)用水力旋流器的設(shè)計(jì)7)、進(jìn)料濃 進(jìn)料濃度的增大導(dǎo)致漿體有效粘度上升及干涉沉降程度的加劇，從而減低分離精度并增大分離粒度。要實(shí)現(xiàn)較細(xì)顆粒的分離，須采用(ciyng)低濃度進(jìn)料，一般進(jìn)料濃度以不超過30（重量濃度）為宜。 在其它條件相同時(shí)，若水力旋流器處理較粗的物料，則底流濃度較高，但分離粒度也大。所以若要在處理粗粒物料時(shí)獲得較小的分離粒度，就需使用旋流器組進(jìn)行串聯(lián)作業(yè)。若進(jìn)料中含有大量接近分離粒度的顆粒，分離效果將會變差。8)、進(jìn)料中固體粒第22頁/共42頁第二十二頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離(fnl)用水力旋流器的設(shè)計(jì)9)、進(jìn)料密

16、度(md) 進(jìn)料中液體密度的增加將使分離粒度變大，并導(dǎo)致分離總效率的降低；而固相顆粒密度的增大，所帶來的影響恰好相反。 進(jìn)料壓力的增大將導(dǎo)致分高效率和生產(chǎn)能力的提高，并降低分離粒度。如圖所示為進(jìn)料壓力與分離粒度的關(guān)系，據(jù)此可根據(jù)所要求的分離粒度選擇進(jìn)料壓力。 需要指出的是，要想獲得滿意的工作指標(biāo)，使進(jìn)料壓力保持在恒定的水平上是很重要的，壓力的任何波動都會降低水力旋流器的工作效率。10)、進(jìn)料壓力第23頁/共42頁第二十三頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.8 固液分離(fnl)用水力旋流器的設(shè)計(jì)11)、旋旋流器安裝(nzhung)傾角 一般認(rèn)為對中小型水力旋流器，安裝傾角對分離性能

17、影響不大。絕大多數(shù)旋流器使用的垂直安裝（溢流口在上）。近年有研究表明，增大安裝傾角時(shí)，旋流器的生產(chǎn)能力有所提高，分離粒度也有所增大。 水力旋流器在常規(guī)排料方式下，底流口與大氣相通，底流則以傘狀（分級時(shí)）或繩狀（濃縮時(shí)）排出，這樣的排料方式不利于排出高濃度的底流。為讓旋流器更好地用于細(xì)粒物料的脫水和濃縮，圖（a）所示的新的底流排料方式，即在常規(guī)旋流器的底流口外套上一個(gè)增稠器。這種旅流器的濃縮效果據(jù)說比重鉤沉降槽還好。對于難以處理的特細(xì)物料，可在旋流器底部器壁上設(shè)一小管，加入絮凝劑圖（b），以保證固體物料的沉降。12)、底流排料方式第24頁/共42頁第二十四頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋

18、流器5.8 固液分離用水力(shul)旋流器的設(shè)計(jì)12)、底流排料方式(fngsh)第25頁/共42頁第二十五頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.1 應(yīng)用(yngyng)范圍 水力旋流器主要應(yīng)用于液相非均相物系的分離，包括固液分離、液液分離以及液氣分離。A、澄清 水力旋流器主要應(yīng)用于液相非均相物系的分離，包括固液分離、液液分離以及液氣分離。 澄清的目的是為了獲得清潔的液體，或者是為了最大程度地回收進(jìn)料中的分散相物料。用水力旋流器進(jìn)行澄清操作時(shí)，對其操作參數(shù)的要求是分散相物料排出口的尺寸與進(jìn)料中分散相物料的濃度相適應(yīng)(排料口不堵塞、排料口排出的

19、分散相物料的流量基本上等于旋流器分離出的分散相物料的流量)。第26頁/共42頁第二十六頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.1 應(yīng)用(yngyng)范圍A、澄清 對旋流器結(jié)構(gòu)參數(shù)的要求是根據(jù)分散相物料的粒度以及兩相的密度差來確定旋流器的大小，一般旋流器直徑越小、錐角越小，越能分離細(xì)小的固體顆?；蛞旱?，但旋流器的處理能力隨之下降，所以在滿足分離能力的條件下，應(yīng)該采用盡可能大直徑的旋流器。有時(shí)為防止大塊物料的堵塞，應(yīng)該在旋流器進(jìn)料之前加濾網(wǎng)，處理量大時(shí)可用并聯(lián)小旋流器組。 在單級旋流器中，最小分離粒度可以達(dá)到2m，如果單級旋流器操作不能達(dá)到澄清要求

20、，可以采用多級串聯(lián)或混聯(lián)旋流器組。第27頁/共42頁第二十七頁，共42頁。A、澄清(chngqng)水力旋流器用以完成澄清操作的應(yīng)用很多，其中包括：石油和化學(xué)工業(yè)中催化劑的回收；機(jī)械密封系統(tǒng)中的液體除砂；蔗糖汁除砂；軋鋼廠中軋輥噴水和冷卻水中鱗屑的去除；核能工業(yè)的循環(huán)系統(tǒng)中腐蝕產(chǎn)物的分離；機(jī)械制造工業(yè)中金屬加工冷卻液、潤滑液及循環(huán)沖洗水中金屬屑的去除；井水中泥砂的去除；氣體洗滌器循環(huán)水的凈化；汽車清洗系統(tǒng)用水的凈化；低濃度污水(含固量1一2)的預(yù)處理；換熱器、鍋爐及密封裝置(zhungzh)等系統(tǒng)的水中砂粒、鱗屑及其他無機(jī)的和有機(jī)的顆粒的去除；鹽液中鹽的回收；洗煤廠及選礦廠中沖洗水的凈化；石灰

21、乳的除砂；淀粉生產(chǎn)中去除砂粒及清洗淀粉乳；植物籽油的澄清；深度鉆孔及鉆探時(shí)鉆機(jī)用冷卻漿的鉆屑的去除；纖維洗滌污水的預(yù)處理；石油采出液中的油脫水、海上采油平臺上油水分離過程中向海中排放水的脫油；其他含水懸浮液或非水懸浮液中細(xì)顆粒的去除。第28頁/共42頁第二十八頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.1 應(yīng)用(yngyng)范圍B、濃縮 濃縮是指降低液體非均相混合物中的連續(xù)相液體含量，目的是為了獲得高濃度的分散相物料，同時(shí)盡可能避免分散相物料在另一個(gè)出口流出而引起分散相物料的損失。 用水力旋流器濃縮某些物料時(shí)，其濃縮液體積濃度可高達(dá)50或更高，若再

22、聯(lián)用小型增稠器，則可獲得更高濃度的濃縮液。在某些場合，濃縮用水力旋流器系統(tǒng)可被用萊替代那些體積大得多、且成本高得多的重力沉降槽。第29頁/共42頁第二十九頁，共42頁。B、濃縮(nn su) 水力旋流器用作濃縮設(shè)備時(shí)的典型用途是對真空過濾機(jī)、篩分設(shè)備、脫水離心機(jī)以及濃縮設(shè)備的進(jìn)料進(jìn)行預(yù)濃縮。下面列舉的是水力旋流器用于濃縮作業(yè)的一些常見(chn jin)的應(yīng)用：用旋流器代替成本昂貴的重力沉降槽對煙道氣脫硫系統(tǒng)的廢水進(jìn)行濃縮；礦山礦坑回填料的脫水；重介質(zhì)分選中再生介質(zhì)的增稠；氫氧化鐵絮團(tuán)的脫水；氫氧化鋁晶體、氯化銨晶體、碳酸氫鈉的濃縮；冶金渣的脫水；河床(hchung)和港口淤泥的濃縮；石油采出液

23、中油水的預(yù)分離以及油脫水。第30頁/共42頁第三十頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.1 應(yīng)用(yngyng)范圍C、顆粒分級 懸浮在液相介質(zhì)中的固體顆?？梢园雌淞６却笮?、密度、形狀等進(jìn)行分離，分離過程可以區(qū)分為分級和分選。 所謂分級是將具有相同密度的固相顆粒按粒度大小進(jìn)行分離。由于旋流器的分離效率隨顆粒粒度的增大而上升，故可用于將進(jìn)料中的固相顆粒分成粗粒級顆粒和細(xì)粒級顆粒兩部分，即將旋流器用作顆粒分級設(shè)備。 旋流器用于分級作業(yè)時(shí)，除用于上述將產(chǎn)品中固相顆粒分為細(xì)粒級產(chǎn)品和粗粒級產(chǎn)品外，還有兩大類主要用途：一是從產(chǎn)品中去除粗顆粒，如除砂或凈化

24、作業(yè)；二是從產(chǎn)品中去除細(xì)顆粒，如脫泥或洗滌作業(yè)。單臺水力旋流器的分離精度一般較低，所以為了使分級產(chǎn)品中，粒度混雜現(xiàn)象盡量減少，分級過程可用兩級或多級旋流器系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)來完成，也可以使用具有新型結(jié)構(gòu)的高分離精度的水力旋流器。第31頁/共42頁第三十一頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器C、顆粒(kl)分級 用于分級作業(yè)的水力旋流器的應(yīng)用十分廣泛，其中包括： 磨礦分級回路中礦物顆粒的分級； 礦物顆粒在浮選之前脫泥(以使浮選過程更充分并且所需浮選藥劑量減少)； 顆粒浸析前脫泥(以提高提取系數(shù))顆粒過濾前脫泥(以降低濾餅比阻和提高過濾速度)； 地下水進(jìn)泵前除砂； 水泥粗料進(jìn)窯燒之前的分級(這種物料

25、通常具有賓漢塑性流體特性)； 白堊中雜質(zhì)和未磨顆粒的去除； 磷礦石的脫泥； 將鐵礦石分級為粗粒級產(chǎn)品(燒結(jié)給料和細(xì)粒級產(chǎn)品(球團(tuán)給料)； 砂粒按大小分級； 助濾劑的回收； 高嶺土行業(yè)(hngy)中的分級； 表征和處理被污染物料過程中的分級； 鈦白粉的分級； 鉆泥的脫砂； 為了控制密度而從鉆泥中的重晶石中分離出黏土。第32頁/共42頁第三十二頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.1 應(yīng)用(yngyng)范圍D、顆粒分選 (1)按密度分選 在工業(yè)中對礦物顆粒按密度進(jìn)行分選的旋流器可分為兩類，一類是重介質(zhì)水力旋流器，另一類是水介質(zhì)旋流器。(2)按形狀

26、分選 用水力旋流器對固相物按形狀進(jìn)行分選的作業(yè)，在造紙行業(yè)紙漿的凈化中用得最多。水力旋流器可以將天然的和無機(jī)雜質(zhì)如砂、二氧化鈦、黏土、亞麻皮、樹皮和灰垢等從纖維中分離出來，因?yàn)樾髌鲀?nèi)液流中的剪切力能使纖維團(tuán)中夾帶的顆粒被釋放出來。 短錐型旋流器具有對固相顆粒按形態(tài)進(jìn)行分選的能力?？捎糜隈R鈴薯和谷物淀粉工業(yè)中對球形淀粉顆粒和片狀雜質(zhì)進(jìn)行分離等。還可用于： 液 液分離、氣 液分離、三相同時(shí)分離第33頁/共42頁第三十三頁，共42頁。第五章 水力(shul)旋流器5.9 水力(shul)旋流器的應(yīng)用5.9.2 旋流器的并聯(lián)(bnglin)與串聯(lián)A、并聯(lián) 尺寸較小的旋流器具有較高的分離效率和較小的分離粒度，但生產(chǎn)能力也較小