南采區(qū)初步設(shè)計說明書通風(fēng)部份1119doc

1、 第三節(jié) 采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)一、通風(fēng)容易時期和困難時期的確定 根據(jù)南采區(qū)采、掘工程設(shè)計的接替安排，南采區(qū)開采初期布置一個3#煤層采煤工作面、兩個4#煤層掘進工作面（一亞區(qū)段）和一個巖石巷道掘進工作面（二亞區(qū)段）,此時期，采區(qū)絕對瓦斯涌出量較小，通風(fēng)路線也較短，相應(yīng)的采區(qū)通風(fēng)阻力較小，故擬定該時期為通風(fēng)容易時期。開采至延深下部時，由于布置一個12#煤層采面與14#煤層采面配采，同時，布置兩個12#煤層掘進工作面和一個巖石巷道掘進工作面。此時期，采區(qū)絕對瓦斯涌出量較大，通風(fēng)路線也較長，相應(yīng)的采區(qū)通風(fēng)阻力較大，故擬定該時期為通風(fēng)困難時期。二、采區(qū)總風(fēng)量的計算（一） 通風(fēng)容易時期的風(fēng)量計算：1、 按井下同時

2、工作的最多人數(shù)計算，即Q=4NK （式21） =42501.2=1200m3/min式中：Q采區(qū)總風(fēng)量 ，m3/min N井下同時工作的最多人數(shù)，人（此處取250人） 4每人每分鐘供風(fēng)標(biāo)準(zhǔn)，m3/min.人 K采區(qū)通風(fēng)系數(shù),包括采區(qū)內(nèi)部漏風(fēng)和通風(fēng)不均勻等因素,取1.22、按采煤、掘進、硐室及其它巷道實際需要風(fēng)量的總和進行計算，即： Q=(Q采+Q掘+Q硐+Q其它) K m3/min（式22）式中：Q采采煤工作面實際需要風(fēng)量的總和 ，m3/min； Q掘掘進工作面實際需要風(fēng)量的總和 ，m3/min； Q硐硐室實際需要風(fēng)量的總和 ，m3/min； Q其它采區(qū)除了采煤、掘進和硐室地點外的其它井巷需要

3、進行通風(fēng)的風(fēng)量總和 ，m3/min； K采區(qū)通風(fēng)系數(shù)，包括采區(qū)內(nèi)部漏風(fēng)和通風(fēng)不均勻等因素，取 1.2； （1）Q采的計算 Q采= Q采i+Q采備i （式23）式中：Q采i第i個采煤工作面實際需要的風(fēng)量，m3/min； Q采備i第i個備用工作面實際需要的風(fēng)量，m3/min。因北三、南采區(qū)采煤工作面可以進行調(diào)配，故不進行備用工作面的風(fēng)量配備。Q采i= 100q采iK采通i m3/min（式24）式中： Q采i南采區(qū)第i個采煤工作面實際需要的風(fēng)量，m3/min； q采i第i個采煤工作面的絕對瓦斯涌出量，m3/min；此時期，3#煤層采煤工作面瓦斯涌出量預(yù)計在8m3/min左右，考慮到抽放的因素，風(fēng)排

4、只解決7.5m3/min的瓦斯； K采i第i個采煤工作面瓦斯涌出不均勻的備用系統(tǒng)，取1.6; 則：Q采= 1007.51.6=1200 m3/min由于容易時期，僅布置一個采煤工作面，故：Q采= Q采1=1200 m3/min 根據(jù)煤礦安全規(guī)程執(zhí)行說明的規(guī)定，采煤工作面實際風(fēng)量計算須按瓦斯涌出量、爆破后有害氣體產(chǎn)生量、工作面溫度和風(fēng)速及人數(shù)等因素分別計算，并取其最大值。結(jié)合我礦實際，由于瓦斯涌出量較大，按瓦斯涌出量計算出的采煤工作面實際需要的風(fēng)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其它方法計算的風(fēng)量（風(fēng)量計算略），故Q采取1200 m3/min。 （2）Q掘的計算 Q掘= Q掘1+ Q掘2+ Q掘3 m3/min（式25

5、） 式中：Q掘1-3分別是1#至3#掘進工作面的實際需風(fēng)量，m3/min； ：按瓦斯涌出量計算： Q掘i= 100q采iK掘i m3/min（式26）式中： Q掘i第i個掘進工作面實際需風(fēng)量，m3/min； q掘i第i個掘進工作面的絕對瓦斯涌出量，m3/min；1#、2#掘進工作面為4#煤層掘進工作面，預(yù)計絕對瓦斯涌出量在3 m3/min左右；3#掘進工作面（二亞運輸石門）預(yù)計絕對瓦斯涌出量將達(dá)到1.6 m3/min； K掘i第i個掘進工作面瓦斯涌出不均勻系統(tǒng)，取1.6； 則：Q掘1= Q掘2 =100q采1K掘1 =1003 1.6=480 m3/min Q掘3 =100q采iK掘1 =10

6、01.6 1.6=256 m3/min 故：Q掘= 480+480+256=1216 m3/min ：按局部通風(fēng)機的實際吸風(fēng)量計算： Q掘i= Q掘機iI掘i m3/min （式27）式中：Q掘機i第i個掘進工作面局部通風(fēng)機的實際吸風(fēng)量，m3/min。根據(jù)盤江煤電（集團）公司風(fēng)量計算細(xì)則及我礦實際情況：JBT-62型（28KW）局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量取350 m3/min，F(xiàn)D-1型（60KW）局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量取600 m3/min。 Ii第i個掘進工作面同時供風(fēng)的局部通風(fēng)機的臺數(shù)，1#-3#掘進工作面各使用1臺局扇供風(fēng)：其中1#、2#掘進工作面分別使用1臺FD-1型(60KW)局部通風(fēng)機，

7、3#掘進工作面使用1臺JBT-62型（28KW）局部通風(fēng)機供風(fēng)。 則：Q掘1= Q掘2 =600 m3/min Q掘3 =350m3/min 故：Q掘= 600+600+350=1550 m3/min 根據(jù)煤礦安全規(guī)程執(zhí)行說明的規(guī)定，掘進工作面實際需風(fēng)量計算須按瓦斯涌出量、炸藥量、局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量、風(fēng)速和人數(shù)等規(guī)定分別計算，并取其最大值。根據(jù)我礦實際情況，按局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量計算出的風(fēng)量大于其它方法計算的風(fēng)量，故Q掘取1550 m3/min。 （3）Q硐的計算：南采區(qū)容易時期需要配風(fēng)的硐室有南采區(qū)的變電所、絞車房及空壓機硐室等3個硐室和北一采區(qū)的充電硐室和火藥庫。各個硐室的實際需風(fēng)量，根

8、據(jù)不同的類型分別計算。 ：空壓機硐室實際需風(fēng)量按機電設(shè)備運轉(zhuǎn)的發(fā)熱量計算：Q空壓機硐室=(3600W)(1.21.00560t) （式28）式中：W空壓機硐室中運轉(zhuǎn)的電動機總功率，kw； t空壓機硐室進、回風(fēng)的氣溫差，（空壓機硐室取10）； 空壓機硐室的發(fā)熱系數(shù)，（空壓機硐室取0.20）； 故：Q空壓機硐室=(36004400.20)(1.21.0056010) =316800723.64=438m3/min：其它硐室的實際需風(fēng)量的計算根據(jù)煤礦安全規(guī)程執(zhí)行說明、煤礦礦井采礦設(shè)計手冊的規(guī)定和我礦實際情況，取Q變電所=60 m3/min； Q絞車房=120 m3/min； Q充電硐室=100 m3

9、/min； Q火藥庫=100 m3/min；則：Q硐=Q空壓機硐室+Q變電所+ Q絞車房+ Q充電硐室+ Q火藥庫=438 +60+ 120+ 100+ 100=818m3/min （4）Q其它的計算：根據(jù)煤礦礦井采礦設(shè)計手冊的規(guī)定，結(jié)合我礦實際情況，Q其它按Q采+ Q掘+ Q硐的5%配風(fēng)。故：Q其它=（Q采+ Q掘+ Q硐）5% （式29） =（1200+1550+818）5% =35685% =178 m3/min故：Q=（Q采+ Q掘+ Q硐+Q其它）K =（1200+1550+818+178）1.2 =37461.2 =4495 m3/min由此可見，按井下同時工作的最多人數(shù)計算所得的

10、采區(qū)總風(fēng)量小于按井下各用風(fēng)地點實際需風(fēng)量的總和計算所得的總風(fēng)量，故取后者，即Q=4495m3/min。即通風(fēng)容易時期的風(fēng)量為4495 m3/min。（二） 通風(fēng)困難時期的風(fēng)量計算：1、按井下同時工作的最多人數(shù)計算，即按（式21）計算：Q=4NK =42501.2=1200m3/min 2、按采煤、掘進、硐室及其他巷道實際需風(fēng)量的總和進行計算，即按（式22）計算： （1）Q采的計算 即按（式23，24）計算： 通風(fēng)困難時期，12層采煤工作面瓦斯絕對瓦斯涌出量預(yù)計將超過50 m3/min，因考慮到抽放的因素，風(fēng)排只解決9m3/min的瓦斯；14煤層采煤工作面絕對瓦斯涌出量將超過25 m3/min，

11、風(fēng)排只解決7m3/min的瓦斯。 則：Q采1= 10091.6=1440 m3/min Q采2= 10071.6=1120 m3/min 又：Q采= （Q采1+ Q采2）K采備 =（1440+1120）1 =2560 m3/min （2）Q掘的計算 即按（式25，26，27）計算： 考慮在南采區(qū)開展區(qū)域性預(yù)抽工作，故預(yù)計困難時期12煤層的1、2掘進工作面絕對瓦斯涌出量在6 m3/min左右，考慮到抽放的因素，風(fēng)排瓦斯量解決3 m3/min，風(fēng)量計算同容易時期，故分別使用1臺FD-1型(60KW)局部通風(fēng)機，3掘進工作面（141212瓦斯巷）使用1臺JBT-62型（28KW）局部通風(fēng)機供風(fēng)。因此

12、，困難時期Q掘配風(fēng)同容易時期，即Q掘取1550 m3/min。 （3）Q硐的計算：南采區(qū)困難時期需配風(fēng)的硐室有南采區(qū)的變電所、延深絞車房、延深水泵房及空壓機硐室等4個硐室和北一采區(qū)的充電硐室和火藥庫。各個硐室的實際需風(fēng)量，根據(jù)不同的類型分別計算。 ：延深水泵房、空壓機硐室等機電硐室，實際需風(fēng)量按機電設(shè)備運轉(zhuǎn)的發(fā)熱量計算：Q機電硐室=(3600W)(1.21.00560t) （式28）式中：W機電硐室中運轉(zhuǎn)的電動機總功率，kw； t機電硐室進、回風(fēng)的氣溫差，（空壓機硐室取10，延深水泵房取5）； 機電硐室的發(fā)熱系數(shù)，（空壓機硐室取0.20，延深水泵房取0.02）； 故：Q延深水泵房=(36005

13、000.02)(1.21.005605) =36000361.8=100m3/min Q空壓機硐室=(36004400.20)(1.21.005605) =316800723.6=438m3/min：其它硐室的實際需要的風(fēng)量計算根據(jù)煤礦安全規(guī)程執(zhí)行說明、煤礦礦井采礦設(shè)計手冊的規(guī)定和我礦實際情況，取Q變電所=60 m3/min； Q延深絞車房=120 m3/min； Q充電硐室=100 m3/min； Q火藥庫=100 m3/min；則：Q硐= Q延深水泵房+Q空壓機硐室+Q變電所+Q延深絞車房+Q充電硐室+Q火藥庫= 100 + 438 +60+ 120+ 100+ 100=918m3/min

14、 故Q硐=918m3/min （4）Q其它的計算 即按（式28）計算：故：Q其它=（Q采+ Q掘+ Q硐）5% =（2560+1550+918）5% =50285% =251 m3/min故：Q=（Q采+ Q掘+ Q硐+Q其它）K =（2560+1550+918+251）1.2 =52791.2 =6335 m3/min由此可見，按井下同時工作的最多人數(shù)計算所得的采區(qū)總風(fēng)量小于按井下各用風(fēng)地點實際需風(fēng)量的總和計算所得的總風(fēng)量，故取后者，即Q=6335 m3/min。即通風(fēng)困難時期的風(fēng)量為6335m3/min。三、通風(fēng)阻力的計算（一） 通風(fēng)容易時期阻力的計算1、 摩擦阻力的計算：hfr=RfrQ

15、2 mmH2O (式3-1)式中：hfr井巷的摩擦阻力，mmH2O； Rfr井巷的摩擦風(fēng)阻，K； Q井巷風(fēng)量，m3/s；其中：Rfr=LU/S3 （式3-2）式中：井巷的摩擦阻力系數(shù)； L井巷的長度，m； U井巷周邊長度，m； S井巷的斷面積，m2； 通過計算，通風(fēng)容易時期的摩擦阻力hfr=152.46mmH2O（計算過程詳見表3-1）。2、 局部阻力的計算： 根據(jù)煤礦礦井采礦設(shè)計手冊的規(guī)定，局部阻力不單獨計算，取摩擦阻力的15%作為局部阻力，即： her=hfr .15% mmH2O (式3-3) her =152.4615%=22.87 mmH2O式中：her井巷的局部阻力，mmH2O；3

16、、 通風(fēng)阻力的計算 h=her+hfr mm H2O (式3-4) h =22.87+152.46 =175.33 mmH2O 式中：hf井巷的通風(fēng)阻力，mmH2O； 即通風(fēng)容易時期的通風(fēng)阻力為175.33mmH2O；（二） 通風(fēng)困難時期阻力的計算1、摩擦阻力的計算：按（式3-1）計算 通過計算，通風(fēng)困難時期的摩擦阻力hfr=214.80mmH2O（計算過程詳見表3-2）。2、 局部阻力的計算：按（式3-3）計算 her=hfr .15% =214.8015 =32.22 mmH2O3、 通風(fēng)阻力的計算：按（式3-4）計算 h=her+hfr =32.22+214.80 =247.02mmH2

17、O 即通風(fēng)困難時期的通風(fēng)阻力為247.02mmH2O四、南采區(qū)等積孔的計算 A=0.38Qh1/2 （式41） 式中：A通風(fēng)等積孔，m2； Q主扇風(fēng)量，m3/s; h井巷的通風(fēng)阻力，mmH2O； 故A =0.38105.58247.021/2 =40.1215.72 =2.55 m2南采區(qū)通風(fēng)難易程度屬容易采區(qū)，即小阻力采區(qū)。符合煤炭工業(yè)設(shè)計規(guī)范的規(guī)定：設(shè)計礦井的通風(fēng)等積孔在最大負(fù)壓時，一般不小于1 m2。 五、南采區(qū)通風(fēng)設(shè)備選型1、主扇的工作風(fēng)壓根據(jù)我礦實際情況，自然風(fēng)壓對礦井風(fēng)壓影響較小，故不考慮自然通風(fēng)對北一采區(qū)的影響。容易時期北一采區(qū)主扇風(fēng)壓hfmax=1.20175.33=210.4

18、0mmH2O困難時期北一采區(qū)主扇風(fēng)壓hfmax=1.20247.02=296.42mmH2O2、主扇的工作風(fēng)量Qfmin=1.2 Q易 =1.24495=5394m3/min=89.9 m3/sQfmax=1.2 Q難 =1.26335=7602m3/min=126.7m3/s式中：Q易、Q難 分別為容易、困難時期采區(qū)的實際需風(fēng)量，單位m3/min。Qfmin、 Qfmax分別為容易、困難時期采區(qū)主扇工作風(fēng)量，單位m3/min。根據(jù)以上計算結(jié)果，參照扇風(fēng)機個體特性曲線表，選擇BDK618-8-NO25型主扇兩臺（一臺工作，一臺備用），電機功率為2280KW。 第四節(jié) 采區(qū)瓦斯抽放一、建立瓦斯抽

19、放系統(tǒng)的必要性(一)采區(qū)通風(fēng)及瓦斯情況 南采區(qū)設(shè)計能力為75 萬噸，由副井及北二采區(qū)4#井進風(fēng)，北一采區(qū)風(fēng)井回風(fēng)。主扇型號為BDK618-8-25型。容易時期風(fēng)量為4495m3/min，困難時期風(fēng)量為6335m3/min。 礦井瓦斯涌出特點：我礦屬煤與瓦斯突出礦井，瓦斯涌出量較大(歷年來瓦斯等級鑒定情況詳見下表)。從己采的三個采區(qū)來看，我礦的瓦斯涌出特點是南部大、北部小，淺部小、深部大。預(yù)計南采區(qū)瓦斯涌出量將達(dá)到100m3/min左右。瓦斯等級鑒定情況表 時 間 （年） 礦井絕對瓦斯涌出量m3/min礦井相對瓦斯涌出量m3/t.d鑒定結(jié)果備 注 9128935748煤與瓦斯突出礦井北二采區(qū)未生

20、產(chǎn) 922882技改未生產(chǎn) 9358253100煤與瓦斯突出礦井 9476273490煤與瓦斯突出礦井 9596574079煤與瓦斯突出礦井 965787未正常生產(chǎn) 9780056277煤與瓦斯突出礦井 9892466423煤與瓦斯突出礦井 9990363999煤與瓦斯突出礦井 200078024442煤與瓦斯突出礦井 200180.6845.94煤與瓦斯突出礦井 200277.0643.87煤與瓦斯突出礦井(二)瓦斯抽放的必要性 南采區(qū)風(fēng)量為6335m3/min，風(fēng)排瓦斯能力為47.5m3/min，故僅靠通風(fēng)的方法無法解決瓦斯問題。同時，考慮到解決采、掘工作面的防突問題，需開展瓦斯預(yù)抽工作。

21、因此，必須建立南采區(qū)瓦斯抽放系統(tǒng)。 二、抽放系統(tǒng)及抽放方法 (一)抽放系統(tǒng) 根據(jù)南采區(qū)初步設(shè)計及我礦瓦斯抽放的實際情況，建立南采區(qū)高、低負(fù)壓瓦斯抽放系統(tǒng)，抽放泵站設(shè)在北一采區(qū)地面工業(yè)廣場內(nèi)。高、低負(fù)壓瓦斯抽放系統(tǒng)分別由抽放泵及抽放管路組成，能獨立地進行抽放并能實現(xiàn)互抽。 (二)抽放方法 1、高負(fù)壓抽放 (1)在1350南進風(fēng)大巷設(shè)鉆場通過打鉆孔穿透各煤層進行高負(fù)壓預(yù)抽。 (2)在南采區(qū)每一區(qū)段開掘瓦斯集中抽放巷，通過打鉆孔穿透各煤層進行區(qū)域性預(yù)抽。 (3)在瓦斯涌出較大采煤工作面上、下巷布置本煤層預(yù)抽鉆孔進行高負(fù)壓預(yù)抽。 2、低負(fù)壓抽放 (1)在瓦斯涌出較大煤層(如12煤層)的采煤工作面，開掘

22、高位瓦斯抽放巷或打高位長鉆孔進行抽放。 (2)在采煤工作面上隅角進行留管抽放。 (3)采空區(qū)抽放等。 三、南采區(qū)有關(guān)瓦斯參數(shù)的確定 1、瓦斯含量 老屋基礦+1360水平以上煤層平均瓦斯含量為9.73m3/t，+1360水平以下煤層平均瓦斯含量為15.08m3/t。 2、瓦斯儲量 W=X.A （式31） 式中：W煤層瓦斯儲量 萬m3 X煤層瓦斯含量 m3/t A煤層儲量 萬噸 W1=X1.A1 W2=X2.A2 W=W1+W2+W巖 （式32） 式中： W1+1360水平以上煤層瓦斯儲量 萬m3 X1+1360水平以上煤層平均瓦斯含量 m3/t A1+1360水平以上煤層儲量 萬t W2+136

23、0水平以下煤層瓦斯儲量 萬m3 X2+1360水平以下煤層平均瓦斯含量 m3/t A2+1360水平以下煤層儲量 萬t W巖巖石瓦斯儲量（取煤層瓦斯儲量的10） 萬m3 W1=848.59.73=8255.91萬m3 W2=1243.515.08=18751.98萬m3 W巖=（8255.91+18751.98）10=2700.79萬m3 W=8255.91+18751.98+2700.79=29708.68萬m3 3、可抽瓦斯量 W可=W.dk (式33) 式中：W可可抽瓦斯量 萬m3 W 南采區(qū)瓦斯儲量 萬m3 dk采區(qū)抽放率（根據(jù)我礦的實際情況取38） 故：W可=29708.6838=1

24、1289.30萬m3四、瓦斯管路和瓦斯泵的選擇（一）低負(fù)壓系統(tǒng)1、瓦斯管路的計算和選擇Q主=100m3/min Q干=70m3/min Q支=45m3/min主管流速取14m/s, 干管流速取10m/s,支管流速取8m/s（考慮到困難時期，瓦斯涌出較大，瓦斯涌出不均衡等原因，故管路流速取值較小，留下余量，以便在特殊情況下，采用兩臺CBF410-2型瓦斯抽放泵并聯(lián)抽放，以增加抽放量）。D=0.1457()1/2 (式4-1)式中：D瓦斯抽放管內(nèi)徑 米 Q瓦斯管內(nèi)的流量 m3/min V瓦斯流動速度 m/sD主=0.1457(10014)1/2=0.389米=389mmD干=0.1457(7010

25、)1/2=0.385米=385mmD支=0.1457(458)1/2=0.346米=346mm根據(jù)計算:選擇主管路為玻璃鋼管，型號為4005；干管路為玻璃鋼管，型號為4005；支管路為玻璃鋼管，型號為3504。 2、瓦斯管路阻力計算： 瓦斯管路阻力計算，按抽放困難時期（回采至南采采區(qū)延深四亞區(qū)段）管路長度計算。即低負(fù)壓系統(tǒng)管路從北一抽放站，經(jīng)北一風(fēng)井、南采區(qū)回風(fēng)巷、回風(fēng)上山、延深運輸下山（延深四亞區(qū)段）。H= （式4-2）式中：H阻力損失 mmH2O L管路長度 m Q流量 m3/小時 混合瓦斯對空氣的相對比重 K系數(shù) D管子內(nèi)徑（直徑）cmH主=2036（10060）20.866 0.71（

26、40）5=873.05mmH2O=64.19mmHg H干=290（7060）20.866 0.71（40）5=60.93mmH2O=4.48mmHg H支=1200（4560）20.866 0.71（35）5=203.16mmH2O=14.94mmHg H局=(H主+H干+H支)10%式中：H局瓦斯管路局部阻力損失 mmHgH局=(64.19+4.48+14.94)x10%=8.36mmHgH出=50（10060）20.866 0.71（50）5=7.03mmH2O=0.52mmHg H出井上正壓端管路摩擦阻力損失mmH2OH出局=H出10%=0.05mmHgH出局井上正壓端管路局部阻力損失

27、mmH2OH入總=H主+H干+H支+H局 (式6-3) =64.19+4.48+14.94+8.36=91.74mmHgH出總=H出+H出局=0.52+0.05=0.57mmHg（二）高負(fù)壓系統(tǒng)瓦斯管路阻力計算，按抽放困難時期（回采至南采區(qū)延深四亞區(qū)段）管路長度計算。即高負(fù)壓系統(tǒng)管路從北一抽放站，經(jīng)北一風(fēng)井、南采區(qū)回風(fēng)巷、回風(fēng)上山、延深運輸下山、延深四亞運輸石門至延深四亞瓦斯集中抽放巷。1、瓦斯管路的計算和選擇Q主=80m3/min Q干=60 m3/min Q支=30m3/min主管流速取14m/s, 干管流速取15m/s，支管流速取11m/sD=0.1457()1/2 (式4-1)D主=0

28、.1457(8014)1/2=0.348米=348mmD干=0.1457(6015)1/2=0.291米=291mmD支= 0.1457(3011)1/2=0.241米=241mm 根據(jù)計算:選擇主管路為玻璃鋼管，型號為3505；干管為玻璃鋼管，型號為3005；支管為玻璃鋼管，型號為2504。 2、瓦斯管路阻力計算：計算公式同低負(fù)壓抽放系統(tǒng)。 H主=2036（8060）20.866 0.71（35）5=1089.38mmH2O=80.10mmHg H干=230（6060）20.866 0.71（30）5=98.64mmH2O=7.25mmHg H支=1200x(3060）20.866 0.71

29、（25）5=485.60mmH2O=35.71mmHg H局=(H主+H干+H支)10%H局=（80.10+7.25+35.71）10%=12.31mmHgH出=50（8060）20.866 0.71（50）5=4.50mmH2O=0.3mmHgH出局=H出10%=0.03mmHgH入總=H主+H干+H支+H局 =80.10+7.25+35.71+12.31=135.37mmHgH出總=H出+H出局=0.3+0.03=0.33mmHg（三）瓦斯泵選擇瓦斯泵壓力計算：抽放瓦斯的壓力為H入總與鉆孔孔口負(fù)壓HD之和。抽采空區(qū)瓦斯HD取20mmHg，預(yù)抽原始煤體瓦斯HD取120mmHg 低負(fù)壓系統(tǒng)：

30、H=（H入總+ HD）.K （式5-4） =（91.74+20）1.2=134.09mmHg式中：K備用參數(shù) 取1.2高負(fù)壓系統(tǒng)： H=（H入總+ HD）.K （式5-4） =（135.37+120）1.2=306.44mmHg瓦斯泵流量計算：Q= (式5-5)式中:Q瓦斯泵的額定流量 m3/minQ純在抽放期間最大抽放純量之和（低負(fù)壓系統(tǒng)取 27 m3/min，高負(fù)壓系統(tǒng)取30 m3/min）X瓦斯泵入口處瓦斯?jié)舛龋ǖ拓?fù)壓系統(tǒng)取 30%，高負(fù)壓系統(tǒng)取50）瓦斯泵的機械效率 90% K抽放系數(shù)（按我礦抽放實際情況取1.05）低負(fù)壓抽放系統(tǒng)Q=（271.05）（0.30.9）=105m3/min

31、高負(fù)壓抽放系統(tǒng)Q=（301.05）（0.50.9）=70m3/min根據(jù)以上計算結(jié)果:選擇CBF4102型水環(huán)式真空泵三臺，其中一臺瓦斯抽放泵進行低負(fù)壓抽放，一臺瓦斯抽放泵進行高負(fù)壓預(yù)抽，剩余的一臺瓦斯抽放泵作備用。五、瓦斯管路敷設(shè)(一) 瓦斯管路系統(tǒng)的選擇。主管路型號為400x5、350x5的玻璃鋼管各一趟，管路長度均為2036m. （二）瓦斯管路安裝要求1、抽放管路必須進行墊高，距底板的垂距不得小于0.3m，且不得與任何帶電物體接觸。2、管路必須每隔13m做一個墊墩。3、管路敷設(shè)坡度必須一致，以減少壓力損失。第五節(jié)監(jiān)測設(shè)計一、我礦現(xiàn)運行的監(jiān)測系統(tǒng)（KJ90）的主要特性及技術(shù)指標(biāo)（一） KJ

32、90監(jiān)測系統(tǒng)主要特性 1、該系統(tǒng)運行平臺采用WINDOWS95/98軟件，具有全網(wǎng)絡(luò)化功能，支持TCP/IP和NETBOIS通信協(xié)議，支持遠(yuǎn)程網(wǎng)絡(luò)終端異地訪問和數(shù)據(jù)查詢。2、該系統(tǒng)支持與上級局域網(wǎng)互連及遠(yuǎn)程終端通過公用電話網(wǎng)（PSTN）的遠(yuǎn)程連接。3、可配置一機多屏實時顯示系統(tǒng)及顯示器遠(yuǎn)端監(jiān)視。（二）KJ90監(jiān)測系統(tǒng)主要技術(shù)指標(biāo)1、能管理64個分站、512個模擬量、512個開關(guān)量和512個控制量。2、中心站到分站傳輸距離不大于20KM。3、分站到傳感器的信號最大傳輸距離不大2.5KM。4、不低于煤礦監(jiān)控系統(tǒng)總體設(shè)計規(guī)范和煤礦監(jiān)控系統(tǒng)中心站軟件開發(fā)規(guī)范規(guī)定的各項指標(biāo)。二、我礦KJ90監(jiān)控系統(tǒng)現(xiàn)狀

33、 我礦KJ90監(jiān)控系統(tǒng)由煤炭科學(xué)研究總院重慶分院研制。自2001年3月投入運行以來，顯示數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、斷電靈敏、可靠，性能良好?，F(xiàn)我礦KJ90監(jiān)控系統(tǒng)使用情況為：13個分站（副井1個、北二5個、北三7個）、33個模擬量（北二17個、北三16個）、20個開關(guān)量（地面4個、北二7個、北三9個）和18個控制量。能對上述模擬量、開關(guān)量及其被控設(shè)備的通、斷電狀態(tài)實行實時監(jiān)控。根據(jù)煤礦安全規(guī)程（2001年版）第一百七十五條之規(guī)定:“裝備礦井安全監(jiān)控系統(tǒng)的礦井，每一個采區(qū)、一翼回風(fēng)巷及總回風(fēng)巷的測風(fēng)站應(yīng)設(shè)置風(fēng)速傳感器，主要通風(fēng)機的風(fēng)硐應(yīng)設(shè)置壓力傳感器；瓦斯抽放泵站的抽放泵吸入管路中應(yīng)設(shè)置流量傳感器、溫度傳感器和

34、壓力傳感器，利用瓦斯時，還應(yīng)在輸出管路中設(shè)置流量傳感器、溫度傳感器和壓力傳感器”。故如按煤礦安全規(guī)程（2001年版）的要求完善北一、北二、北三采區(qū)監(jiān)控系統(tǒng)，需增設(shè)7個分站、38個模擬量和35個開關(guān)量，即北一、北二、北三采區(qū)應(yīng)安設(shè)20個分站、72個模擬量、55個開關(guān)量和18個控制量。按KJ90監(jiān)控系統(tǒng)的容量能力（能管理64個分站、512個模擬量、512個開關(guān)量和512個控制量）計算，我礦KJ90監(jiān)控系統(tǒng)還剩余44個分站、440個模擬量、457個開關(guān)量和494個控制量的容量，故現(xiàn)有的監(jiān)控系統(tǒng)的容量還剩下較大的余量。三、南采區(qū)監(jiān)控設(shè)備配置情況（一） 南采區(qū)容易時期監(jiān)控設(shè)備配置情況根據(jù)南采區(qū)初步設(shè)計方案，在通風(fēng)容易時期，布置1個采煤工作面和3個掘進工作面，同時，結(jié)合采區(qū)通風(fēng)、瓦斯抽放設(shè)計，需安設(shè)監(jiān)測主傳輸線3600米、1個大分站、4個中分站、29個模擬量、16個開關(guān)量