港口專業(yè)碼頭畢業(yè)設(shè)計計算書重力式

1、總平面布置上海港改建碼頭是河口港碼頭，平面布置與工藝設(shè)計按海港總平面設(shè)計規(guī)范和河港總平面設(shè)計規(guī)范的有關(guān)規(guī)定確定。根據(jù)水文、地質(zhì)、地形、貨種、裝卸工藝及施工條件等因素綜合分析，采用高樁碼頭結(jié)構(gòu)型式（上層土為淤泥）。碼頭前沿大致平行于黃浦江主流向，由于碼頭前江面寬約500米，水域面積不大，為了不使水流結(jié)構(gòu)發(fā)生變化選用順岸式。碼頭前沿布置在規(guī)劃前沿線，考慮到當(dāng)?shù)仃懹蛎娣e緊張，采用滿堂式，1#和2#碼頭連片布置，拆掉原有的防洪墻，將后樁臺至陸地之間的短距離水域用當(dāng)?shù)亓畠r的砂石料拋填，當(dāng)汛期來臨時，碼頭停止作業(yè)，采用堆沙包的方法來防汛。由資料得到的水位值：設(shè)計高水位：高潮位累積頻率曲線的10%處3.75

2、 m設(shè)計低水位：高潮位累積頻率曲線的90%處1.22 m極端高水位：高潮位累積頻率曲線的2%處4.63m極端低水位：高潮位累積頻率曲線的98%處0.60 m11一號碼頭總平面布置111?？糠绞酵？糠绞讲捎脙牲c系泊（如圖），受力系船柱數(shù)目根據(jù)船長查得為n=2，系船柱間距最大為20m，最少系船柱個數(shù)為6個。112一號碼頭主要尺度的擬定1121 泊位長度單個泊位長度： =+2單個泊位長度（m）設(shè)計船長（m）,=82.6m;富裕長度（m）,按海港總平面設(shè)計規(guī)范查表取值為810m=82.6+2×(810)=98.6102.6m,取碼頭長度為118m, 已有岸線滿足要求.1122泊位寬度為了不占

3、用主航道，泊位寬度：B=2b b設(shè)計船寬（m）,b=13.6mB=2×13.6=27.2m，取28m1123 碼頭前沿頂高程（按有掩護港口的碼頭計算）基本標準：E=HWL + 超高值(1.01.5)復(fù)核標準：E=極端高水位+超高值(00.5)E碼頭面高程（m）HWL設(shè)計高水位（m）基本標準：E=3.75+(1.01.5)=4.755.25 m復(fù)核標準：E=4.63+(00.5)=4.635.13 m由資料知，當(dāng)?shù)厝f噸級泊位的碼頭面標高一般為+4.8m，所以取E=4.8m1124碼頭前沿設(shè)計水深 D=T+Z1+Z2+Z3+Z4Z2 =K- Z1 D碼頭前沿設(shè)計水深（m） T設(shè)計船型滿載

4、吃水（m）,T=4.47m； Z1龍骨下最小富裕深度（m），查得Z1=0.2m Z2波浪富裕深度（m）,K系數(shù)，順浪取0.3，橫浪取0.5碼頭前的允許波高（m）由于地處黃浦江中，碼頭前江面寬度只有500米，波浪主要為順浪，查港口規(guī)劃與布置得3000噸級的雜貨船的允許波高為=0.8m，所以：Z2 =0.30.8-0.2=0.04 mZ3船舶因配載不均而增加的船尾吃水值（m）,雜貨船可不計，Z3=0 m； Z4備淤富裕深度（m）,Z4=0.5m D=4.47+0.2+0.04+0+0.5=5.21m,所以碼頭前沿水底高程=設(shè)計最低水位-碼頭前沿設(shè)計水深=1.22-5.21=-3.99m,由于碼頭前

5、沿布置在規(guī)劃前沿線處，且規(guī)劃挖至-9.0 m，所以水深條件肯定滿足。113港口主要建設(shè)規(guī)模的確定1131泊位數(shù)和泊位年通過能力=（因泊位利用率不好確定，所以用港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)法來確定泊位年通過能力）泊位數(shù)碼頭年作業(yè)量（t），=35萬t一個泊位的年通過能力（t）泊位年營運天數(shù)（d）泊位年營運天數(shù)的確定：大霧： 10天 （能見度1000）降雨：15天（日降水量1025）波浪：最大波高為，所以無影響風(fēng)：船靠碼頭無裝卸作業(yè)的允許風(fēng)速為8級，由資料知大于級風(fēng)的多年平均天數(shù)為18.6天氣溫：由上海港的地理位置，估計不會有冰凍考慮到以上資料不全和有些影響天數(shù)的重復(fù)，在總天數(shù)中扣掉10天，36543.610

6、=331.4天裝卸一艘設(shè)計船型所需的時間（h），21.43(有兩臺門機，后面會作說明)設(shè)計船時效率（t臺/h），=70t臺/h晝夜小時數(shù)（h），=24h晝夜非生產(chǎn)時間之和（h），=3h船舶的裝卸輔助作業(yè)、技術(shù)作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和（h），取=5h設(shè)計船型的實際載貨量（t），=3000t港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)，查表得=1.6萬所以取一個泊位。1132件雜貨的倉庫和堆場所需的容量倉庫和堆場所需的容量（），（應(yīng)大于倍設(shè)計船型容量，因為要考慮到一卸一裝同時進行）年貨運量（），35萬倉庫或堆場不平衡系數(shù)，1.1貨物最大入倉庫或堆場的百分比（），考慮最不利的直取作業(yè)情況，100倉庫或堆場年營運天數(shù)(d

7、）, =365d堆場容積利用系數(shù)，對件雜貨取1.0 貨物在倉庫或堆場的平均堆存期（），查得=10d單位或有效面積的貨物堆存量（），查得=1倉庫或堆場總面積利用率，為有效面積占總面積的百分比（），查得=70%（單層庫）2倍設(shè)計船型容量=6000t庫場面積取為16000，預(yù)留二線取7000，實際布置位置及面積見碼頭總平面布置圖。114裝卸工藝1141作業(yè)線布置兩條裝卸線（已留有發(fā)展空間），每條作業(yè)線配置如下：一臺M425型門機、一輛牽引車和三輛平板車（平板車最大載重8t，自重2t）、二輛16t輪胎吊（倉庫和堆場各一輛）、一輛電瓶車、3輛叉車。電瓶車只作短距離運輸，不上樁臺，可在庫場內(nèi)運輸；輪胎吊和

8、叉車只在庫場內(nèi)作業(yè)；平板車工作時，一掛在前沿，一掛在后方卸貨，還有一掛在中途跑，這樣可節(jié)省時間，考慮每次往返調(diào)頭、拆掛鉤等操作需時3min，碼頭前沿作業(yè)地帶距庫場距離按最大200m計,行車速度取10km/h=2.78m/s，行車時間=s，則每組拖掛車來回一次需時=+3=5.4min，1個小時能夠來回11趟，即平板車臺時效率為88t/臺 時，而門機的臺時效率為70t/臺 時，所以每臺門機配備一組牽引平板車即可。 碼頭（進口）裝卸工藝流程圖： 船 門機 牽引平板車 叉車/輪胎吊/電瓶車 倉庫/堆場 碼頭（出口）裝卸工藝流程圖： 倉庫/堆場 叉車/輪胎吊/電瓶車 牽引平板車 門機 船 115港口平面

9、布置1151碼頭前沿作業(yè)地帶門機軌距10.5m,前軌中心線距碼頭前沿2 m（吊幅滿足要求），鐵路不上碼頭，設(shè)前沿堆場,后軌距前沿堆場邊緣1.5m,前沿堆場寬15m，碼頭總寬度為14+15=29m，碼頭前沿來往車輛頻繁,屬于主干道,道路寬度取12.0m,人行道2.0m。1152港區(qū)內(nèi)道路布置該泊位有二條裝卸作業(yè)線,可以對應(yīng)布置兩條主干道,取道路寬度為12m,人行道寬度1m,則主干道寬度為12+2×1=14m。港內(nèi)道路根據(jù)海港總平面設(shè)計規(guī)范確定港內(nèi)道路參數(shù)。道路寬度：主干道 915m;次干道 7.09.0m;支道3.5 4.5m道路邊緣距貨堆、機械、建筑物等距離取1.01.5m,距車輛出

10、入口處的距離取4.56.0m,后方鐵路中心線至庫墻邊的距離取11.75m，港內(nèi)最小圓曲線半徑20m，交叉路口處路面內(nèi)緣最小轉(zhuǎn)彎半徑取12m，以上參數(shù)綜合考慮庫場、辦公樓等其他設(shè)施布置作適當(dāng)調(diào)整。道路縱坡考慮排水要求取0.5%1%。116生產(chǎn)、生活輔助設(shè)施1161根據(jù)河港規(guī)范及當(dāng)?shù)貙嶋H情況,確定港區(qū)定員裝卸工人總數(shù)：=裝卸工人數(shù)作業(yè)線數(shù), =2晝夜作業(yè)班次數(shù),因上海港較忙，所以用三班制，每條作業(yè)線的配工人數(shù)，裝卸工人輪休率，裝卸工人出勤率，（9095），90取人，輔助工人數(shù)470.1=4.7,取5人，所以裝卸工人總數(shù)為52人。機械司機人數(shù)：門機司機數(shù)： 按規(guī)范三班制門機需7人/臺，則需×

11、;7=14人牽引車司機數(shù)：牽引車需3.5人/臺，則需2×3.5=7人,取7人輪胎吊司機數(shù)：輪胎吊需3.5人/臺，共4臺輪胎吊,則需4×3.5=14人叉車司機數(shù)： 叉車需3.5人/臺，設(shè)每組牽引平板車配三臺叉車,則需6×3.5=21人合計司機人數(shù)為14+7+14+21=56,考慮出勤率增加10%,共需司機人數(shù)為56×(1+10%)=61.6,取62人。由上面計算可知主要生產(chǎn)人數(shù)52+62=114人管理人員按10%設(shè)置,人數(shù)為114×10%=11.4,取12人,須水手人數(shù)為5 人。1162生產(chǎn)、生活輔助設(shè)施的面積綜合辦公室：人侯工室：人裝卸及成組工

12、具庫：按工藝要求確定。維修保養(yǎng)間：根據(jù)當(dāng)?shù)貤l件，按工藝要求確定。材料供應(yīng)站：泊位碼頭水手間：間，不宜小于人加油站：還有小型流動機械庫等等，具體位置及面積見碼頭總平面布置圖。12二號碼頭總平面布置（此處布置2#碼頭主要是為了進行總體規(guī)劃，所以不如1#碼頭那么詳細）121二號碼頭主要尺度的擬定1211 泊位長度單個泊位長度： =+2單個泊位長度（m）設(shè)計船長（m）,=161.4m;富裕長度（m）,按海港總平面設(shè)計規(guī)范查表取值為1820m=161.4+2×(1820)=197.4201.4m,由于1#和2#碼頭連片布置，所以泊位長度有重疊，所以取碼頭長度為200m, 已有岸線滿足要求.12

13、12泊位寬度為了不占用主航道，泊位寬度：B=2b b設(shè)計船寬（m）,b=20.2mB=2×20.2=40.4m，取41m1213 碼頭前沿頂高程（按有掩護港口的碼頭計算）基本標準：E=HWL + 超高值(1.01.5)復(fù)核標準：E=極端高水位+超高值(00.5)E碼頭面高程（m）HWL設(shè)計高水位（m）基本標準：E=3.75+(1.01.5)=4.755.25 m復(fù)核標準：E=4.63+(00.5)=4.635.13 m由資料知，當(dāng)?shù)厝f噸級泊位的碼頭面標高一般為+4.8m，所以取E=4.8m1214碼頭前沿設(shè)計水深 D=T+Z1+Z2+Z3+Z4Z2 =K- Z1 D碼頭前沿設(shè)計水深（

14、m） T設(shè)計船型滿載吃水（m）,T=8.46m； Z1龍骨下最小富裕深度（m），查得Z1=0.2m Z2波浪富裕深度（m）,K系數(shù)，順浪取0.3，橫浪取0.5碼頭前的允許波高（m）由于地處黃浦江中，碼頭前江面寬度只有500米，波浪主要為順浪，查港口規(guī)劃與布置得3000噸級的雜貨船的允許波高為=1m，所以：Z2 =0.31-0.2=0.1 mZ3船舶因配載不均而增加的船尾吃水值,雜貨船可不計，Z3=0 m； Z4備淤富裕深度（m）,Z4=0.5m D=8.46+0.2+0.1+0+0.5=9.26m,所以碼頭前沿水底高程=設(shè)計最低水位-碼頭前沿設(shè)計水深=1.22-9.26=-8.04m,由于碼頭

15、前沿布置在規(guī)劃前沿線處，且規(guī)劃挖至-9.0 m，所以水深條件肯定滿足。122港口主要建設(shè)規(guī)模的確定1221泊位數(shù)和泊位年通過能力=（因泊位利用率不好確定，所以用港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)法來確定泊位年通過能力）泊位數(shù)碼頭年作業(yè)量（t），=40萬t一個泊位的年通過能力（t）泊位年營運天數(shù)（d）泊位年營運天數(shù)的確定：大霧： 10天 （能見度1000）降雨：15天（日降水量1025）波浪：最大波高為，所以無影響風(fēng)：船靠碼頭無裝卸作業(yè)的允許風(fēng)速為8級，由資料知大于級風(fēng)的多年平均天數(shù)為18.6天氣溫：由上海港的地理位置，估計不會有冰凍考慮到以上資料不全和有些影響天數(shù)的重復(fù)，在總天數(shù)中扣掉10天，36543.61

16、0=331.4天裝卸一艘設(shè)計船型所需的時間（h），85.71(有兩臺門機，后面會作說明)設(shè)計船時效率（t臺/h），=70t臺/h晝夜小時數(shù)（h），=24h晝夜非生產(chǎn)時間之和（h），=3h船舶的裝卸輔助作業(yè)、技術(shù)作業(yè)時間以及船舶靠離泊時間之和（h），取=5h設(shè)計船型的實際載貨量（t），=18000t港口生產(chǎn)不平衡系數(shù)，查表得=1.540萬所以取一個泊位。1222件雜貨的倉庫和堆場所需的容量倉庫和堆場所需的容量（），（應(yīng)大于倍設(shè)計船型容量，因為要考慮到一卸一裝同時進行）年貨運量（），40萬倉庫或堆場不平衡系數(shù)，1.1貨物最大入倉庫或堆場的百分比（），考慮最不利的直取作業(yè)情況，100倉庫或堆場年營運

17、天數(shù)(d）, =365d堆場容積利用系數(shù)，對件雜貨取1.0 貨物在倉庫或堆場的平均堆存期（），查得=10d單位或有效面積的貨物堆存量（），查得=3.5倉庫或堆場總面積利用率，為有效面積占總面積的百分比（），查得=70%（單層庫）庫場面積取為10000（滿足大于2倍設(shè)計船型容量的要求），預(yù)留二線取5000，實際布置位置及面積見碼頭總平面布置圖。123裝卸工藝1231作業(yè)線布置三條裝卸線（已留有發(fā)展空間），每條作業(yè)線配置如下：一臺M425型門機、一輛牽引車和三輛平板車（平板車最大載重8t，自重2t）、二輛16t輪胎吊（倉庫和堆場各一輛）、一輛電瓶車、3輛叉車。電瓶車只作短距離運輸，不上樁臺，可在庫

18、場內(nèi)運輸；輪胎吊和叉車只在庫場內(nèi)作業(yè)；平板車工作時，一掛在前沿，一掛在后方卸貨，還有一掛在中途跑，這樣可節(jié)省時間，考慮每次往返調(diào)頭、拆掛鉤等操作需時3min，碼頭前沿作業(yè)地帶距庫場距離按最大200m計,行車速度取10km/h=2.78m/s，行車時間=s，則每組拖掛車來回一次需時=+3=5.4min，1個小時能夠來回11趟，即平板車臺時效率為88t/臺 時，而門機的臺時效率為70t/臺 時，所以每臺門機配備一組牽引平板車即可。 碼頭（進口）裝卸工藝流程圖： 船 門機 牽引平板車 叉車/輪胎吊/電瓶車 倉庫/堆場 碼頭（出口）裝卸工藝流程圖： 倉庫/堆場 叉車/輪胎吊/電瓶車 牽引平板車 門機

19、船 124港口平面布置1241碼頭前沿作業(yè)地帶門機軌距10.5m,前軌中心線距碼頭前沿2 m（吊幅滿足要求），鐵路不上碼頭，設(shè)前沿堆場,后軌距前沿堆場邊緣1.5m,前沿堆場寬15m，碼頭總寬度為14+15=29m，碼頭前沿來往車輛頻繁,屬于主干道,道路寬度取12.0m,人行道2.0m。1242港區(qū)內(nèi)道路布置該泊位有三條裝卸作業(yè)線,可以對應(yīng)布置三條主干道,取道路寬度為12m,人行道寬度1m,則主干道寬度為12+2×1=14m。港內(nèi)道路根據(jù)海港總平面設(shè)計規(guī)范確定港內(nèi)道路參數(shù)。道路寬度：主干道 915m;次干道 7.09.0m;支道3.5 4.5m道路邊緣距貨堆、機械、建筑物等距離取1.0

20、1.5m,距車輛出入口處的距離取4.56.0m,后方鐵路中心線至庫墻邊的距離取11.75m，港內(nèi)最小圓曲線半徑20m，交叉路口處路面內(nèi)緣最小轉(zhuǎn)彎半徑取12m，以上參數(shù)綜合考慮庫場、辦公樓等其他設(shè)施布置作適當(dāng)調(diào)整。道路縱坡考慮排水要求取0.5%1%。125生產(chǎn)、生活輔助設(shè)施1251根據(jù)河港規(guī)范及當(dāng)?shù)貙嶋H情況,確定港區(qū)定員裝卸工人總數(shù)：=裝卸工人數(shù)作業(yè)線數(shù), =3晝夜作業(yè)班次數(shù),因上海港較忙，所以用三班制，每條作業(yè)線的配工人數(shù)，裝卸工人輪休率，裝卸工人出勤率，（9095），90取71人，輔助工人數(shù)710.1=7.1,取8人，所以裝卸工人總數(shù)為79人。機械司機人數(shù)：門機司機數(shù)： 按規(guī)范三班制門機需7

21、人/臺，則需3×7=21人牽引車司機數(shù)：牽引車需3.5人/臺，則需3×3.5=10.5人,取11人輪胎吊司機數(shù)：輪胎吊需3.5人/臺，共6臺輪胎吊,則需6×3.5=21人叉車司機數(shù)： 叉車需3.5人/臺，設(shè)每組牽引平板車配三臺叉車,則需9×3.5=31.5人，取32人合計司機人數(shù)為21+11+21+32=85,考慮出勤率增加10%,共需司機人數(shù)為85×(1+10%)=93.5人,取94人。由上面計算可知主要生產(chǎn)人數(shù)79+94=173人管理人員按10%設(shè)置,人數(shù)為173×10%=17.3,取18人,須水手人數(shù)為15 人。1252生產(chǎn)、生

22、活輔助設(shè)施的面積綜合辦公室：人侯工室：人裝卸及成組工具庫：按工藝要求確定。維修保養(yǎng)間：根據(jù)當(dāng)?shù)貤l件，按工藝要求確定。材料供應(yīng)站：泊位碼頭水手間：間，不宜小于人加油站：還有小型流動機械庫等等，具體位置及面積見碼頭總平面布置圖。2第一方案此方案采用縱橫梁不等高連接，橫梁現(xiàn)澆，縱梁采用預(yù)制疊合梁，面板搭在縱梁上，面板采用疊合板，中間設(shè)中縱梁，兩側(cè)設(shè)兩個邊縱梁。21面板設(shè)計面板上的墊層考慮到要安放門機軌道取為10cm，現(xiàn)澆層厚度取15cm，預(yù)制板厚度根據(jù)起重能力取為25cm，面板受到自重和可變荷載作用，其中可變荷載包括堆貨荷載和流動機械荷載，這兩者不能同時存在，取起控制作用的一個驗算。整個前方樁臺的面

23、板有4跨，取靠海側(cè)門機縱梁和中縱梁之間的這一跨進行尺寸驗算，對于變形縫和碼頭端部的板，因尺寸小，所以可不必驗算。211計算跨度由于采用的是疊合板，因此按連續(xù)板計算，預(yù)制板的搭接長度e=20cm，L=5.25m（中到中），Ln=5.250.40.35=4.5m（凈跨），預(yù)制板長Lb=4.5+0.2×2=4.9 m， B1=70cm，B2=80cm，連續(xù)板計算彎矩時的計算跨度：當(dāng)B1 0.1L時： L0=L，當(dāng)B1 0.1L時： L0=1.1Ln因B1=0.7m0.1L=0.525m，所以L0=1.1Ln=4.95m212預(yù)制板起重量驗算 G=Lb×a×b×

24、 G預(yù)制板自重（kN） Lb預(yù)制板的長度（m），Lb=4.9 m a預(yù)制板的寬度（m），a=7mb預(yù)制板的厚度（m）,b=0.25m鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/m3G=4.9×7×0.25×25=214.375kN=21875kg陸上起重能力=60t所以，滿足起重能力。213荷載計算2131板的自重q1=×h1q1板的自重(kPa),h1板的厚度（m）, h1=0.4m鋼筋砼的重度（kN/m3）, 鋼筋砼=25 kN/m3q1=25×0.4=10 kPa2132砼墊層自重q2=×h2q2砼墊層的自重(kPa)h2砼墊層

25、的厚度（m），h2=0.1m砼的重度（kN/m3），砼=24 kN/m3q2=24×0.1=2.4kPa2133整個板的自重q0= q1+q2q0整個板的自重(kPa)q1板的自重(kPa)q2砼墊層的自重(kPa) q0=10+2.4=12.4 kPa2134堆貨荷載查港口工程荷載規(guī)范知，對海港中的件雜貨碼頭（有門機），前沿堆貨荷載標準值為20 kPa2135流動機械荷載流動機械有輪胎吊、電瓶車、牽引平板車和牽引車，電瓶車只用于短距離運輸，不上樁臺，只在后方工作，輪胎吊主要在后方堆場作業(yè)，也不上樁臺，牽引平板車和牽引車都上樁臺，但由港口工程荷載規(guī)范知，牽引車的荷載值比牽引平板車小，

26、因此只考慮牽引平板車，查港口工程荷載規(guī)范知，牽引平板車自重2t滿載輪壓25kN，最大載重量為8t。214跨中彎矩計算（取單寬）2141板的自重產(chǎn)生的跨中彎矩 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q0整個板的自重(kN/m), q0=12.4 kN/m L0板的計算跨度（m）, L0=4.95m2142堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q0堆貨荷載(kN/m), q0=20 kN/m L0板的計算跨度（m）, L0=4.95m2143牽引平板車產(chǎn)生的跨中彎矩由于是初步設(shè)計，采用簡化法大致計算平板車在跨中產(chǎn)生的彎矩，影響線如圖，最不利荷載位置如圖所示。 M牽引平板車荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P牽

27、引平板車的簡化集中力（kN），P=50kN yi牽引平板車荷載影響線的各荷載位置下的縱距（m） 215抗彎模量 W面板的抗彎模量（m3） b垂直于板跨方向的板寬（m）,b=1mh板的厚度（m）,h=0.4m 216荷載組合考慮恒載+可變荷載這種組合，可變荷載中牽引平板車荷載起控制作用，因此選用牽引平板車荷載。 荷載組合后的跨中彎矩（）永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=37.98可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=61.26 荷載組合系數(shù)，=0.7 217抗裂安全驗算 抗裂安全系數(shù)截面影響系數(shù)，查港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得= 1.55砼的軸心抗拉強度，由于采用的是C30號砼，所以=2000kPaW板的抗

28、彎模量（m3），W=0.0267 m3荷載組合后的跨中彎矩（）,=101.155 0.60.7滿足采用螺紋剛的抗裂要求。22門機縱梁設(shè)計門機縱梁預(yù)制高度為130cm,底寬50cm，兩邊都設(shè)有牛腿，尺寸如圖。門機縱梁受到本身自重、面板自重、面板傳來的堆貨荷載、流動機械荷載和門機荷載作用，堆貨荷載和門機荷載可以同時存在。選取靠海側(cè)的門機縱梁驗算（此情況最不利），變形縫和碼頭端部的懸臂門機縱梁，因懸臂長度小，所以可不必驗算。221計算跨度因縱梁搭在橫梁上，應(yīng)按連續(xù)梁考慮計算跨度，此處為初步設(shè)計，先取L中-中為計算跨度，按簡支梁計算和，然后對連續(xù)梁進行修正可得跨中設(shè)計彎矩。由于橫向排架間距為7m，所以

29、L0=L中-中=7m。222預(yù)制門機縱梁起重量驗算 預(yù)制門機縱梁斷面面積：S=0.72 m2 預(yù)制門機縱梁自重 G=L0×S× G預(yù)制門機縱梁自重（kN）L0門機縱梁的長度（m）, L0=7 mS門機縱梁斷面面積（m2）, S= 0.72m2鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/m3G=7×0.72×25=126 kN =12857.14 kg陸上起重能力=60t滿足起重能力的要求。223荷載計算2231門機縱梁自重 ×S 門機縱梁自重（kN/m）S門機縱梁斷面面積（m2）, S= 0.72m2鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/

30、m3 25×0.72=18 kN/m2232面板層自重 2233門機縱梁上的面板層自重（如圖） 門機縱梁上的面板層自重（kN/m） 門機縱梁承受的面板寬度（m）要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩,均布荷載應(yīng)隔跨布置(如圖)2234由面板傳到門機縱梁上的堆貨荷載(圖與上兩圖一樣)門機縱梁上的堆貨荷載（kN/m） 堆貨荷載kPa，=20kPa L門機縱梁承受的面板寬度（m） =20×3.625=72.5kN/m2235流動機械荷載只考慮牽引平板車，理由同面板設(shè)計中，采用簡化法考慮最不利情況，假設(shè)平板車滿載時的全部自重都作用在跨中，P=100kN（如圖）,不考慮沖擊系數(shù)。2236門機荷載

31、作用在門機縱梁上的門機荷載有兩種最不利情況，一種是一臺門機作用在跨中，另一種是二臺門機作用在一跨縱梁上。22361一臺門機吊臂的位置如圖所示，此時輪壓為P=250kN,此時有可能最不利。22362二臺門機吊臂的位置如圖所示，二臺門機同時作用在一跨縱梁上時吊臂不能交叉，此時輪壓為P=220kN，此時也可能最不利。224跨中彎矩計算2241縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q1門機縱梁自重(kN/m), q1=18 kN/mq3門機縱梁上的面板層自重(kN/m), q3=44.95 kN/m L0門機縱梁的長度（m）, L0=7m2242堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆貨荷

32、載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q4堆貨荷載(kN/m), q0=72.5 kN/m L0門機縱梁的長度（m）, L0=7m2243流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 =流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P流動機械荷載（kN），P=100 kN L0門機縱梁的長度（m）, L0=7m =由上可知，流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有堆貨荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大，堆貨荷載起控制作用。2244門機荷載產(chǎn)生的跨中彎矩22441一臺門機此情況下的最不利位置為支腿對稱分布，采用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的影響線來求，影響線如圖： M門機荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P門機的輪壓（kN），P=250kN yi門機荷載影響線的各荷載位置下的縱距（m） M=2

33、50×(1.125+1.5) ×2=1312.522442二臺門機此時有兩種情況最不利，如下：情況（影響線如圖）門機的支腿荷載對稱分布在跨中 M門機荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P門機的輪壓（kN），P=220kN yi門機荷載影響線的各荷載位置下的縱距（m） M=220×2×(1.375+1+0.5+0.125)=1320情況（影響線如圖）門機有一個支腿作用在跨中 M門機荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P門機的輪壓（kN），P=220kN yi門機荷載影響線的各荷載位置下的縱矩（m） M=220×(0 .5+0.875+1.375+1.75+1+0.625

34、+0.125)=1375綜上所述，當(dāng)二臺門機作用時的情況跨中產(chǎn)生的彎矩最大，M=1375225荷載組合考慮恒載+可變荷載這種組合，可變荷載中堆貨荷載+門機荷載起控制作用。 荷載組合后的跨中彎矩（）永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=385.57可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=444.06+1375=1819.06荷載組合系數(shù)，=0.7 226門機縱梁高度驗算 h門機縱梁所須高度（m） 抗裂安全系數(shù)，=1.1 截面影響系數(shù)，查港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得= 1.5砼的軸心抗拉強度，由于采用的是C30號砼，所以=2000kPa荷載組合后的跨中彎矩（）,=1658.912 B門機縱梁底寬（m）,B=0.5m

35、預(yù)加應(yīng)力（kPa），=8000 kPa 1.3m滿足所須要求。23中縱梁設(shè)計中縱梁預(yù)制高度為110cm,底寬40cm, 兩邊都設(shè)有牛腿，尺寸如圖。中縱梁受到本身自重、面板自重、面板傳來的堆貨荷載和流動機械荷載的作用，且這兩者不能同時存在。選取兩個橫梁之間的一跨中縱梁驗算（此情況最不利），變形縫和碼頭端部的懸臂中縱梁，因懸臂長度小，所以可不必驗算。231計算跨度因縱梁搭在橫梁上，應(yīng)按連續(xù)梁考慮計算跨度，此處為初步設(shè)計，先取L中-中為計算跨度，按簡支梁計算和，然后對連續(xù)梁進行修正可得跨中設(shè)計彎矩。由于橫向排架間距為7m，所以L0=L中-中=7m。232預(yù)制中縱梁起重量驗算 預(yù)制中縱梁斷面面積：S=

36、 預(yù)制中縱梁自重 G=L0×S× G預(yù)制中縱梁自重（kN）L0中縱梁的長度（m）, L0=7 mS中縱梁斷面面積（m2）, S= 0.51m2鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/m3G=7×0.51×25=89.25 kN =9107.14 kg陸上起重能力=60t滿足起重能力的要求。233荷載計算2331中縱梁自重 ×S 中縱梁自重（kN/m）S中縱梁斷面面積（m2）, S= 0.51m2鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/m3 25×0.51=12.75 kN/m 2332面板層自重 2333中縱梁上的面板層自重（

37、如圖） 中縱梁上的面板層自重（kN/m） 中縱梁承受的面板寬度（m），要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩,均布荷載應(yīng)隔跨布置(如圖)。2334由面板傳到中縱梁上的堆貨荷載(圖與上兩圖一樣)中縱梁上的堆貨荷載（kN/m） 堆貨荷載kPa，=20kPa L中縱梁承受的面板寬度（m）， =20×5.25=105kN/m2335流動機械荷載只考慮牽引平板車，理由同面板設(shè)計中，采用簡化法考慮最不利情況，假設(shè)平板車滿載時的全部自重都作用在跨中，P=100kN,不考慮沖擊系數(shù)。234跨中彎矩計算2341縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 永久荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q1中縱梁自重(kN/m), q1=12

38、.75 kN/mq3中縱梁上的面板層自重(kN/m), q3=65.1 kN/m L0中縱梁的長度（m）, L0=7m2342堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q4堆貨荷載(kN/m), q0=105 kN/m L0中縱梁的長度（m）, L0=7m2343流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 =流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P流動機械荷載（kN），P=100 kN L0中縱梁的長度（m）, L0=7m =由上可知，流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有堆貨荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大，堆貨荷載起控制作用。235荷載組合考慮恒載+可變荷載這種組合，可變荷載中堆貨荷載起控制作用。 荷載組合后的跨中彎矩（

39、）永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=476.83可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=643.13 荷載組合系數(shù)，=0.7 226中縱梁高度驗算 h中縱梁所須高度（m） 抗裂安全系數(shù)，=1.1 截面影響系數(shù)，查港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得= 1.5砼的軸心抗拉強度，由于采用的是C30號砼，所以=2000kPa荷載組合后的跨中彎矩（）,=927.02 B中縱梁底寬（m）,B=0.4m預(yù)加應(yīng)力（kPa），=8000 kPa 1.1m滿足所須要求。24邊縱梁設(shè)計邊縱梁預(yù)制高度為90cm,底寬30cm, 一邊設(shè)有牛腿，尺寸如圖。邊縱梁受到本身自重、面板自重、面板傳來的堆貨荷載和流動機械荷載的作用，且這兩者不能同時

40、存在。選取靠海側(cè)的邊縱梁驗算（此情況最不利），變形縫和碼頭端部的懸臂邊縱梁，因懸臂長度小，所以可不必驗算。241計算跨度因縱梁搭在橫梁上，應(yīng)按連續(xù)梁考慮計算跨度，此處為初步設(shè)計，先取L中-中為計算跨度，按簡支梁計算和，然后對連續(xù)梁進行修正可得跨中設(shè)計彎矩。由于橫向排架間距為7m，所以L0=L中-中=7m。242預(yù)制邊縱梁起重量驗算預(yù)制邊縱梁斷面面積：S=由于預(yù)制邊縱梁的尺寸較小，所以肯定能滿足起重能力的要求。243荷載計算2431邊縱梁自重 ×S 邊縱梁自重（kN/m）S邊縱梁斷面面積（m2）, S= 0.3m2鋼筋砼的重度（kN/m3）, =25 kN/m3 25×0.3

41、=7.5 kN/m 2432面板層自重 2433邊縱梁上的面板層自重（如圖） 邊縱梁上的面板層自重（kN/m） 邊縱梁承受的面板寬度（m），要使連續(xù)梁跨中產(chǎn)生最大彎矩,均布荷載應(yīng)隔跨布置(如圖)。2434由面板傳到邊縱梁上的堆貨荷載(圖與上兩圖一樣)邊縱梁上的堆貨荷載（kN/m） 堆貨荷載kPa，=20kPa L邊縱梁承受的面板寬度（m）， =20×1=20kN/m2435流動機械荷載只考慮牽引平板車，理由同面板設(shè)計中，采用簡化法考慮最不利情況，假設(shè)平板車滿載時的全部自重都作用在跨中，P=100kN,不考慮沖擊系數(shù)。244跨中彎矩計算2441縱梁自重及其上面板自重產(chǎn)生的跨中彎矩 堆貨

42、荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q1邊縱梁自重(kN/m), q1=7.5 kN/mq3邊縱梁上的面板層自重(kN/m), q3=12.4 kN/m L0邊縱梁的長度（m）, L0=7m2442堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（）q4堆貨荷載(kN/m), q4=20 kN/m L0邊縱梁的長度（m）, L0=7m2443流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩 =流動機械荷載產(chǎn)生的跨中彎矩（） P流動機械荷載（kN），P=100 kN L0邊縱梁的長度（m）, L0=7m =由上可知，堆貨荷載產(chǎn)生的跨中彎矩沒有流動機械荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩大，流動機械荷載起控制作用。245荷載組合考慮恒載+可變荷載這種

43、組合，可變荷載中流動機械荷載起控制作用。 荷載組合后的跨中彎矩（）永久荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=121.89可變荷載在跨中產(chǎn)生的彎矩（），=175 荷載組合系數(shù)，=0.7 246邊縱梁高度驗算 h邊縱梁所須高度（m） 抗裂安全系數(shù)，=1.1 截面影響系數(shù)，查港口工程砼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范得= 1.5砼的軸心抗拉強度，由于采用的是C30號砼，所以=2000kPa荷載組合后的跨中彎矩（）,=244.39 B邊縱梁底寬（m）,B=0.3m預(yù)加應(yīng)力（kPa），=2500 kPa 0.9m滿足所須要求。25橫梁設(shè)計橫梁為全現(xiàn)澆的（尺寸如圖），由于當(dāng)?shù)仨艥仓辉?2.5m，碼頭頂高程為+4.8m,根據(jù)預(yù)報的施工期潮位歷時曲線，潮位底于+2.5m和底于+2.3m的時間相差不大，取下橫梁高度為0.7m，上橫梁高度為1.7m橫梁截面面積為1.24 m2，下橫梁底寬考慮到樁所須的外包寬度取為80cm。由于橫梁的斷面面積很大，一般均可滿足承載能力要求，可不用驗算尺寸。26基樁樁力計算261靠船構(gòu)件設(shè)計靠船構(gòu)件由懸臂梁、牛腿、縱向