某燃煤采暖鍋爐房煙氣除塵系統(tǒng)設計

1、XX理工大學課程設計沈陽工業(yè)大學課程設計（論文）論文題目：某燃煤采暖鍋爐房煙氣除塵系統(tǒng)設計專業(yè)班級：環(huán)境工程1201班學生姓名：高瑩瑩學生學號：120704119指導教師：張林楠老師2015年 7 月2沈陽工業(yè)大學課程設計（論文） 目錄目錄第一章總論11.1 概述11.2 設計任務書11.2.1 設計題目11.2.2 設計目的11.2.3 設計原始資料21.2.4 設計內(nèi)容和要求31.3 設計依據(jù)和原則4第二章 除塵器系統(tǒng)62.1 方案確定與認證62.2 工藝流程描述7第三章 主要及輔助設備設計與選型73.1 燃煤鍋爐煙量及粉塵和二氧化硫計算83.1.1 煙氣量計算83.1.2 煙氣含塵濃度計

2、算93.1.3 煙氣中二氧化硫濃度的計算93.2 除塵器的選擇103.3脫硫塔的選擇113.3.1 旋流板塔內(nèi)氣體流量計算113.3.2 旋流板塔塔徑計算123.3.3旋流板塔高度計算123.3.4循環(huán)漿液池容量計算133.3.5脫硫劑量的計算133.4 除塵器、風機和煙囪位置及管道布置143.4.1 各裝置及管道布置的原則143.4.2 管徑的確定143.4.3總管長的確定153.5 煙囪的設計163.5.1 煙囪高度確定163.5.2 煙囪直徑計算163.5.3 煙囪軸力計算173.6 風機和電動機選擇及計算173.6.1標準狀態(tài)下風機風量計算173.6.2 電動機功率的計算183.7 系

3、統(tǒng)中煙氣溫度的變化193.7.1 煙氣在系統(tǒng)中的溫度降193.7.2煙氣在煙囪中的溫度降19第四章  系統(tǒng)阻力的計算214.1 摩擦壓力損失214.2局部壓力損失21第五章  設備及布置圖255.1 設備一覽表255.2 凈化處理設施的系統(tǒng)圖、總平面、剖面布置圖26設計總結29參考文獻30II沈陽工業(yè)大學課程設計（論文）第一章 總論1.1 概述 自從人類進入工業(yè)化以來，經(jīng)濟和社會得以迅猛發(fā)展，我國各方面的水平得到了全面的提升。然而， 燃煤鍋爐排放的二氧化硫卻嚴重地污染了我們賴以生存的環(huán)境。 由于中國燃料結構以煤為主的特點， 致使中國目前大氣污染仍以煤煙型污染為主， 其中塵和

4、酸雨危害最大，且污染程度還在加劇，我國的環(huán)境每況愈下。因此，控制燃煤煙塵的SO2對改善大氣污染狀況尤為重要。高溫氣體凈化主要包括脫硫和除塵兩部分，此外還須脫除 HCI、HF 和堿金屬蒸汽等有害雜質(zhì)。在常規(guī)工藝中， 脫硫和除塵作為獨立的單元操作分別在各自的裝置中完成。 而在脫硫除塵一體化工藝過程中， 將脫硫和除塵兩個單元操作結合起來， 即在一個操作單元中既達到除塵的目的又滿足脫硫的要求,如此一舉兩得。脫硫除塵一體化操作即可以簡化工藝流程，又能節(jié)約設備投資。因而，研究開發(fā)適合于我國燃煤鍋爐煙氣脫硫除塵一體化設備具有重要的經(jīng)濟使用價值。 目前煙氣脫硫除塵一體化裝置主要是通過工藝改造和設備優(yōu)化組合來實

5、現(xiàn)脫硫除塵的目的， 很少有人來通過改良脫硫除塵劑的配方來實現(xiàn)這一目的。 假如能夠在現(xiàn)有的成熟的高效率脫硫工藝的基礎上，在投資成本和運營成本都不高的情況下， 通過一些工藝的改良和脫硫藥劑的改善來提高其除塵效率，使得該脫硫除塵一體化裝置既有良好的脫硫效果，又能獲得較高的除塵效率。這種技術的研制和開發(fā)一定會有很好的推廣價值，產(chǎn)生良好的社會效益和經(jīng)濟效益。1.2 設計任務書1.2.1 設計題目 某燃煤采暖鍋爐煙氣除塵系統(tǒng)設計1.2.2 設計目的性質(zhì)：廢氣污染控制工程課程設計是廢氣污染控制工程課程的重要實踐性環(huán)節(jié)，是環(huán)境工程專業(yè)學生在校期間第一次較全面的廢氣污染控制設計能力訓練，在實現(xiàn)學生總體培養(yǎng)目標中

6、占有重要地位。任務與目的：通過本課程學習，掌握大氣污染控制工程課程各基本原理和基本設計方法的應用，培養(yǎng)環(huán)境工程專業(yè)學生解決實際問題的能力。結合前續(xù)課程大氣污染控制工程的內(nèi)容，本課程內(nèi)容為，運用各種污染物的不同控制、轉(zhuǎn)化、凈化原理和設計方法，進行除塵、除硫、脫氮等廢氣污染控制工程設計，使學生在廢氣污染控制工程方面得到工程訓練。1通過課程設計實踐，樹立正確的設計思想，培養(yǎng)綜合運用廢氣污染控制設計課程和其他先修課程的理論與生產(chǎn)實際知識來分析和解決廢氣污染控制設計問題的能力。2學習廢氣污染控制設計的一般方法、步驟，掌握廢氣污染控制設計的一般規(guī)律。3進行廢氣污染控制設計基本技能的訓練：例如計算、繪圖、查

7、閱資料和手冊、運用標準和規(guī)范。 4培養(yǎng)學生理論聯(lián)系實際、科學、嚴謹、求實的工作作風，踏實苦干、勇于創(chuàng)新的敬業(yè)精神。1.2.3 設計原始資料鍋爐型號：SZL4-13型，共4臺(2.8MW×4)設計耗煤量：600kg/h（臺）排煙溫度：180煙氣密度（標準狀態(tài)下）：1.08kg/m3空氣過剩系數(shù)：=1.4排煙中飛灰占煤中不可燃成分的比例：12%煙氣在鍋爐出口前阻力：800Pa當?shù)卮髿鈮毫Γ?7.86kPa冬季室外空氣溫度：1空氣含水（標準狀態(tài)下）按0.01293kg/m3煙氣其他性質(zhì)按空氣計算煤的工業(yè)分析值：CY=63% HY=5% SY=2% OY=5%NY=2% WY=7% AY=1

8、6% 按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13271-2001）中二類區(qū)標準標準執(zhí)行。煙塵濃度排放標準（標準狀態(tài)下）：200mg/m3二氧化硫排放標準（標準狀態(tài)下）：900mg/m3凈化系統(tǒng)布置場地如圖所示的鍋爐房北側(cè)15m以內(nèi)。1.2.4 設計內(nèi)容和要求 1. 燃煤鍋爐排煙量及煙塵和二氧化硫濃度的計算。 2. 凈化系統(tǒng)設計方案的分析確定。 3. 除塵器的比較和選擇：確定除塵器類型、型號及規(guī)格，并確定其主要運行參數(shù)。 4. 管網(wǎng)布置及計算：確定各裝置的位置及管道布置。并計算各管段的管徑、長度、煙囪高度和出口內(nèi)徑以及系統(tǒng)總阻力。5. 風機及電機的選擇設計：根據(jù)凈化系統(tǒng)所處理煙氣量、煙氣溫度、系統(tǒng)總阻力

9、等計算選擇風機種類、型號及電動機的種類、型號和功率。 6. 編寫設計說明書：設計說明收按設計程序編寫、包括方案的確定、設計計算、設備選擇和有關設計的簡圖等內(nèi)容。課程設計說明書應有封面、目錄、前言、正文、小結及參考文獻等部分，文字應簡明、通順、內(nèi)容正確完整，書寫工整、裝訂成冊。圖1.1 鍋爐房平面布置圖 圖1.2剖面圖 7. 圖紙要求 （1） 除塵系統(tǒng)圖一張（1號圖或2號圖）。系統(tǒng)圖應按比例繪制、標出設備、管件編號、并附明細表。 （2） 除塵系統(tǒng)平面、剖面布置圖2至3張（1號、2號或3號），如圖1和圖2。圖中設備管件應標注編號，編號應與系統(tǒng)對應。布置圖應按比例繪制。鍋爐房及鍋爐的繪制可以簡化，但

10、應能表明建筑外形和主要結構型式。在平面布置圖中應有方位標志（指北針）。1.3 設計依據(jù)和原則鍋爐設備是燃料的化學能轉(zhuǎn)化為熱能，又將熱能傳遞給水，從而產(chǎn)生一定溫度和壓力的蒸汽和熱水的設備。鍋爐型號：SZL413型，SZ雙鍋筒縱置式，L鏈條爐排，4蒸汽鍋爐額定蒸發(fā)量為若干t/h 或熱水鍋爐額定供熱量為若干104kcal/h新單位制應為MW。燃料燃燒就是供給足夠的氧氣，也就是想爐膛內(nèi)供給足夠的空氣。 冬季室外溫度：-1，設備安裝在室外，考慮在冬天設備的防凍措施，以及冬季排氣冷凝形成的水霧、煙霧等。 按鍋爐大氣污染物排放標準（GB 132712001）中二類區(qū)標準執(zhí)行，故建地應在二類區(qū)：城鎮(zhèn)規(guī)劃中確定

11、的居住區(qū)、商業(yè)交通居民混合區(qū)、文化區(qū)、一般工業(yè)區(qū)和農(nóng)村地區(qū)。 在設計過程中要考慮各除塵器的除塵效率，設備用費等各項技術經(jīng)濟條件。通過計算，根據(jù)工況下的煙氣量、煙氣溫度及達到的除塵效率選擇除塵器。我選擇的是SCX型除塵脫硫技術工藝，這是一種非常典型的濕法煙氣脫硫除塵工藝，具有結構簡單、壓力損失小、操作穩(wěn)定、脫硫除塵效率高等優(yōu)點。 根據(jù)氣液相對運動的不同，噴霧除塵脫硫裝置可以分為逆流型和錯流型。逆流型是煙氣向上運動，霧滴由噴嘴噴出向下運動，使氣液得以充分混合，完成除塵脫硫過程;錯流型是霧滴由噴嘴向下噴出，而煙氣水平流動。此外，在一些噴霧脫硫塔中，還有采用順流型的，即煙氣向上運動，霧滴由噴嘴向上噴出

12、，與煙氣同向流動，來增加氣液接觸時間，提高傳質(zhì)效果，同時與逆流布置相比可以減小壓力損失，但在應用中還是以逆流型更為常見。第二章 除塵器系統(tǒng)2.1 方案確定與認證 對于文丘里除塵器,當進水呈中性時(pH=7左右),除塵器出水pH=33·5,尾部沖灰系統(tǒng)、灰渣泵等易受酸性腐蝕,此時脫硫效率小于30%。為了提高除塵器的脫硫效率,必須提高進水pH值。當進水pH呈堿性時,(pH>8)除塵器出水pH為5左右。采用堿性水作為補充水并起中和作用,一般能使循環(huán)水呈中性(pH=68),可減少尾部系統(tǒng)的酸性腐蝕,同時除塵器的脫硫效率可提高到80%。但這種方法需要大量的堿液(以35t/h鍋爐為例,需堿

13、液量為7t/d)。脫硫裝置按其結構不同分噴淋塔式、水浴式、文丘里式及水膜式等。但基本上都由噴射裝置、罐(塔)體、旋流板、灰水池、清水池、循環(huán)泵及管路系統(tǒng)等部分組成。 脫硫裝置的折算阻力一般300 Pa以下, 根據(jù)國家標準規(guī)定,除塵器的折算阻力必須小于1 200 Pa,因此在多管除塵器后加裝脫硫裝置時,首先應對多管除塵器的阻力進行測試,如多管除塵器的阻力小于900 Pa,則可直接串聯(lián)脫硫裝置;如果多管除塵的阻力大于900 Pa,串聯(lián)脫硫裝置后,整個除塵、脫硫系統(tǒng)的總阻力就有可能大于1 200 Pa,原鍋爐配套引風機就不能滿足正常運行要求,使鍋爐易產(chǎn)生正壓燃燒,這時只需在原有型號的基礎上將引風機的

14、電機功率加大一號,即可滿足鍋爐運行要求。 其次,在脫硫改造時,可根據(jù)鍋爐除塵室的實際情況,靈活布置脫硫裝置,該裝置既可安裝在多管除塵器與引風機之間(負壓段),也可安裝在引風機之后(正壓段)。安裝在負壓段的優(yōu)點是:因脫硫裝置進一步去除了煙氣中的粉塵,可減輕粉塵對引風機葉輪的磨擦,延長風機使用壽命。安裝在正壓段的優(yōu)點為:可避免因脫硫裝置脫水不良,引起的風機及煙道腐蝕。兩者均有利弊。 另外,由于組合式除塵脫硫系統(tǒng)先由多管除塵器去除了大部分粉塵,脫硫裝置所需的灰水沉淀池,比其他濕式除塵器的灰水沉淀池小得多,耗水量也比其他濕式除塵器小。 因此這種除塵脫硫系統(tǒng)既適合于場地窄小的鍋爐房的脫硫改造。也適合新建

15、鍋爐房的除塵脫硫。2.2工藝流程描述 鍋爐煙氣由引風機抽出，首先進入文丘里喉管，與霧化的循環(huán)脫硫液接觸進行降溫以吸收長霧滴，從脫硫吸收塔下部切線方向進入旋流塔內(nèi)，再與水膜接觸降溫吸收，煙氣與脫硫液再次接的是煙氣通過旋流板上一定角度的縫隙時所產(chǎn)生的旋流來切割連續(xù)的堿性水，使水分散成霧滴與煙氣充分接觸，液滴中的堿性物質(zhì)與煙氣中的二氧化硫起化學反應，把二氧化硫的生成物由氣入液相，完成除塵脫硫過程，含有大量煙氣的脫硫液流入塔底液封池，自流出塔進入沉淀池，經(jīng)過沉降池沉降，清液由循環(huán)池被送到旋流塔內(nèi)循環(huán)吸收，經(jīng)旋流板除塵脫硫之后煙氣繼續(xù)上升進入板，分離下霧滴，再進入除霧塔，經(jīng)引風機排人煙囪。第三章 主要及

16、輔助設備設計與選型3.1 燃煤鍋爐煙量及粉塵和二氧化硫計算3.1.1 煙氣量計算1. 標準狀態(tài)下理論空氣量式中 分別為煤中各元素所含的質(zhì)量分數(shù)。2. 標準狀態(tài)下理論煙氣量（設空氣含濕量12.39）式中 標準狀態(tài)下理論空氣量，；煤中水分所占質(zhì)量分數(shù)，；元素在煤中所占質(zhì)量分數(shù)，。3. 標準狀態(tài)下實際煙氣量式中 空氣過量系數(shù)標準狀態(tài)下理論煙氣量，標準狀態(tài)下理論空氣量，4. 標準狀態(tài)下煙氣流量3.1.2 煙氣含塵濃度計算標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度式中 排煙中飛灰占煤中不可燃成分的質(zhì)量分數(shù)煤中不可燃成分的含量則 3.1.3 煙氣中二氧化硫濃度的計算（1）標準狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算式中 煤中可燃流的質(zhì)

17、量分數(shù)標準狀態(tài)下燃煤產(chǎn)生的實際煙氣量（2）除塵器應達到的除塵效率式中標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度，；標準狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標準中規(guī)定值。則 （3）工況下的煙氣量則 則煙氣流量為 3.2 除塵器的選擇常用除塵器的性能比較，見表3.1。表3.1 常用除塵器的性能除塵器名稱適用的粒徑范圍/效率/%阻力/設備費運行費重力沉降室>50<5050-130少少慣性除塵器20-5050-70300-800少少旋風除塵器5-3060-70800-1500少中沖擊水浴除塵器1-1080-95600-1200少中下臥式旋風水膜除塵器>595-98800-1200中中沖擊式除塵器>5951000-1

18、600中中上文丘里除塵器0.5-190-984000-10000少大電除塵器0.5-190-9850-130大中上袋式除塵器0.5-195-991000-1500中上大根據(jù)粉塵的粒徑分布或種類、工況下的煙氣量、煙氣溫度及要求達到的除塵效率確定除塵器的種類、型號及規(guī)格。確定除塵器的運行參數(shù)，如氣流速度、壓力損失等。選擇SCX型文丘里濕式除塵器。SCX型除塵脫硫技術與裝置是集濕式除塵脫硫、文丘里除塵脫硫和旋風除塵。圖3.1 SCX型除塵脫硫裝置示意圖煙氣由進口l切向旋轉(zhuǎn)進入上旋體3，在離心力作用下，較粗的粉塵甩向器壁而被除去。然后旋轉(zhuǎn)進入筒體5內(nèi)的芯管，并與霧化的吸收液充分混合。芯管是一改性丘里管

19、，在芯管收縮段，氣流速度逐漸加快，氣流的壓力能逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閯幽?。在芯管的喉部，氣流速度增至最大，靜壓降低，噴入的噴化吸收液滴被高速氣流進一步霧化和加速。由于液滴和粒子之間的慣性碰撞，吸收液的充分霧化和氣、液、固三相的充分接觸，促進了吸收液捕集塵粒和吸收二氧化硫。在芯管漸擴段，氣流速度逐漸降低，靜壓得以恢復，利于吸收液滴直徑的增大和沉降。在裝置的下部，有一改性旋流板，該板上布滿流動的水膜，擴大氣液接觸面積，進行煙氣的進一步除塵和脫硫。3.3 脫硫塔的選擇本設計選取旋流板塔除塵脫硫一體化裝置。3.3.1 旋流板塔內(nèi)氣體流量計算假設旋流板塔內(nèi)平均溫度為125，壓力為200KPa，則旋流板塔內(nèi)煙氣流量為

20、：式中 Qv噴淋塔內(nèi)煙氣流量，m3/h； Qs標況下煙氣流量，m3/h； K除塵前漏氣系數(shù)，00.1；代入公式得：3.3.2 旋流板塔塔徑計算據(jù)濕法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，選擇旋流板塔內(nèi)煙氣流速v=2.2m/s，則旋流板塔截面A為：則塔徑d為：取塔徑D=1.0m。3.3.3旋流板塔高度計算吸收區(qū)高度：依據(jù)氧化鎂法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，選擇旋流板塔氣液反應時間t=3s，則旋流板塔的吸收區(qū)高度為：除霧區(qū)高度：本設計中采用旋流板除霧器，其工作原理是使煙氣通過旋流板，氣流旋轉(zhuǎn)將液滴拋向塔壁，從而聚集落下。(1) 除霧器盲板直徑：除霧器盲板直徑可大些，即Dm/D0.4，可使霧滴易于甩上塔壁。本設計中取

21、Dm=0.5D=500mm；(2) 除霧板葉片數(shù)：葉片數(shù)可適當減少，即m=1218左右。本設計中取m=16；(3) 徑向角：徑向角為20°，用作除霧板的塔板要求為“外向板”，即葉片外端的鈍角翹起，可將帶上的液滴拋向塔壁，從而聚集落下。(4) 除霧板塔段高度：依據(jù)化工設備設計全書，除霧器塔段的高度按經(jīng)驗不超過(0.81)（D-Dm）。故本設計中除霧板塔段高度h=0.8（D-Dm）=400mm，即取除霧區(qū)高度為：H2=0.4m旋流板塔頂部高度：根據(jù)經(jīng)驗值，本設計中取H3=0.5m旋流板塔底部高度 ：依據(jù)化工設備設計全書，根據(jù)經(jīng)驗值，若塔徑不大于1000mm，塔底高度一般為12001800

22、mm，本設計中取H4=1500mm=1.5m則旋流板塔高度：3.3.4 循環(huán)漿液池容量計算液氣比為23L/m3，取值2L/m3，漿液在池中停留時間t1=（48）min，取4min。漿液容量V1按液氣比和漿液在池中停留時間t1確定。式中 L/G液氣比，取2L/m3； Q標況下煙氣量，m3/h； t1漿液停留時間，s；代入數(shù)據(jù)，得液體用量 3.3.5 脫硫劑量的計算MgO+H2O = Mg(OH)21mol 1molMg(OH)2+SO2+H2O=MgSO3+2H2O1mol 1mol每小時SO2產(chǎn)量：圖3.2 旋流板式脫硫塔3.4 除塵器、風機和煙囪位置及管道布置3.4.1各裝置及管道布置的原則

23、根據(jù)鍋爐運行情況和鍋爐房的實際情況確定各裝置的位置。一旦確定了各裝置的位置，管道的布置也就基本可以確定了。對各裝置及管道的布置應力求簡單，緊湊，管路短，占地面積省，并使安裝、操作和檢修方便。3.4.2管徑的確定取煙氣流速為13（查手冊）則 取式中工況下管內(nèi)煙氣流量,煙氣流速，利用圓整后的管徑計算出實際煙氣流速，由公式計算出實際煙氣流速：3.4.3 總管長的確定已知鍋爐高為2.5m，鍋爐房高6.5m。取集氣罩的高度為0.475m，除塵器的高度為5.0m，吸收塔的高度為9.0m，由計算可知管直徑為0.54m。（1）室內(nèi)的總管長：集氣管與總管路之間的管長：0.3m×4=1.2m；兩個鍋爐之

24、間煙囪的距離：6.66m×2=13.32m；兩個鍋爐之間的三通管到總管路之間的管長：1.655×2=3.31m；鍋爐房內(nèi)的總管長：19.98m；則室內(nèi)的總管長為1.2m+13.32m+3.31m+19.98m=37.81m（2）室外的總管長:鍋爐房出口管道：7m+3.315m+0.5m=10.815m；除塵器與吸收塔之間的管長：0.5m+3m+0.5m=4.0m；吸收塔與風機到煙囪之間的管長：0.5m+0.7m+6.5m+0.5m+0.5m=8.7m則室外的總管長為10.815m+4.0m+8.7m=23.515m所以總管長為37.81m+23.515m=61.325m3.

25、5 煙囪的設計3.5.1 煙囪高度確定 首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h），然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標準中的規(guī)定（表3.2）確定煙囪的高度。表3.2 鍋爐煙囪高度表鍋爐總額定出力/（t/h）1122661010202635煙囪最低高度/m202530354045鍋爐房總?cè)萘浚?×4=16（t/h)，故選定煙囪高度為40m。3.5.2 煙囪直徑計算（1）煙囪出口內(nèi)徑可按下式計算 （m）式中 Q通過煙囪的總煙氣量，m3/h V按表4-2選取的煙囪出口煙氣量，m/s表3.3 煙囪出口煙氣流速（m/s)通風方式運行情況全負荷時最小負荷機械通風102045自然通風6102.

26、53選定v=4m/s 取d=1.0m（2） 煙囪底部直徑計算取煙囪壁厚1.0mm，則d2=1.0+2×0.001=1.002m 式中 d2煙囪出口直徑，m H煙囪高度，m i煙囪錐度，通常取i=0.020.03，選取i=0.025圓管并選取風道表3.4 圓斷面風管徑規(guī)格外徑/mm鋼板通風管外徑允許偏差/mm壁厚/mm5601.03.5.3 煙囪軸力計算（Pa）式中 H煙囪高度，m tk外界空氣溫度，,C tp煙囪內(nèi)煙氣平均溫度，.C B當?shù)卮髿鈮?，Pa3.6 風機和電動機選擇及計算3.6.1標準狀態(tài)下風機風量計算 (m3/h)式中 1.1風量備用系數(shù)；Q標準狀態(tài)下風機前表態(tài)下風量，m

27、3/h；tp風機前煙氣溫度，若管道不太長，可以近似取鍋爐排煙溫度； B當?shù)卮髿鈮毫Γ琸Pa。風機分壓的計算： (Pa)式中 1.2風壓備用系數(shù)；h系統(tǒng)總阻力，Pa； Sy煙囪抽力，Pa； tp風機前煙氣溫度； ty風機性能表中給出的試驗用氣體溫度，； y標準狀況下煙氣密度，1.34kg/m3。根據(jù)Qy和Hy選定T4-68No.4A右90°工況序號為6的高壓風機，性能表如下：表3.5 風機性能表機號轉(zhuǎn)動方式轉(zhuǎn)速/(r/min)工況序號流量/(m3/h)全壓/pa內(nèi)效率/%內(nèi)功率/kw所需功率/kw4A290066732166083.63.644.373.6.2 電動機功率的計算 (kW

28、)式中 Qy風機風量，m3/h； Hy風機風壓，Pa； 1風機在全壓頭時的效率(一般風機為0.6，高效風機約為0.9)； 2機械傳動效率，當風機與電機直聯(lián)傳動時21，用聯(lián)軸器連接時2=0.950.98，用V形帶傳動時20.95；電動機備用系數(shù)，對引風機，1.3。根據(jù)電動機的功率，風機的轉(zhuǎn)速，傳動方式選定Y180M-2型電動機。3.7 系統(tǒng)中煙氣溫度的變化3.7.1煙氣在系統(tǒng)中的溫度降式中 Q標準狀態(tài)下煙氣流量，； F管道散熱面積，；標準狀態(tài)下煙氣平均熱容（一般為1.352-1.357kj/m3·）； q管道單位面積散熱損失。室內(nèi)室外室內(nèi)管道長：=1.2+13.32+3.31+19.9

29、8=37.81m則室外管道長：則3.7.2煙氣在煙囪中的溫度降式中H煙囪高度，溫降系數(shù)m; D合用同一煙囪的所有鍋爐額定蒸發(fā)量之和，t/h; A溫降系數(shù)，可由下表查到表3.6 降溫系數(shù)煙囪種類鋼煙囪（無襯筒）鋼煙囪（有襯筒）磚煙囪，H<50m(壁厚<0.5m)磚煙囪，H<50m(壁厚>0.5m)A20.80.40.2總溫度降：第四章 系統(tǒng)阻力計算4.1摩擦壓力損失對于圓管：式中管道直徑,m煙氣密度，kg/m3管中氣流平均速率, m/s管道長度,m摩擦阻力系數(shù)（實際中對金屬管道可取0.02.對磚砌或混凝土管道可取0.04）。4.2 局部壓力損失式中 異形管件的局部阻力系數(shù)

30、，與相對應的斷面平均氣流速率，m/s煙氣密度，kg/m3圖4.1中一為漸縮管圖4.1 除塵器入口前管道示意圖45度時，=0.1，取=45度，=12.97m/s結果為：L1=0.05×tan67.5=0.12（m）同時在風機出口處有一漸縮管Pa=9.08(Pa)Pb=9.08+9.08=18.16（Pa）圖4.1中二為30度Z形彎頭H=2.985-2.39=0.595=0.6（m）H/D=0.6/0.54=1.11取=0.157=0.157（=1.0）結果為：圖4.1中三為漸闊管45度時，=0.1，取=30°P=9.08 (Pa)圖4.2中a為漸擴管圖4.2 除塵器出口至風機

31、入口段管道示意圖90度彎頭D=540，取R=D，則=0.23結果為：此系統(tǒng)總共有九個90°彎頭，Pc=9×20.89=188.01(Pa)45度彎頭45度時，=0.1，結果為：此系統(tǒng)共有兩個45°彎頭，Pd=2×9.08=18.16（Pa）對于如圖4.3中所示T形三通管V1l1V2l2V3l3圖4.3 T形三通管=0.78此系統(tǒng)共有兩個如圖所示的T形三通管P1=2×70.85=141.7（Pa）對于T形合流三通=0.55圖4.4 T形合流三通管示意圖結果為：此系統(tǒng)共有五個如圖所示的T形合流三通管P2=5×49.96=249.8（Pa）

32、綜上P3=141.7+249.8=391.5（Pa）系統(tǒng)總阻力（其中鍋爐出口前阻力為800Pa）為:第五章設備及布置圖5.1 設備一覽表表5.1 設備一覽表文丘里型號外型尺度/mm入口尺度/mm出口尺度/mm設備質(zhì)量/kg入口氣體溫度/除塵效率/%額定風量/m3/hWCG-1.02100×860×3700580×8608501306<160>9810000風機型號轉(zhuǎn)速/（r/min）流量/（m3/h）全壓/Pa有效功率/kW全壓效率介質(zhì)溫度/0CY5-45-12No5.4C29001067424067.1382.6%200電動機型號轉(zhuǎn)速/（r/min）

33、功率/kW傳送皮帶Y180M-2293011B2261×3（除塵器、風機、電動機均為4臺，煙囪一根） - 30 -5.2凈化處理設施的系統(tǒng)圖、總平面、剖面布置圖設計總結通過近半個月的課程設計，我們對大氣污染控制工程課程所學的內(nèi)容有了進一步的理解和更深層次的體會。結合自己所學到的知識，查閱了各式參考文獻，在我們?nèi)w組員的合作之下，順利完成了此次對燃煤采暖鍋爐房煙氣除塵系統(tǒng)的課程設計。初接此題目后，我們首先對燃煤采暖鍋爐房的大體布置方向經(jīng)行了初步的了解，然后通過主要工業(yè)流程及方案的確定、主要輔助設備的計算及其選型、系統(tǒng)總阻力計算完成了燃煤采暖鍋爐房系統(tǒng)的布置，最終運用AutoCAD畫圖軟件匯出了整個采暖鍋爐房的系統(tǒng)圖、布置圖、脫硫裝置圖以及除塵裝置圖。在整個課程設計的過程中，我們也遇到了許多困難，比如剛開始時塔高、管長、阻力系數(shù)等都不知