壓力容器培訓(xùn)(2)

1、GB150 鋼制壓力容器鋼制壓力容器 Steel pressure vesselsu1 1、總論、總論 u2 2、受壓元件、受壓元件 u3 3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4 4、開孔補強、開孔補強 u5 5、法蘭、法蘭u6 6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C C） u7 7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B B） u1 1、總論、總論 u2 2、受壓元件、受壓元件 u3 3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4 4、開孔補強、開孔補強 u5 5、法蘭、法蘭u6 6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C C） u7 7、超壓泄放裝置（

2、附錄、超壓泄放裝置（附錄B B） 1.1 GB150適用范圍適用范圍壓力：壓力：適用于設(shè)計壓力不大于適用于設(shè)計壓力不大于3535MPaMPa， 不低于不低于0.1MPa0.1MPa及真空度高于及真空度高于0.020.02MPaMPa溫度：溫度：鋼材允許使用溫度鋼材允許使用溫度1.2 GB150管轄范圍管轄范圍容器殼體及與其連為整體的受壓零部件容器殼體及與其連為整體的受壓零部件 1 1）容器與外部管道連接容器與外部管道連接 焊縫連接第一道環(huán)向焊縫端面焊縫連接第一道環(huán)向焊縫端面 法蘭連接第一個法蘭密封面法蘭連接第一個法蘭密封面 螺紋連接第一個螺紋接頭端面螺紋連接第一個螺紋接頭端面 專用連接件第一個

3、密封面專用連接件第一個密封面2 2）接管、人孔、手孔等的封頭、平蓋及緊固件）接管、人孔、手孔等的封頭、平蓋及緊固件3 3）非受壓元件與受壓元件焊接接頭（如支座、墊板、吊耳等）非受壓元件與受壓元件焊接接頭（如支座、墊板、吊耳等）4 4）連接在容器上的超壓泄放裝置）連接在容器上的超壓泄放裝置 1.3 1.3 容器的失效形式容器的失效形式 壓力容器在載荷作用下喪失正常工作能力稱之為失效。壓力容器設(shè)壓力容器在載荷作用下喪失正常工作能力稱之為失效。壓力容器設(shè)計說到底是壁厚的計算，壁厚確定主要是對材料失效模式的判別計說到底是壁厚的計算，壁厚確定主要是對材料失效模式的判別: : 彈性失效彈性失效 殼體應(yīng)力限

4、制在彈性范圍內(nèi)，按彈性強度理論，殼體承殼體應(yīng)力限制在彈性范圍內(nèi)，按彈性強度理論，殼體承載在彈性狀態(tài)。載在彈性狀態(tài)。 塑性失效塑性失效 殼體應(yīng)力限制在塑性范圍內(nèi)，按塑性強度理論，殼體承殼體應(yīng)力限制在塑性范圍內(nèi)，按塑性強度理論，殼體承載在塑性狀態(tài)。載在塑性狀態(tài)。 爆破失效爆破失效 殼體爆破是承載能力最大極限，表示材料承載能力的極殼體爆破是承載能力最大極限，表示材料承載能力的極限。限。 壓力容器失效表現(xiàn)為強度（斷裂、泄漏）、剛度（泄漏、變形）和壓力容器失效表現(xiàn)為強度（斷裂、泄漏）、剛度（泄漏、變形）和穩(wěn)定性（失穩(wěn)）。穩(wěn)定性（失穩(wěn)）。1.4 1.4 設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù) 1.4.1 1.4.1 壓力（壓力

5、（6 6個壓力）個壓力） P Pw w 正常工況下，容器頂部可能達(dá)到的最高壓力正常工況下，容器頂部可能達(dá)到的最高壓力 P Pd d 與相應(yīng)設(shè)計溫度相對應(yīng)作為設(shè)計條件的容器頂部的最高壓力與相應(yīng)設(shè)計溫度相對應(yīng)作為設(shè)計條件的容器頂部的最高壓力 P Pd dPPW W P Pc c 在相應(yīng)設(shè)計溫度下，確定元件厚度壓力（包括靜液柱）在相應(yīng)設(shè)計溫度下，確定元件厚度壓力（包括靜液柱） P Pt t 壓力試驗時容器頂部壓力壓力試驗時容器頂部壓力 P Pwmax wmax 設(shè)計溫度下，容器頂部所能承受最高壓力，設(shè)計溫度下，容器頂部所能承受最高壓力， 由受壓元件有效厚度計算得到。由受壓元件有效厚度計算得到。 Pz

6、 Pz 安全泄放裝置動作壓力安全泄放裝置動作壓力 P Pw wP Pz z (1.05-1.1)P (1.05-1.1)Pw w P Pd d P Pz z 1.4 1.4 設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù) 1.4.2 1.4.2 溫度溫度T Tw w 在正常工況下元件的金屬溫度，實際工程中，往往以介質(zhì)的溫度表示在正常工況下元件的金屬溫度，實際工程中，往往以介質(zhì)的溫度表示工作溫度。工作溫度。T Tt t 壓力試驗時元件的金屬溫度，工程中也往往以試驗介質(zhì)溫度來表示壓力試驗時元件的金屬溫度，工程中也往往以試驗介質(zhì)溫度來表示試驗溫度。試驗溫度。T Td d 在正常工況下，元件的金屬截面的平均溫度，由于金屬壁面溫度計

7、在正常工況下，元件的金屬截面的平均溫度，由于金屬壁面溫度計算很麻煩，一般取介質(zhì)溫度加或減算很麻煩，一般取介質(zhì)溫度加或減10-2010-20得到。得到。1.4 1.4 設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù) 1.4.3 1.4.3 壁厚（壁厚（6 6個厚度）個厚度） c c 計算厚度，由計算公式得到保證容器強度，剛度和穩(wěn)定的厚度計算厚度，由計算公式得到保證容器強度，剛度和穩(wěn)定的厚度d d 設(shè)計厚度，設(shè)計厚度，d d = =c c +C +C2 2（腐蝕裕量）腐蝕裕量）n n 名義厚度，名義厚度，n n = =d d +C +C1 1（鋼材負(fù)偏差）鋼材負(fù)偏差）+ +（圓整量）（圓整量）e e 有效厚度，有效厚度，e e

8、=n n-C-C1 1-C-C2 2=c c+ +minmin 設(shè)計要求的成形后最小厚度，設(shè)計要求的成形后最小厚度，minminn n-C-C1 1 （GB150 3.5.6GB150 3.5.6殼體加工成形后最小厚度是為了滿足安裝、運輸中剛度殼體加工成形后最小厚度是為了滿足安裝、運輸中剛度而定；而而定；而minmin是保證正常工況下強度、剛度、壽命要求而定。）是保證正常工況下強度、剛度、壽命要求而定。）坯坯 坯料厚度坯料厚度坯坯= =d d +C +C1 1+ +C+C3 3（其中：其中：C C3 3 制造減簿量，主要考慮材料（黑色，有色）、工藝（模壓制造減簿量，主要考慮材料（黑色，有色）、

9、工藝（模壓，旋壓；冷壓，熱壓），所以，旋壓；冷壓，熱壓），所以C C3 3值一般由制造廠定。）值一般由制造廠定。）各厚度之間的相互關(guān)系各厚度之間的相互關(guān)系1.4 1.4 設(shè)計參數(shù)設(shè)計參數(shù) 1.4.4 1.4.4 許用應(yīng)力許用應(yīng)力許用應(yīng)力是材料力學(xué)性能與相應(yīng)安全系數(shù)之比值：許用應(yīng)力是材料力學(xué)性能與相應(yīng)安全系數(shù)之比值： b b/n/nb b s s/n/ns s D D/n/nD D n n/n/nn n 當(dāng)設(shè)計溫度低于當(dāng)設(shè)計溫度低于2020取取2020的許用應(yīng)力。的許用應(yīng)力。u1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強

10、 u5、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 2.12.1園筒和球殼園筒和球殼 園筒和球殼壁厚是根據(jù)彈性力學(xué)最大主應(yīng)力理論中徑公式導(dǎo)出：園筒和球殼壁厚是根據(jù)彈性力學(xué)最大主應(yīng)力理論中徑公式導(dǎo)出： tciiciHPDDPD442 ticDP41 ticicDPllDP22 ticDP22 中徑（Di+）替代Di cticPDP41 cticPDP22 5 . 1,4 . 0KPc相當(dāng)于適用范圍 是以是以 薄壁容器內(nèi)徑公式導(dǎo)出，認(rèn)為應(yīng)力是均勻分布。薄壁容器內(nèi)徑公式導(dǎo)出，認(rèn)為應(yīng)力是均勻分布。隨壁厚增加隨壁厚增加K K值增大，應(yīng)力分

11、布不均勻程度加大，當(dāng)值增大，應(yīng)力分布不均勻程度加大，當(dāng)K=1.5K=1.5時，由薄壁公式時，由薄壁公式計算應(yīng)力比拉美公式計算應(yīng)力要低計算應(yīng)力比拉美公式計算應(yīng)力要低23%23%，誤差較大；當(dāng)采用（，誤差較大；當(dāng)采用（Di+Di+）替代）替代DiDi內(nèi)徑后，則其應(yīng)力僅相差內(nèi)徑后，則其應(yīng)力僅相差3.8%3.8%，這樣擴大了公式應(yīng)用范圍（，這樣擴大了公式應(yīng)用范圍（K1.5K1.5），），誤差在工程允許范圍內(nèi)。誤差在工程允許范圍內(nèi)。,H2 . 10iDDK園筒受力圖 園筒環(huán)向應(yīng)力是軸向應(yīng)力園筒環(huán)向應(yīng)力是軸向應(yīng)力2 2倍，最大主應(yīng)力為環(huán)向應(yīng)力，所以公倍，最大主應(yīng)力為環(huán)向應(yīng)力，所以公式中焊接接頭系數(shù)為縱向焊

12、縫接頭系數(shù)。式中焊接接頭系數(shù)為縱向焊縫接頭系數(shù)。 cticPDP4 而球殼環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力是相等。按中徑公式可推導(dǎo)出，球殼而球殼環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力是相等。按中徑公式可推導(dǎo)出，球殼壁厚壁厚適用范圍適用范圍Pc0.6Pc0.6 t t，相當(dāng)于，相當(dāng)于K1.353K1.353公式中焊接接頭系數(shù)為所有拼接焊縫接頭系數(shù)。公式中焊接接頭系數(shù)為所有拼接焊縫接頭系數(shù)。2.2 2.2 封頭封頭 2.2.1 2.2.1 橢圓封頭橢圓封頭 1 1）應(yīng)力分布）應(yīng)力分布 標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭（標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭（a/b=2a/b=2）應(yīng)力分布：）應(yīng)力分布： par2parpapa 徑向應(yīng)力徑向應(yīng)力r r為拉伸應(yīng)力，封頭中心最大，沿

13、徑線向封頭底邊逐漸為拉伸應(yīng)力，封頭中心最大，沿徑線向封頭底邊逐漸減小。減小。 周向應(yīng)力周向應(yīng)力封頭中心拉伸應(yīng)力，并沿徑線向封頭底邊逐漸減小，封頭中心拉伸應(yīng)力，并沿徑線向封頭底邊逐漸減小，由拉伸應(yīng)力變?yōu)閴嚎s應(yīng)力，至底邊壓應(yīng)力最大。且由拉伸應(yīng)力變?yōu)閴嚎s應(yīng)力，至底邊壓應(yīng)力最大。且a/ba/b越大，底部壓應(yīng)越大，底部壓應(yīng)力愈大。出于上述考慮，力愈大。出于上述考慮，GB150GB150規(guī)定規(guī)定a/b2.6a/b2.6。 所以在內(nèi)壓作用下，封頭短軸要伸長，長軸要縮短稱之為趨園現(xiàn)象所以在內(nèi)壓作用下，封頭短軸要伸長，長軸要縮短稱之為趨園現(xiàn)象，在曲面與直邊相連部分，封頭底邊徑向收縮，園筒徑向脹大，在邊界，在曲面

14、與直邊相連部分，封頭底邊徑向收縮，園筒徑向脹大，在邊界力作用下產(chǎn)生附加彎距（彎曲應(yīng)力），封頭上最大應(yīng)力為薄膜應(yīng)力和彎力作用下產(chǎn)生附加彎距（彎曲應(yīng)力），封頭上最大應(yīng)力為薄膜應(yīng)力和彎曲應(yīng)力之和。曲應(yīng)力之和。 2.2.12.2.1 計算公式計算公式 cticPDKP5 . 02可近似理解為，橢圓封頭壁厚是園筒壁厚的K倍。（園筒周向應(yīng)力）封頭上最大總應(yīng)力）(maxK其中： 表示為封頭形狀系數(shù)，a/b越大，越扁平，長軸收縮多，變形越大，應(yīng)力也大。K與Di/2hi關(guān)系查表 7.13 3）穩(wěn)定性）穩(wěn)定性 在內(nèi)壓作用下，長軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，存在周向失穩(wěn)可能，標(biāo)準(zhǔn)控在內(nèi)壓作用下，長軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，存在周向

15、失穩(wěn)可能，標(biāo)準(zhǔn)控制最小厚度來保證。（制最小厚度來保證。（GB150 GB150 表表7-1 7-1 下部說明）下部說明） 在外壓作用下，短軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用在外壓作用下，短軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用圖表法進(jìn)行校核計算。圖表法進(jìn)行校核計算。2.2 2.2 封頭封頭 2.2.2 2.2.2 碟形封頭碟形封頭1 1）應(yīng)力分布）應(yīng)力分布 碟形封頭由球面、環(huán)殼和園碟形封頭由球面、環(huán)殼和園筒組成，應(yīng)力分布與橢圓封頭相筒組成，應(yīng)力分布與橢圓封頭相似。似。 徑向應(yīng)力徑向應(yīng)力 r r為拉伸應(yīng)力，為拉伸應(yīng)力，在球面部分均勻分布，至環(huán)殼應(yīng)在球面部分均勻分布，至環(huán)殼應(yīng)力逐漸

16、減小，到底邊應(yīng)力降至一力逐漸減小，到底邊應(yīng)力降至一半。半。 周向應(yīng)力周向應(yīng)力 在球面部分為在球面部分為均勻分布拉伸應(yīng)力，環(huán)殼上為壓均勻分布拉伸應(yīng)力，環(huán)殼上為壓縮應(yīng)力，在連接點到底邊逐漸減縮應(yīng)力，在連接點到底邊逐漸減小，而在球面與環(huán)殼連接處最大小，而在球面與環(huán)殼連接處最大。r002rRi20rh 碟形封頭與橢圓封頭形狀相似，不同點是應(yīng)力與變形都是不連續(xù)的，碟形封頭與橢圓封頭形狀相似，不同點是應(yīng)力與變形都是不連續(xù)的，而且有兩個拐點（球面與環(huán)殼、環(huán)殼與園筒）在兩個邊界上產(chǎn)生附加力矩而且有兩個拐點（球面與環(huán)殼、環(huán)殼與園筒）在兩個邊界上產(chǎn)生附加力矩（彎曲應(yīng)力）（彎曲應(yīng)力） 在內(nèi)壓作用下，球面外凸，環(huán)殼內(nèi)

17、縮，園筒外脹。當(dāng)在內(nèi)壓作用下，球面外凸，環(huán)殼內(nèi)縮，園筒外脹。當(dāng)r/Rr/R越小，球面越小，球面與環(huán)殼處產(chǎn)生應(yīng)力最大；與環(huán)殼處產(chǎn)生應(yīng)力最大；r/R1r/R1趨于球殼，彎距趨于球殼，彎距0 0；所以蝶形封頭最大；所以蝶形封頭最大應(yīng)力在球面與環(huán)殼過度區(qū)。應(yīng)力在球面與環(huán)殼過度區(qū)。 2 2）碟形封頭的計算公式）碟形封頭的計算公式 Ri/rRi/r越大，變形越大，應(yīng)力也大，所以越大，變形越大，應(yīng)力也大，所以M M隨隨R/rR/r增大而增大，增大而增大， M M與與Ri/rRi/r查表查表7-37-3 cticPRMP5 . 02可近似理解為，蝶形封頭壁厚是球殼壁厚的可近似理解為，蝶形封頭壁厚是球殼壁厚的M

18、 M倍。倍。其中：其中： 形狀系數(shù)，形狀系數(shù)，球殼最大應(yīng)力最大總應(yīng)力M3 3）穩(wěn)定性）穩(wěn)定性 在內(nèi)壓作用下，長軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，存在周向失穩(wěn)可能，標(biāo)準(zhǔn)控在內(nèi)壓作用下，長軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，存在周向失穩(wěn)可能，標(biāo)準(zhǔn)控制最小厚度來保證。（制最小厚度來保證。（GB150 GB150 表表7-1 7-1 下部說明）下部說明） 在外壓作用下，短軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用在外壓作用下，短軸縮短，產(chǎn)生壓應(yīng)力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用圖表法進(jìn)行校核計算。圖表法進(jìn)行校核計算。2.2 2.2 封頭封頭 2.2.3 2.2.3 錐形封頭錐形封頭1 1）定義）定義 錐形封頭半頂角錐形封頭半頂角606

19、0，以大端直徑為當(dāng)量園筒直徑，以大端直徑為當(dāng)量園筒直徑(D(Di i/cos/cos) )方法計算（即按當(dāng)量園筒一次薄膜應(yīng)力計算）。方法計算（即按當(dāng)量園筒一次薄膜應(yīng)力計算）。 同一直徑處周向應(yīng)力等于軸向應(yīng)力同一直徑處周向應(yīng)力等于軸向應(yīng)力2 2倍；不同直徑處，應(yīng)力是不同倍；不同直徑處，應(yīng)力是不同的。的。 半頂角半頂角6060，按園平板計算，此時應(yīng)力以彎曲應(yīng)力為主，與薄，按園平板計算，此時應(yīng)力以彎曲應(yīng)力為主，與薄膜理論不適應(yīng)的。膜理論不適應(yīng)的。 大端大端3030采用無折邊結(jié)構(gòu)；采用無折邊結(jié)構(gòu)； 3030帶折邊帶折邊 小端小端4545采用無折邊結(jié)構(gòu)；采用無折邊結(jié)構(gòu)； 4545帶折邊帶折邊 2 2）應(yīng)

20、力分析）應(yīng)力分析大端大端 軸向力軸向力T T2 2分解成沿母線方向分解成沿母線方向N N2 2和垂直與軸線方向和垂直與軸線方向P P2 2。 N N2 2 軸向拉伸應(yīng)力軸向拉伸應(yīng)力 P P2 2 大端徑向收縮，產(chǎn)生徑向彎大端徑向收縮，產(chǎn)生徑向彎曲應(yīng)力，并使周向應(yīng)力與壓力作用曲應(yīng)力，并使周向應(yīng)力與壓力作用產(chǎn)生周向應(yīng)力，方向相反而相對減產(chǎn)生周向應(yīng)力，方向相反而相對減小，所以大端以一次軸向拉伸應(yīng)力小，所以大端以一次軸向拉伸應(yīng)力+ +二次軸向彎曲應(yīng)力為強度控制條二次軸向彎曲應(yīng)力為強度控制條件件 3 1 . 12 2）應(yīng)力分析）應(yīng)力分析小端小端 軸向力軸向力T T1 1分解成母線方向分解成母線方向N N

21、1 1和垂直于軸線方向和垂直于軸線方向P P1 1. . N N1 1 軸向拉伸應(yīng)力軸向拉伸應(yīng)力 P P1 1 小端徑向張大，產(chǎn)生周向應(yīng)小端徑向張大，產(chǎn)生周向應(yīng)力。此周向應(yīng)力與壓力作用產(chǎn)生周力。此周向應(yīng)力與壓力作用產(chǎn)生周向應(yīng)力方向一致，相互疊加，所以向應(yīng)力方向一致，相互疊加，所以小端以一次周向應(yīng)力小端以一次周向應(yīng)力+ +由邊界力引由邊界力引起周向應(yīng)力為強度條件控制值起周向應(yīng)力為強度條件控制值3 3）計算公式）計算公式 錐殼厚度錐殼厚度 cos12ctcccPDP 由于受邊界條件影響，是否需要在大、小端增設(shè)加強段，由由于受邊界條件影響，是否需要在大、小端增設(shè)加強段，由GB150 GB150 圖圖

22、7-117-11、7-137-13判斷，交點在左邊表示二次應(yīng)力影響不大，不起控制作用判斷，交點在左邊表示二次應(yīng)力影響不大，不起控制作用，按上式計算即可；當(dāng)交點在右邊時，需增設(shè)加強段。，按上式計算即可；當(dāng)交點在右邊時，需增設(shè)加強段。大端厚度：大端厚度： 小端厚度：小端厚度： cticrPDQP2 ctiscrPDQP2Q Q應(yīng)力增值系數(shù)，體現(xiàn)邊界應(yīng)力作用。應(yīng)力增值系數(shù)，體現(xiàn)邊界應(yīng)力作用。通常情況下，錐殼為一個厚度。則應(yīng)取上述三個厚度中最大值。通常情況下，錐殼為一個厚度。則應(yīng)取上述三個厚度中最大值。2.2 2.2 封頭封頭 2.2.42.2.4平蓋平蓋 平蓋厚度是基于園平板在均布載荷作用下一次彎曲

23、應(yīng)力來計算：平蓋厚度是基于園平板在均布載荷作用下一次彎曲應(yīng)力來計算： K K為結(jié)構(gòu)特征系數(shù)，分固支（焊接）和簡支（螺栓）查表為結(jié)構(gòu)特征系數(shù)，分固支（焊接）和簡支（螺栓）查表7-77-7。 比較兩種邊界條件下得最大撓度與最大應(yīng)力，可知：比較兩種邊界條件下得最大撓度與最大應(yīng)力，可知： 撓度反映板的剛度；應(yīng)力則反映強度。撓度反映板的剛度；應(yīng)力則反映強度。 所以周邊固支平蓋的最大撓度和最大彎曲應(yīng)力比周邊簡支要小，從所以周邊固支平蓋的最大撓度和最大彎曲應(yīng)力比周邊簡支要小，從強度和剛度要求，周邊固支比周邊簡支的為好。強度和剛度要求，周邊固支比周邊簡支的為好。 tcckPD 08. 4maxmax固支簡支f

24、f65. 1maxrmaxr固支簡支u1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強 u5、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 3.1 3.1 失穩(wěn)失穩(wěn)外壓元件承受的壓應(yīng)力，其破壞形式主要是失穩(wěn)，失穩(wěn)可分為周向失外壓元件承受的壓應(yīng)力，其破壞形式主要是失穩(wěn)，失穩(wěn)可分為周向失穩(wěn)和軸向失穩(wěn)。穩(wěn)和軸向失穩(wěn)。周向失穩(wěn)周向失穩(wěn) 斷面由園形變成波形斷面由園形變成波形 軸向失穩(wěn)軸向失穩(wěn) 軸線由直線變成波形線軸線由直線變成波形線 3.2 3.2 外壓容器的設(shè)計外壓容

25、器的設(shè)計外壓容器園筒和球殼的設(shè)計主要是穩(wěn)定性計算。外壓容器園筒和球殼的設(shè)計主要是穩(wěn)定性計算。外壓容器園筒壁厚的計算，主要是為了防止在外壓作用下殼體的失穩(wěn)。外壓容器園筒壁厚的計算，主要是為了防止在外壓作用下殼體的失穩(wěn)。為了防止失穩(wěn)，應(yīng)使殼體防止失穩(wěn)的許用壓力為了防止失穩(wěn)，應(yīng)使殼體防止失穩(wěn)的許用壓力 PP大于或等于計算壓力大于或等于計算壓力Pc.Pc.園筒穩(wěn)定安全系數(shù)取園筒穩(wěn)定安全系數(shù)取3.03.0，球殼穩(wěn)定安全系數(shù)取，球殼穩(wěn)定安全系數(shù)取14.5214.52。1 1）周向失穩(wěn)計算）周向失穩(wěn)計算外壓容器殼體壁厚計算一般采用圖算法，根據(jù)殼體直徑（或半徑），計外壓容器殼體壁厚計算一般采用圖算法，根據(jù)殼體

26、直徑（或半徑），計算長度，假設(shè)壁厚算長度，假設(shè)壁厚( (e)e)和所用材料牌號，利用圖表查取系數(shù)，然后代入和所用材料牌號，利用圖表查取系數(shù)，然后代入公式得到許用外壓力公式得到許用外壓力 PP，使使 PPcPPc ；否則重新計算直至合格為止。；否則重新計算直至合格為止。2 2）軸向失穩(wěn)計算）軸向失穩(wěn)計算由園筒或管子的半徑，壁厚由園筒或管子的半徑，壁厚ee和所用材料牌號，用圖表查取系數(shù)，代入和所用材料牌號，用圖表查取系數(shù)，代入公式得公式得B B值，使計算壓力值，使計算壓力PcPc小于或等于許用軸向壓縮應(yīng)力。許用軸向壓縮小于或等于許用軸向壓縮應(yīng)力。許用軸向壓縮應(yīng)力取設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力應(yīng)力取設(shè)計溫

27、度下材料許用應(yīng)力 和和B B值的較小值。值的較小值。 3.3 3.3 防止外壓園筒失穩(wěn)措施防止外壓園筒失穩(wěn)措施防止外壓園筒失穩(wěn)措施主要有：防止外壓園筒失穩(wěn)措施主要有：1 1）增加園筒壁厚；）增加園筒壁厚；2 2）縮短園筒的計算長度；）縮短園筒的計算長度；3 3）設(shè)置加強圈。）設(shè)置加強圈。 加強圈設(shè)置應(yīng)整圈圍繞在園筒上，并要求有足夠截面積和組合加強圈設(shè)置應(yīng)整圈圍繞在園筒上，并要求有足夠截面積和組合慣性距。加強圈可設(shè)置在容器內(nèi)部或外部。加強圈和園筒之間連接慣性距。加強圈可設(shè)置在容器內(nèi)部或外部。加強圈和園筒之間連接可采用連續(xù)焊或間斷焊。間斷焊外部不少于園筒周長的可采用連續(xù)焊或間斷焊。間斷焊外部不少于

28、園筒周長的1/21/2，內(nèi)部，內(nèi)部不少于不少于1/31/3。u1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強 u5、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 4.1 4.1 適用范圍適用范圍 在筒體、封頭上開圓孔，橢圓孔或長圓孔。非園孔的在筒體、封頭上開圓孔，橢圓孔或長圓孔。非園孔的a/b2a/b2。筒體筒體 D Di i15001500或凸形封頭或凸形封頭 d1/2Dd1/2Di i( (且筒體且筒體d520mm)d520mm)筒體筒體 D Di i1

29、5001500或錐形封頭或錐形封頭 d1/3Dd1/3Di i( (且筒體且筒體d1000mm)d1000mm)開孔不僅削弱容器強度，也造成局部應(yīng)力集中，是開孔不僅削弱容器強度，也造成局部應(yīng)力集中，是造成容器破壞重要因素，所以開孔補強是壓力容器造成容器破壞重要因素，所以開孔補強是壓力容器設(shè)計重要組成部分。設(shè)計重要組成部分。 4.2 4.2 開孔補強形式與作用開孔補強形式與作用 1 1）型式）型式 兩種開孔補強型式兩種開孔補強型式整體補強和局部補強（補強圈）整體補強和局部補強（補強圈） 整體補強整體補強 增加殼體厚度（經(jīng)濟性差）增加殼體厚度（經(jīng)濟性差） 厚壁管（推薦）厚壁管（推薦） 整體補強鍛件

30、與殼體焊接（嵌入式接管）整體補強鍛件與殼體焊接（嵌入式接管） GB150 P222 GB150 P222 圖圖J5 aJ5 a），），b b）局部補強局部補強 補強圈（推薦）補強圈（推薦） 2 2）作用）作用內(nèi)壓容器內(nèi)壓容器對開孔截面拉伸強度補償。對開孔截面拉伸強度補償。外壓容器外壓容器對開孔截面壓縮穩(wěn)定性補償，防止失穩(wěn)。對開孔截面壓縮穩(wěn)定性補償，防止失穩(wěn)。 4.3 4.3 開孔補強的規(guī)定開孔補強的規(guī)定 1 1）不另行補強的最大開孔直徑）不另行補強的最大開孔直徑 應(yīng)滿足應(yīng)滿足GB150 P75 8.3GB150 P75 8.3規(guī)定規(guī)定 2 2）采用補強圈補強要求）采用補強圈補強要求 b540M

31、Pa ; b540MPa ; 1.51.5n; n; n38mmn38mm3 3）整體補強要求）整體補強要求 下列情況之一，應(yīng)采用整體補強（增加殼體厚度或采用補強鍛件下列情況之一，應(yīng)采用整體補強（增加殼體厚度或采用補強鍛件與殼體相焊）。與殼體相焊）。HG20583 HG20583 鋼制化工容器結(jié)構(gòu)規(guī)定。鋼制化工容器結(jié)構(gòu)規(guī)定。 b b540MPa540MPa 1.51.5n n n n38mm38mm P Pd d4.0MPa4.0MPa T Td d350350 介質(zhì)為極度，高度危害介質(zhì)介質(zhì)為極度，高度危害介質(zhì) 4.4 4.4 開孔補強方法開孔補強方法 1 1）等面積補強法（）等面積補強法（d

32、1/2Did1/2Di） 原則：有效補強面積大于或等于開孔失去面積原則：有效補強面積大于或等于開孔失去面積 式中式中為開孔處計算厚度，為開孔處計算厚度， 注意：注意：對橢圓封頭和碟形封頭中心部位和邊緣部位對橢圓封頭和碟形封頭中心部位和邊緣部位是不同的。是不同的。retfdA12rtefdA125 . 0 4.4 4.4 開孔補強方法開孔補強方法 2 2）壓力面積補強法（）壓力面積補強法（0.80.8DidDid0.5Di0.5Di） 原則：有效承壓面積上作用力原則：有效承壓面積上作用力許用應(yīng)力許用應(yīng)力 當(dāng)殼體、接管、補強圈材料不同時，上述可表達(dá)為：當(dāng)殼體、接管、補強圈材料不同時，上述可表達(dá)為：

33、 0 0、 1 1、 2 2分別為殼體、接管、補強圈材料的許用應(yīng)力，分別為殼體、接管、補強圈材料的許用應(yīng)力，Mpa Mpa A A0 0、A A1 1、A A22分別為有效補強范圍內(nèi)殼體、接管和補強圈橫截面分別為有效補強范圍內(nèi)殼體、接管和補強圈橫截面積，積，mmmm2 2 P P 設(shè)計壓力，設(shè)計壓力，MpaMpa； A AP P為補強有效范圍內(nèi)壓力作用面積，為補強有效范圍內(nèi)壓力作用面積，mmmm2 2 詳見詳見 HG 20581 HG 20581 鋼制化工容器強度計算規(guī)定鋼制化工容器強度計算規(guī)定PPAApApAp22110022221PAApu1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外

34、壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強 u5、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 5.1 5.1 法蘭分類法蘭分類 1 1）按墊片）按墊片 窄面法蘭窄面法蘭 墊片在螺栓孔內(nèi)側(cè)（一般采用窄面法蘭）墊片在螺栓孔內(nèi)側(cè)（一般采用窄面法蘭）寬面法蘭寬面法蘭 墊片在螺栓孔兩側(cè)墊片在螺栓孔兩側(cè) 2 2）按整體性程度）按整體性程度 松式法蘭松式法蘭 法蘭與筒體未連成整體，如活套法蘭、螺紋法蘭法蘭與筒體未連成整體，如活套法蘭、螺紋法蘭整體法蘭整體法蘭 法蘭環(huán)、錐頸與筒體連成整體，如長頸法蘭法蘭環(huán)、錐頸與筒體

35、連成整體，如長頸法蘭任意式法蘭任意式法蘭 如平焊法蘭（如平焊法蘭（JB4700JB4700中，甲、乙型平焊法蘭）中，甲、乙型平焊法蘭） 3 3）按密封面型式）按密封面型式 突面法蘭突面法蘭 由一對平面組成由一對平面組成凹凸面法蘭凹凸面法蘭 由一對相配合的凹面和凸面組成由一對相配合的凹面和凸面組成榫槽法蘭榫槽法蘭 由一對相配合的榫面和槽面組成由一對相配合的榫面和槽面組成環(huán)面法蘭環(huán)面法蘭 由一對相配合的環(huán)面組成由一對相配合的環(huán)面組成 按密封面形式按密封面形式 法蘭示意圖法蘭示意圖 5.2 5.2 墊片墊片 1 1）墊片種類）墊片種類 非金屬墊片非金屬墊片 橡膠板、橡膠石棉板、聚四氟乙烯、膨脹石墨等

36、橡膠板、橡膠石棉板、聚四氟乙烯、膨脹石墨等金屬墊片金屬墊片 純鋁、紫銅、軟鋼、不銹鋼等，用于壓力、溫度較高場合純鋁、紫銅、軟鋼、不銹鋼等，用于壓力、溫度較高場合金屬包墊片金屬包墊片 柔性石墨、石棉板為芯材，外包銅、鋁、不銹鋼、鍍鋅鐵皮柔性石墨、石棉板為芯材，外包銅、鋁、不銹鋼、鍍鋅鐵皮 常用于中、低壓和較高溫度場合。常用于中、低壓和較高溫度場合。纏繞墊片纏繞墊片 由金屬薄帶（由金屬薄帶（0 0Cr13Cr13、0Cr18Ni90Cr18Ni9、08F08F）和填充帶和填充帶 （石墨、柔性石墨、聚四氟乙烯）相間纏繞而成，（石墨、柔性石墨、聚四氟乙烯）相間纏繞而成， 適用較高壓力和溫度范圍。適用較

37、高壓力和溫度范圍。 5.2 5.2 墊片墊片 2 2）墊片壓緊力）墊片壓緊力 預(yù)緊狀態(tài)下最小壓緊力預(yù)緊狀態(tài)下最小壓緊力 操作工況下最小壓緊力操作工況下最小壓緊力 式中，式中，m m墊片系數(shù)，墊片操作時，為保持密封需要施加于墊片單位墊片系數(shù)，墊片操作時，為保持密封需要施加于墊片單位有效密封面積上的最小壓緊力與內(nèi)壓力比值，即有效密封面積上的最小壓緊力與內(nèi)壓力比值，即 2 2是系數(shù)，是系數(shù)，m m是墊片材料的一個特性，是墊片材料的一個特性， y y墊片比壓力，墊片在預(yù)緊時，為了消除法蘭密封面與墊片接觸面墊片比壓力，墊片在預(yù)緊時，為了消除法蘭密封面與墊片接觸面間的縫隙，需施加于墊片單位有效密封面積上的

38、最小壓緊力。間的縫隙，需施加于墊片單位有效密封面積上的最小壓緊力。 墊片合理設(shè)計，應(yīng)使墊片在預(yù)緊和操作狀態(tài)下所需壓緊力盡可能小墊片合理設(shè)計，應(yīng)使墊片在預(yù)緊和操作狀態(tài)下所需壓緊力盡可能小。byGaDFcpbmp2GDFcpbpmGDF5 5、法蘭、法蘭 5.3 5.3 法蘭設(shè)計法蘭設(shè)計 1 1）法蘭密封要求）法蘭密封要求 法蘭是通過緊固螺栓（螺柱）壓緊墊片來實現(xiàn)密封，所以法蘭設(shè)計要法蘭是通過緊固螺栓（螺柱）壓緊墊片來實現(xiàn)密封，所以法蘭設(shè)計要防止泄漏，既要保證強度，也要有足夠剛性，以保持良好密封性。防止泄漏，既要保證強度，也要有足夠剛性，以保持良好密封性。 影響法蘭密封因素：影響法蘭密封因素：a

39、a）操作條件，操作條件，P P、T T、介質(zhì)介質(zhì)b b）螺栓的預(yù)緊力螺栓的預(yù)緊力c c）墊片的性能，應(yīng)考慮墊片材料對溫度及其介質(zhì)相容性。墊片的性能，應(yīng)考慮墊片材料對溫度及其介質(zhì)相容性。d d）法蘭密封面形式法蘭密封面形式e e）法蘭剛度法蘭剛度 5.3 5.3 法蘭設(shè)計法蘭設(shè)計 2 2）螺栓）螺栓 螺栓載荷螺栓載荷 預(yù)緊狀態(tài)：預(yù)緊狀態(tài)： 操作狀態(tài)：操作狀態(tài)：螺栓面積螺栓面積 預(yù)緊時預(yù)緊時 操作時操作時 取兩者大值作為確定螺栓截面積依據(jù)。取兩者大值作為確定螺栓截面積依據(jù)。 在螺栓面積在螺栓面積A A已定情況下，選用小直徑螺栓，個數(shù)多；選用大直徑螺已定情況下，選用小直徑螺栓，個數(shù)多；選用大直徑螺栓

40、，個數(shù)少，為保證扳手在周向和徑向間距要求，應(yīng)選取合適螺栓直徑，栓，個數(shù)少，為保證扳手在周向和徑向間距要求，應(yīng)選取合適螺栓直徑，使螺栓中心圓直徑最小。螺栓中心圓直徑增大，使螺栓預(yù)緊力增大，承受使螺栓中心圓直徑最小。螺栓中心圓直徑增大，使螺栓預(yù)緊力增大，承受彎距增大，不利于密封。彎距增大，不利于密封。byDFGacGcGpbmpDpDFF242 bGbaabyDFA tbcGcGtbppbmpDpDFFA242 5.3 5.3 法蘭設(shè)計法蘭設(shè)計 3 3）法蘭）法蘭 法蘭強度設(shè)計的理論有多種，我國法蘭設(shè)計規(guī)范的依據(jù)是彈性分析理法蘭強度設(shè)計的理論有多種，我國法蘭設(shè)計規(guī)范的依據(jù)是彈性分析理論，即控制法蘭

41、中應(yīng)力在彈性范圍內(nèi)，以保證法蘭的密封要求。（論，即控制法蘭中應(yīng)力在彈性范圍內(nèi)，以保證法蘭的密封要求。（Waters Waters 法）法） 工程上法蘭設(shè)計主要是對法蘭軸向應(yīng)力工程上法蘭設(shè)計主要是對法蘭軸向應(yīng)力H H，徑向應(yīng)力徑向應(yīng)力r r和周向應(yīng)力和周向應(yīng)力和組合應(yīng)力的校核。和組合應(yīng)力的校核。 即即 ， tr、 5 . 1H 2tH 2rH 5.3 5.3 法蘭設(shè)計法蘭設(shè)計 4 4）法蘭設(shè)計的合理性）法蘭設(shè)計的合理性 a a）選擇墊片時，盡可能選擇所需壓緊力小的墊片，即選擇墊片時，盡可能選擇所需壓緊力小的墊片，即m m、y y小的墊片。小的墊片。 b b）盡可能縮小螺栓中心圓直徑，減小法蘭力矩

42、的力臂，有利密封；盡可能縮小螺栓中心圓直徑，減小法蘭力矩的力臂，有利密封； c c）合理設(shè)計法蘭錐頸（合理設(shè)計法蘭錐頸（1 1）和法蘭環(huán)（和法蘭環(huán)（f f），），既保證強度，又有足夠既保證強度，又有足夠剛度，即調(diào)整剛度，即調(diào)整1 1、 f f使法蘭的各計算應(yīng)力盡可能接近相應(yīng)許用應(yīng)使法蘭的各計算應(yīng)力盡可能接近相應(yīng)許用應(yīng) 力，趨滿應(yīng)力狀態(tài)。力，趨滿應(yīng)力狀態(tài)。 u1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強 u5、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 設(shè)

43、計溫度低于或等于設(shè)計溫度低于或等于-20-20的鋼制壓力容器（室外安裝無的鋼制壓力容器（室外安裝無保溫的容器，最低設(shè)計溫度應(yīng)考慮地區(qū)環(huán)境溫度影響）保溫的容器，最低設(shè)計溫度應(yīng)考慮地區(qū)環(huán)境溫度影響） 各國對低溫壓力容器劃分溫度界限：各國對低溫壓力容器劃分溫度界限： 受環(huán)境溫度影響，殼體的金屬溫度低于或等于受環(huán)境溫度影響，殼體的金屬溫度低于或等于-20-20時，時，也應(yīng)遵循低溫壓力容器規(guī)定。也應(yīng)遵循低溫壓力容器規(guī)定。 美國日本、德國法國英國-30-10-2020mm20mm鋼板逐張超探鋼板逐張超探 對不同使用溫度，進(jìn)行低溫沖擊對不同使用溫度，進(jìn)行低溫沖擊2 2）對焊接和無損探傷要求）對焊接和無損探傷

44、要求 全焊透結(jié)構(gòu)全焊透結(jié)構(gòu) 無損探傷比例為無損探傷比例為5050和和100100 100 100RTRT或或UTUT檢測的容器，其對接接頭、檢測的容器，其對接接頭、T T形接頭、角焊接縫需進(jìn)行形接頭、角焊接縫需進(jìn)行100100MTMT或或PTPT檢測。檢測。 焊縫表面不得有咬邊焊縫表面不得有咬邊3 3）焊后熱處理）焊后熱處理 鋼板厚度鋼板厚度16mm16mm的碳素鋼和低合金鋼制容器或受壓元件，應(yīng)進(jìn)行的碳素鋼和低合金鋼制容器或受壓元件，應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理。焊后熱處理。 u1、總論、總論 u2、受壓元件、受壓元件 u3、外壓元件（園筒和球殼）、外壓元件（園筒和球殼） u4、開孔補強、開孔補強 u5、

45、法蘭、法蘭u6、低溫壓力容器（附錄、低溫壓力容器（附錄C） u7、超壓泄放裝置（附錄、超壓泄放裝置（附錄B） 壓力容器在運行中由于外界因素影響和工藝過程失控，壓力容器在運行中由于外界因素影響和工藝過程失控，造成超壓或超溫，容器有可能發(fā)生破裂或爆炸等安全事故，造成超壓或超溫，容器有可能發(fā)生破裂或爆炸等安全事故，超壓泄放裝置就是在容器一旦超壓時會自動泄放，避免事故超壓泄放裝置就是在容器一旦超壓時會自動泄放，避免事故發(fā)生。發(fā)生。7.1 7.1 對泄壓裝置要求對泄壓裝置要求 1 1）動作壓力能在設(shè)定壓力及允許誤差范圍內(nèi)）動作壓力能在設(shè)定壓力及允許誤差范圍內(nèi)2 2）泄放能力大于或等于容器安全泄放量）泄放

46、能力大于或等于容器安全泄放量3 3）有可靠密封，能保證容器正常工作）有可靠密封，能保證容器正常工作 4 4）在有效使用期限內(nèi)能可靠工作）在有效使用期限內(nèi)能可靠工作超壓泄放裝置有安全閥、爆破片、及安全閥和爆破片組合。超壓泄放裝置有安全閥、爆破片、及安全閥和爆破片組合。 7.2 7.2 采用爆破片條件采用爆破片條件符合下列條件之一，必須采用爆片符合下列條件之一，必須采用爆片 1 1）壓力快速增長）壓力快速增長 2 2）對密封要求高）對密封要求高 3 3）介質(zhì)粘稠、有腐蝕性或?qū)﹂y門有磨損的介質(zhì)）介質(zhì)粘稠、有腐蝕性或?qū)﹂y門有磨損的介質(zhì) 4 4）其他安全閥不能適用的場合）其他安全閥不能適用的場合 7.3

47、 7.3 安全閥、爆破片動作壓力和容器設(shè)計壓力關(guān)系安全閥、爆破片動作壓力和容器設(shè)計壓力關(guān)系 安全閥動作壓力安全閥動作壓力 爆破片爆破壓力爆破片爆破壓力 wZPP)10. 105. 1 (zdPP 上限）(maxbbPPmaxbbPP 下限）(minbbPP 當(dāng)采用安全閥與爆當(dāng)采用安全閥與爆破片組合裝置時，其中破片組合裝置時，其中一個泄放裝置的動作壓一個泄放裝置的動作壓力應(yīng)不大于設(shè)計壓力，力應(yīng)不大于設(shè)計壓力，另一個泄放裝置的動作另一個泄放裝置的動作壓力可提高，但不得超壓力可提高，但不得超過設(shè)計壓力的過設(shè)計壓力的4% 4% 。 （安全閥動作壓力不（安全閥動作壓力不大于設(shè)計壓力；爆破片大于設(shè)計壓力；

48、爆破片的動作壓力不超過設(shè)計的動作壓力不超過設(shè)計壓力的壓力的4 4）。）。 7.4 7.4 泄放裝置的設(shè)計泄放裝置的設(shè)計 泄放裝置設(shè)計主要是泄放能力（安全泄放量）計算和排放面積確定。泄放裝置設(shè)計主要是泄放能力（安全泄放量）計算和排放面積確定。7.5 7.5 泄放裝置的使用泄放裝置的使用1 1）氣體泄放裝置應(yīng)在容器頂部或氣體管道上）氣體泄放裝置應(yīng)在容器頂部或氣體管道上; ; 液體泄放裝置應(yīng)在正常液位下方。安全閥應(yīng)處在垂直位置；液體泄放裝置應(yīng)在正常液位下方。安全閥應(yīng)處在垂直位置； 2 2）容器與泄放裝置之間一般不能設(shè)置截止閥；）容器與泄放裝置之間一般不能設(shè)置截止閥；3 3）泄放裝置應(yīng)有足夠泄放能力和

49、強度；）泄放裝置應(yīng)有足夠泄放能力和強度；4 4）安全閥應(yīng)定期檢驗（一般每年檢驗一次）；）安全閥應(yīng)定期檢驗（一般每年檢驗一次）； 爆破片應(yīng)定期更換（一般爆破片應(yīng)定期更換（一般2323年更換一次）。年更換一次）。GB151 管殼式換熱器管殼式換熱器Tubular heat exchangers u1、適用范圍、適用范圍 u2、換熱器特點、換熱器特點 u3、設(shè)計參數(shù)、設(shè)計參數(shù) u4、材料、材料 u5、設(shè)計、設(shè)計u6、管板與換熱器的連接、管板與換熱器的連接 適用于固定管板式、浮頭式、適用于固定管板式、浮頭式、U U形管式和填料函式形管式和填料函式換熱器的設(shè)計、制造、檢驗和驗收。換熱器的設(shè)計、制造、檢驗

50、和驗收。 換熱器主要由前端管箱、殼體和后端結(jié)構(gòu)（包括管換熱器主要由前端管箱、殼體和后端結(jié)構(gòu)（包括管束）三部件組成。束）三部件組成。 1.1 1.1 適用參數(shù)適用參數(shù) D DN N2600mm2600mm P PN N36MPa36MPa D DN NP PN N1.751.7510104 41.2 1.2 設(shè)計溫度設(shè)計溫度 同GB150 1.3 1.3 不適用場合不適用場合直接受火焰加熱換熱器直接受火焰加熱換熱器 核輻射換熱器核輻射換熱器 疲勞分析換熱器疲勞分析換熱器其他行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)管轄的換熱器其他行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)管轄的換熱器u1、適用范圍、適用范圍 u2、換熱器特點、換熱器特點 u3、設(shè)計參數(shù)、設(shè)計參數(shù)

51、 u4、材料、材料 u5、設(shè)計、設(shè)計u6、管板與換熱器的連接、管板與換熱器的連接 2.1 2.1 固定管板式固定管板式 兩塊管板分別焊于殼體兩端，是一種不可拆結(jié)構(gòu)兩塊管板分別焊于殼體兩端，是一種不可拆結(jié)構(gòu)1 1）結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)計成熟；）結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)計成熟；2 2）管束（管間）無法清洗；）管束（管間）無法清洗；3 3）殼程溫度）殼程溫度t50t50，需設(shè)置膨脹節(jié)需設(shè)置膨脹節(jié)當(dāng)管、殼程有溫差時，按溫差計算出殼體軸向應(yīng)力當(dāng)管、殼程有溫差時，按溫差計算出殼體軸向應(yīng)力H H，換熱管軸向換熱管軸向應(yīng)力應(yīng)力t t，換熱管與管板之間拉脫力，換熱管與管板之間拉脫力q q，當(dāng)有一項不能滿足強度條件時，當(dāng)有一項不能滿

52、足強度條件時，就需要設(shè)置膨脹節(jié)。就需要設(shè)置膨脹節(jié)。 2.2 2.2 浮頭式浮頭式 一塊管板固定，一塊管板同換熱管在殼體內(nèi)殼可自由伸縮，當(dāng)管、殼一塊管板固定，一塊管板同換熱管在殼體內(nèi)殼可自由伸縮，當(dāng)管、殼程有溫差時，可自由伸縮，不會產(chǎn)生溫差應(yīng)力。程有溫差時，可自由伸縮，不會產(chǎn)生溫差應(yīng)力。1 1）可進(jìn)行管間管內(nèi)清洗；）可進(jìn)行管間管內(nèi)清洗；2 2）一端管板是浮動的，無溫差應(yīng)力，可用于大溫差場合）一端管板是浮動的，無溫差應(yīng)力，可用于大溫差場合 ；3 3）一般情況）一般情況P Pmaxmax6.4Mpa6.4Mpa，T Tmaxmax400 6565時，不宜用含鎂量大于時，不宜用含鎂量大于3%3%的鋁鎂

53、合金。的鋁鎂合金。d) d) 鈦和鈦合金鈦和鈦合金 設(shè)計溫度設(shè)計溫度T Td d300300e) e) 銅、鋁、鈦制換熱器還應(yīng)符合其相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)銅、鋁、鈦制換熱器還應(yīng)符合其相關(guān)標(biāo)準(zhǔn) 4.2 4.2 管板、法蘭、平蓋管板、法蘭、平蓋 管板、法蘭、平蓋優(yōu)先用鋼鍛件，帶凸肩的管板應(yīng)采用鍛件應(yīng)符合管板、法蘭、平蓋優(yōu)先用鋼鍛件，帶凸肩的管板應(yīng)采用鍛件應(yīng)符合級規(guī)定。用鋼板時應(yīng)符合級規(guī)定。用鋼板時應(yīng)符合GB150GB150規(guī)定。拼接管板的對接焊縫應(yīng)規(guī)定。拼接管板的對接焊縫應(yīng)100100RTRT或或UTUT檢測，拼接管板應(yīng)焊后熱處理。設(shè)計溫度高于或等于檢測，拼接管板應(yīng)焊后熱處理。設(shè)計溫度高于或等于300300時，

54、應(yīng)采用對焊時，應(yīng)采用對焊法蘭。法蘭。 4.3 4.3 換熱管換熱管1 1）碳鋼管、低合金鋼管可選用）碳鋼管、低合金鋼管可選用、級兩種精度。級兩種精度。不銹鋼管，有色金屬管不銹鋼管，有色金屬管級精度。級精度。2 2）換熱器允許拼接，但必須作以下檢查。）換熱器允許拼接，但必須作以下檢查。a)a)、拼接要求要符合拼接要求要符合GB151GB151規(guī)定。規(guī)定。b)b)、作通球檢查作通球檢查c)c)、焊縫做焊縫做RTRT抽檢抽檢d)d)、做做2 2P Pd d液壓試驗液壓試驗3 3）不銹鋼焊接鋼管作換熱器管時，應(yīng)注意）不銹鋼焊接鋼管作換熱器管時，應(yīng)注意不得用于極度危害介質(zhì)不得用于極度危害介質(zhì) P Pd

55、d6.4Mpa6.4Mpa4)4)當(dāng)換熱管不允許拼接時，必須在圖樣上注明。當(dāng)換熱管不允許拼接時，必須在圖樣上注明。u1、適用范圍、適用范圍 u2、換熱器特點、換熱器特點 u3、設(shè)計參數(shù)、設(shè)計參數(shù) u4、材料、材料 u5、設(shè)計、設(shè)計u6、管板與換熱器的連接、管板與換熱器的連接 5.1 5.1 圓筒、管箱圓筒、管箱 一般要求見一般要求見GB150GB150；園筒園筒 其最小厚度比容器要厚，以滿足管板、管束安裝要求；其最小厚度比容器要厚，以滿足管板、管束安裝要求； 園度要求比容器要高，以滿足穿管和園筒與折流板間隙要求。園度要求比容器要高，以滿足穿管和園筒與折流板間隙要求。管箱管箱 要保證分程隔板密封

56、要求，滿足強度，剛度要求；要保證分程隔板密封要求，滿足強度，剛度要求； 焊制管箱應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理，熱處理后加工密封面。焊制管箱應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理，熱處理后加工密封面。5.2 5.2 法蘭法蘭 見見GB150GB150 5.3 5.3 管板管板 1 1） 換熱管布置換熱管布置 正三角形、轉(zhuǎn)角三角形。正三角形、轉(zhuǎn)角三角形。 正方形、轉(zhuǎn)角正方形。正方形、轉(zhuǎn)角正方形。 換熱管間距換熱管間距L1.25dL1.25d0 0，換熱管排盡量對稱。換熱管排盡量對稱。 換熱管中心距要保證管子與管板連接時，管間小橋應(yīng)有足夠強度換熱管中心距要保證管子與管板連接時，管間小橋應(yīng)有足夠強度和剛度，在需要清洗時還要考慮清洗間距

57、，要求和剛度，在需要清洗時還要考慮清洗間距，要求9696孔橋?qū)挾炔恍∮诳讟驅(qū)挾炔恍∮谝?guī)定值。規(guī)定值。 管孔和換熱器的精度是影響管板和管子連接接頭的質(zhì)量。脹接宜管孔和換熱器的精度是影響管板和管子連接接頭的質(zhì)量。脹接宜選用較高精度等級換熱管。選用較高精度等級換熱管。 2 2）分程）分程 a)a)、管程管程 管程為提高介質(zhì)流速，達(dá)到強化傳熱目的可分程，程數(shù)有單程或偶管程為提高介質(zhì)流速，達(dá)到強化傳熱目的可分程，程數(shù)有單程或偶數(shù)程，盡量少用奇數(shù)程。因奇數(shù)程兩端管板均要設(shè)分程隔板槽，結(jié)構(gòu)復(fù)數(shù)程，盡量少用奇數(shù)程。因奇數(shù)程兩端管板均要設(shè)分程隔板槽，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，泄漏可能性大。分程隔板槽要求形狀簡單，密封面要短。雜，泄漏可能性大。分程隔板槽要求形狀簡單，密封面要短。 分程應(yīng)使用每程管數(shù)大致相等，以保持流速不變，相鄰程間溫差分程應(yīng)使用每程管數(shù)大致相等，以保持流速不變，相鄰程間溫差t20t20。b)b)、殼程殼程 殼程分程密封結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，一般為單程，用折流板來達(dá)到提高流殼程分程密封結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，一般為單程，用折