地基基礎(chǔ)筏形基礎(chǔ)

1、基基 礎(chǔ)礎(chǔ) 設(shè)設(shè) 計(jì)計(jì)主講：莊鵬主講：莊鵬（a）平板式筏形基礎(chǔ)）平板式筏形基礎(chǔ) （b、c）梁板式筏形基礎(chǔ)）梁板式筏形基礎(chǔ)第一節(jié)第一節(jié) 概述概述 一、筏形基礎(chǔ)：一、筏形基礎(chǔ)：可分為平板式和梁板式兩種類型?？煞譃槠桨迨胶土喊迨絻煞N類型。平板式筏形基礎(chǔ)：平板式筏形基礎(chǔ)：即一塊等厚度的即一塊等厚度的鋼筋混凝土平板鋼筋混凝土平板。梁板式筏形基礎(chǔ)梁板式筏形基礎(chǔ)：在在筏形基礎(chǔ)底筏形基礎(chǔ)底板上沿柱軸縱橫向設(shè)板上沿柱軸縱橫向設(shè)置基礎(chǔ)梁，即形成梁板式筏形基礎(chǔ)置基礎(chǔ)梁，即形成梁板式筏形基礎(chǔ) 。第二章第二章 筏形基礎(chǔ)筏形基礎(chǔ) 二、梁板式筏形基礎(chǔ)可分為二、梁板式筏形基礎(chǔ)可分為 單向肋筏形基礎(chǔ)：?jiǎn)蜗蚶叻ば位A(chǔ)：僅在一個(gè)方

2、向的柱下布置肋梁；僅在一個(gè)方向的柱下布置肋梁； 雙向肋筏形基礎(chǔ)：雙向肋筏形基礎(chǔ)：在縱、橫兩個(gè)方向的柱下都布在縱、橫兩個(gè)方向的柱下都布置肋梁。置肋梁。 單向肋筏形基礎(chǔ)單向肋筏形基礎(chǔ) 雙向肋筏形基礎(chǔ)雙向肋筏形基礎(chǔ)雙向肋筏形基礎(chǔ)可分為：雙向肋筏形基礎(chǔ)可分為：主次肋筏形基礎(chǔ)主次肋筏形基礎(chǔ) 雙主肋筏形基礎(chǔ)雙主肋筏形基礎(chǔ) 第二節(jié)第二節(jié) 筏形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)步驟和構(gòu)造要求筏形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)步驟和構(gòu)造要求 一、基礎(chǔ)底面積確定一、基礎(chǔ)底面積確定 1應(yīng)滿足基礎(chǔ)持力層土的地基承載力要求。應(yīng)滿足基礎(chǔ)持力層土的地基承載力要求。 如果將如果將xoy坐標(biāo)原點(diǎn)坐標(biāo)原點(diǎn)置于筏基底板形置于筏基底板形心處，則基底反心處，則基底反力可按下式計(jì)算力

3、可按下式計(jì)算 xIMyIMAGFyxpyykxxkkkk ,+ + +xyMyMxo基底反力應(yīng)滿足以下要求基底反力應(yīng)滿足以下要求pk fa pkmax 1.2 fa當(dāng)?shù)叵滤惠^高時(shí)，驗(yàn)算公式中的地基壓力項(xiàng)應(yīng)減去當(dāng)?shù)叵滤惠^高時(shí)，驗(yàn)算公式中的地基壓力項(xiàng)應(yīng)減去基礎(chǔ)底面處的浮力，即基礎(chǔ)底面處的浮力，即p pw fapmax pw 1.2 fa式中式中 pw 地下水位作用在基礎(chǔ)底面上的浮力，地下水位作用在基礎(chǔ)底面上的浮力， 即即pw = w hw ； hw 地下水位至基底的距離。地下水位至基底的距離。 2盡可能使荷載合力重心與筏基底面形心相重合。盡可能使荷載合力重心與筏基底面形心相重合。 當(dāng)不能重合時(shí)

4、，偏心距宜符合下式要求當(dāng)不能重合時(shí)，偏心距宜符合下式要求e 0.1W/A 式中式中W 與偏心距方向一致的基礎(chǔ)底面抵抗矩；與偏心距方向一致的基礎(chǔ)底面抵抗矩； A 基礎(chǔ)底面積?；A(chǔ)底面積。 如果偏心較大，為減少偏心距，可將筏板外伸如果偏心較大，為減少偏心距，可將筏板外伸懸挑，懸跳長(zhǎng)度不宜大于邊跨柱距的懸挑，懸跳長(zhǎng)度不宜大于邊跨柱距的1/4；對(duì)于肋；對(duì)于肋梁不外伸的懸挑筏板，挑出長(zhǎng)度不宜大于梁不外伸的懸挑筏板，挑出長(zhǎng)度不宜大于1.52.0m，如做成坡度，其邊緣厚度不小于如做成坡度，其邊緣厚度不小于200mm. 3如有軟弱下臥層，應(yīng)驗(yàn)算下臥層強(qiáng)度，驗(yàn)算方法如有軟弱下臥層，應(yīng)驗(yàn)算下臥層強(qiáng)度，驗(yàn)算方法與天

5、然地基上淺基礎(chǔ)相同。與天然地基上淺基礎(chǔ)相同。 二、筏板厚度的確定二、筏板厚度的確定筏板厚度應(yīng)根據(jù)抗沖切、抗剪切要求確定。筏板厚度應(yīng)根據(jù)抗沖切、抗剪切要求確定。1一般不小于柱網(wǎng)較大跨度的一般不小于柱網(wǎng)較大跨度的1/20，并不得小于，并不得小于200mm。2可根據(jù)樓層層數(shù)，按每層可根據(jù)樓層層數(shù)，按每層50mm確定。確定。3對(duì)對(duì)12層以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度與最大層以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度與最大雙向板格的短邊凈跨之比不應(yīng)小于雙向板格的短邊凈跨之比不應(yīng)小于1/14，且板厚不，且板厚不應(yīng)小于應(yīng)小于400mm。4對(duì)于高層建筑的筏基，可采用厚筏板，厚度可取對(duì)于高層建筑的筏基，可采用厚筏板，厚

6、度可取13m。 三、筏基底板的配筋三、筏基底板的配筋 筏基的配筋應(yīng)根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果確定。筏基的配筋應(yīng)根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果確定。 1筏板配筋率一般在筏板配筋率一般在0.5%1.0%為宜。為宜。 2受力鋼筋最小直徑不宜小于受力鋼筋最小直徑不宜小于8mm，一般不小于，一般不小于l2mm，間距，間距100200mm。 3除計(jì)算配筋外，縱橫方向支座鋼筋尚應(yīng)有除計(jì)算配筋外，縱橫方向支座鋼筋尚應(yīng)有1/21/3貫通全跨，其配筋率不應(yīng)小于貫通全跨，其配筋率不應(yīng)小于0.15%；跨中鋼筋應(yīng)按；跨中鋼筋應(yīng)按計(jì)算配筋全部連通。計(jì)算配筋全部連通。4對(duì)無外伸肋梁的雙向?qū)o外伸肋梁的雙向外伸板角，應(yīng)配置外伸板角，應(yīng)配置57根輻射

7、狀的附加鋼筋根輻射狀的附加鋼筋。附加鋼筋的直徑與邊附加鋼筋的直徑與邊跨板的主筋相同，鋼跨板的主筋相同，鋼筋 外 端 間 距 不 大 于筋 外 端 間 距 不 大 于200mm，且內(nèi)錨長(zhǎng)度，且內(nèi)錨長(zhǎng)度(從肋梁外邊緣起算從肋梁外邊緣起算)應(yīng)應(yīng)大于板的外伸長(zhǎng)度。大于板的外伸長(zhǎng)度。 四、混凝土強(qiáng)度等級(jí)的確定四、混凝土強(qiáng)度等級(jí)的確定 筏基的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)小于筏基的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)小于C30，當(dāng)有地下室，當(dāng)有地下室時(shí)應(yīng)采用防水混凝土。時(shí)應(yīng)采用防水混凝土。五、基礎(chǔ)的沉降五、基礎(chǔ)的沉降 基礎(chǔ)的沉降應(yīng)小于建筑物的允許沉降值，可按分基礎(chǔ)的沉降應(yīng)小于建筑物的允許沉降值，可按分層總和法或按層總和法或按建筑地基基

8、礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2002規(guī)定的計(jì)算方法。規(guī)定的計(jì)算方法。六、地下室底層柱、墻的邊緣至基礎(chǔ)梁邊緣的距離不六、地下室底層柱、墻的邊緣至基礎(chǔ)梁邊緣的距離不應(yīng)小于應(yīng)小于50mm。第三節(jié)第三節(jié) 剛性板條法剛性板條法平板式筏基平板式筏基 一、基礎(chǔ)底面的地基凈反力一、基礎(chǔ)底面的地基凈反力 + + +xyMyMxoyyxxjjWMWMAFpp minmax二、內(nèi)力計(jì)算方法二、內(nèi)力計(jì)算方法 倒樓蓋法和剛性板條法倒樓蓋法和剛性板條法 1. 剛性板條法計(jì)算步驟如下剛性板條法計(jì)算步驟如下 剛性板條法內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖剛性板條法內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)圖先將筏板在先將筏板在x，y 方向從跨中到跨中分成若干條帶

9、，方向從跨中到跨中分成若干條帶，而后取出每一條帶按獨(dú)立的條形基礎(chǔ)進(jìn)行分析。而后取出每一條帶按獨(dú)立的條形基礎(chǔ)進(jìn)行分析。 按平均值進(jìn)行修正，柱荷載的修正系數(shù)按平均值進(jìn)行修正，柱荷載的修正系數(shù) 2不平衡力調(diào)整不平衡力調(diào)整 原因：原因：沒有考慮條帶之間的剪力，因此，每一條帶柱沒有考慮條帶之間的剪力，因此，每一條帶柱荷載的總和與基底凈反力總和不平衡。荷載的總和與基底凈反力總和不平衡。 方法：方法：設(shè)某條帶的寬度為設(shè)某條帶的寬度為b，長(zhǎng)度為，長(zhǎng)度為L(zhǎng)，柱的總荷載為，柱的總荷載為F，基底凈反力總和為，基底凈反力總和為 bL，二者平均值為，二者平均值為 jp bLpFFj21 FF 各柱修正值分別為各柱修正值

10、分別為 Fi，修正的基底平均凈反力，修正的基底平均凈反力bLFpj 最后采用修正后的柱荷載及基底凈反力，按獨(dú)立的最后采用修正后的柱荷載及基底凈反力，按獨(dú)立的柱下條形基礎(chǔ)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力。柱下條形基礎(chǔ)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力。 第四節(jié)第四節(jié) 倒樓蓋法倒樓蓋法主次肋梁板式筏基主次肋梁板式筏基 倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力步驟：倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力步驟：將筏基作為樓蓋，地基將筏基作為樓蓋，地基凈反力作為荷載，底板按連續(xù)單向板或雙向板計(jì)算。凈反力作為荷載，底板按連續(xù)單向板或雙向板計(jì)算。 注意：注意：采用倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力時(shí)，在兩端第一、采用倒樓蓋法計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力時(shí)，在兩端第一、二開間內(nèi)，應(yīng)按計(jì)算增加二開間內(nèi)，應(yīng)按計(jì)算增加10

11、%20%的配筋量且上下的配筋量且上下均勻配置。均勻配置。 主次肋筏基荷載傳遞路徑：主次肋筏基荷載傳遞路徑： 地基凈反力傳給底板，底板傳給次肋，次肋傳給地基凈反力傳給底板，底板傳給次肋，次肋傳給主肋。主肋。主次肋梁板式筏形基礎(chǔ)主次肋梁板式筏形基礎(chǔ)一、基礎(chǔ)底面尺寸確定一、基礎(chǔ)底面尺寸確定 二、底板內(nèi)力及配筋計(jì)算二、底板內(nèi)力及配筋計(jì)算 中心受壓基底凈反力為中心受壓基底凈反力為 底板跨中及支座彎矩按連續(xù)板計(jì)算，可近似計(jì)算底板跨中及支座彎矩按連續(xù)板計(jì)算，可近似計(jì)算 對(duì)于中心受壓情況對(duì)于中心受壓情況 akkkfAGNp ANpj 20101lpMj 懸臂部分彎矩按懸臂板計(jì)算懸臂部分彎矩按懸臂板計(jì)算 211

12、21lpMj 22221lpMj 底板配筋按簡(jiǎn)化公式計(jì)算底板配筋按簡(jiǎn)化公式計(jì)算 09 . 0hfMAys 三、基礎(chǔ)梁內(nèi)力及配筋計(jì)算三、基礎(chǔ)梁內(nèi)力及配筋計(jì)算 設(shè)中間次肋設(shè)中間次肋JL1有有n根，邊緣次肋根，邊緣次肋JL2只有兩根，則全只有兩根，則全部肋梁折算為中間次肋共有部肋梁折算為中間次肋共有（n+2 ）根。根。 設(shè)設(shè) = R2/R1，則，則R2 = R1。 中間次肋中間次肋JL1：受荷面積：受荷面積 A1=b1 L1 作用的總合力作用的總合力 R1=pj b1 L1 邊緣次肋邊緣次肋JL2：受荷面積：受荷面積 A2=b1 L2 作用的總合力作用的總合力 R2=pj b1 L2 JL4上上A、

13、C 軸線外地基凈反力產(chǎn)生的線荷載軸線外地基凈反力產(chǎn)生的線荷載 q = pj a2F1= N /（n+2 ） JL2與與JL3交叉點(diǎn)的作用力交叉點(diǎn)的作用力 F3= F1 設(shè)設(shè)JL3上柱子總軸力為上柱子總軸力為 N ，JL1與與JL3的交叉點(diǎn)作用力的交叉點(diǎn)作用力 JL1上地基總合力是上地基總合力是R1，JL1與與JL4的交叉點(diǎn)上作用力的交叉點(diǎn)上作用力 F2=（R1 F1）/2 JL2與與JL4交叉點(diǎn)的作用力交叉點(diǎn)的作用力 F4= F2 JL4端部：地基四個(gè)轉(zhuǎn)角處地基凈反力產(chǎn)生的集中力端部：地基四個(gè)轉(zhuǎn)角處地基凈反力產(chǎn)生的集中力F5= pj a1 a2 各梁的內(nèi)力計(jì)算可各梁的內(nèi)力計(jì)算可參照柱下條形基參

14、照柱下條形基礎(chǔ)的計(jì)算方法。礎(chǔ)的計(jì)算方法。 各梁受力圖各梁受力圖例題例題圖圖各各梁梁受受力力圖圖第五節(jié)第五節(jié) 倒樓蓋法倒樓蓋法雙主肋梁板式筏基雙主肋梁板式筏基 荷載傳遞路徑：荷載傳遞路徑： 地基凈反力地基凈反力傳給底板，底傳給底板，底板傳給主肋。板傳給主肋?？v橫梁荷載分布圖縱橫梁荷載分布圖基礎(chǔ)梁受荷情況：基礎(chǔ)梁受荷情況： 三角形荷載與三角形荷載與梯形荷載。邊梯形荷載。邊梁還有軸線以梁還有軸線以外地基傳來的外地基傳來的均勻線荷載。均勻線荷載。 一、基礎(chǔ)底面尺寸確定一、基礎(chǔ)底面尺寸確定 對(duì)于中心受壓情況對(duì)于中心受壓情況 akkkfAGNp 對(duì)于矩形基礎(chǔ)對(duì)于矩形基礎(chǔ) dfNAGak 二、基礎(chǔ)底板厚度確

15、定二、基礎(chǔ)底板厚度確定 根據(jù)構(gòu)造初步確定，再進(jìn)行抗沖切、抗剪切驗(yàn)算根據(jù)構(gòu)造初步確定，再進(jìn)行抗沖切、抗剪切驗(yàn)算 。1抗沖切計(jì)算抗沖切計(jì)算 Fl 0.7 h p ft umh0式中式中Fl底板承受的沖切力，底板承受的沖切力，凈反力乘陰影面積；凈反力乘陰影面積；底板的沖切底板的沖切 h p受沖切承載力截受沖切承載力截 面高度影響系數(shù)；面高度影響系數(shù)； h0 800mm時(shí)，取時(shí)，取1.0； h0 2000mm時(shí)，取時(shí)，取0.9； 其間按線性內(nèi)插法取用其間按線性內(nèi)插法取用 。 um距荷載邊為距荷載邊為h0/2處的處的 周長(zhǎng)；周長(zhǎng)； 2斜截面抗剪計(jì)算斜截面抗剪計(jì)算 Vs 0.7 h s ft bh0 h

16、s = (800/h0)1/ 4Vs的計(jì)算方法示意的計(jì)算方法示意 h s 受剪承載力截面高度影響系數(shù)，受剪承載力截面高度影響系數(shù)， 當(dāng)當(dāng)h0小于小于800mm時(shí)，取時(shí)，取800mm； h0大于大于2000mm時(shí)，取時(shí)，取2000mm； b 支座邊緣處板的凈寬；支座邊緣處板的凈寬； h0 板的有效高度。板的有效高度。式中式中Vs 基底凈反力產(chǎn)生的基底凈反力產(chǎn)生的 板支座邊緣處的總板支座邊緣處的總 剪力設(shè)計(jì)值；剪力設(shè)計(jì)值；底板分成單列、雙列、三列雙向板。底板分成單列、雙列、三列雙向板。 三、底板內(nèi)力及配筋計(jì)算三、底板內(nèi)力及配筋計(jì)算 （一）單列雙向板（一）單列雙向板 有兩個(gè)板的編號(hào)有兩個(gè)板的編號(hào)1、

17、2及及兩個(gè)支座編號(hào)兩個(gè)支座編號(hào)a、b。板板1稱為角區(qū)格，板稱為角區(qū)格，板2稱為中間區(qū)格。稱為中間區(qū)格。 單列雙向板單列雙向板角區(qū)格角區(qū)格11角區(qū)格角區(qū)格1 將荷載將荷載 pj 分解為分解為p1x與與p1y，即，即p1x = x1x pj p1y = x1y pj x1x、x1y為荷載分配系數(shù)，顯然為荷載分配系數(shù)，顯然 x1x + x1y =1 x方向的梁，在方向的梁，在x = lx /2處，有撓度處，有撓度 x = p1x lx4/192EI y方向的梁，在方向的梁，在y = ly /2處，有撓度處，有撓度 y = 5p1y ly4/384EI 由由 x = y 得得 p1x lx4/192E

18、I = 5p1y ly4/384EI 由由p1y= pj p1x得得 jxjjxyxyxpxppllllp144441525525 由此可得由此可得 441525 xx4115221 xyxx = ly / lx x1x、x1y已制成表格，應(yīng)用時(shí)可根據(jù)已制成表格，應(yīng)用時(shí)可根據(jù) = ly / lx查表。查表。 板中最大彎矩，考慮板的扭轉(zhuǎn)影響后可得板中最大彎矩，考慮板的扭轉(zhuǎn)影響后可得 M1x= 1x pj lx2 M1y= 1y pj ly2 1x、 1y為系數(shù)，根據(jù)為系數(shù)，根據(jù) = ly / lx的比值查表。的比值查表。 區(qū)格區(qū)格22中間區(qū)格中間區(qū)格2 x方向的梁，在方向的梁，在x = lx /

19、2處，有撓度處，有撓度 x = p2x lx4/384EIy方向的梁，在方向的梁，在y = ly /2處，有撓度處，有撓度 y = 5p2y ly4/384EI利用在板中點(diǎn)處的條件利用在板中點(diǎn)處的條件 x = y，pj= p2x + p2y，可得，可得 p2x = x2x pj p2y = x2y pj 442515 xx42511 yx板中最大彎矩板中最大彎矩 M2x= 2x pj lx2 M2y= 2y pj ly2x2x、x2y、 2x、 2y是是 的函數(shù)，可查表。的函數(shù)，可查表。3支座彎矩支座彎矩Ma、Mb 在在a、b支座處有支座處有（二）雙列雙向板（二）雙列雙向板 2212416xj

20、xxalpxxM 22121xjxblpxM 雙列雙向板雙列雙向板單列雙向板單列雙向板1區(qū)格區(qū)格3 在板的中心處有撓度在板的中心處有撓度 x =p3x lx4/192EI y =p3y ly4/192EI 板中最大彎矩板中最大彎矩 M3x= 3x pj lx2 M3y= 3y pj ly2x3x、x3y、 3x、 3y是是 的函數(shù)，可查表。的函數(shù)，可查表。 利用條件利用條件 x = y 與與 pj= p3x + p3y得得 p3x = x3x pj p3y = x3y pj 4431 xx4311 yx區(qū)格區(qū)格32區(qū)格區(qū)格4 在板的中心處有撓度在板的中心處有撓度 x =p4x lx4/384E

21、I y =p4y ly4/192EI 板中最大彎矩板中最大彎矩 M4x= 4x pj lx2 M4y= 4y pj ly2x4x、x4y、 4x、 4y是是 的函數(shù)，可查表。的函數(shù)，可查表。 利用條件利用條件 x = y 與與 pj= p4x + p4y得得 p4x = x4x pj p4y = x4y pj 444212 xx44211 yx區(qū)格區(qū)格43支座彎矩支座彎矩 2432416xjxxalpxxM 24121xjxblpxM 2323)1(8181yjxyjyclpxlpxM 2424)1(8181yjxyjydlpxlpxM 雙列雙向板雙列雙向板（三）三列雙向板（三）三列雙向板 三

22、列雙向板三列雙向板區(qū)格區(qū)格3、4的計(jì)算公的計(jì)算公式及相應(yīng)系數(shù)與式及相應(yīng)系數(shù)與二列雙向板相同二列雙向板相同 1區(qū)格區(qū)格4 在板的中心處有撓度在板的中心處有撓度 x =p 4x lx4/192EI y =p 4y ly4/384EI 板中最大彎矩板中最大彎矩 M 4x= 4x pj lx2= 4y pj lx2 M 4y= 4y pj ly2= 4x pj ly2x 4x未制成表格，計(jì)算時(shí)可直接將未制成表格，計(jì)算時(shí)可直接將 帶入公式計(jì)算。帶入公式計(jì)算。 利用條件利用條件 x = y 與與 pj= p 4x + p 4y得得 p 4x = x 4x pj p 4y = x 4y pj 4442 xx

23、4422 yx區(qū)格區(qū)格4 2區(qū)格區(qū)格5 在板的中心處有撓度在板的中心處有撓度 x =p5x lx4/384EI y =p5y ly4/384EI 板中最大彎矩板中最大彎矩 M5x= 5x pj lx2 M5y= 5y pj ly2x5x、x5y、 5x、 5y是是 的函數(shù)，可查表。的函數(shù)，可查表。 利用條件利用條件 x = y 與與 pj= p5x + p5y得得 p5x = x5x pj p5y = x5y pj 4451 xx4511 yx區(qū)格區(qū)格53支座彎矩支座彎矩 2432416xjxxalpxxM 24121xjxblpxM 2542416xjxxclpxxM 25121xjxdlp

24、xM 2432432411612416yjxxyjyyelpxxlpxxM 2542542411612416yjxxyjyyflpxxlpxxM 三列雙向板三列雙向板（四）支座彎矩調(diào)整（四）支座彎矩調(diào)整 設(shè)基礎(chǔ)梁的寬度為設(shè)基礎(chǔ)梁的寬度為b，板在支座處的集中反力近似看，板在支座處的集中反力近似看成成pj l /2，在支座處彎矩的調(diào)整值為，在支座處彎矩的調(diào)整值為 在在x、y方向上彎矩的調(diào)整值為方向上彎矩的調(diào)整值為 式中式中 i=1、2、3、4、5。 lbpblpMjj412121 blpxblpMxjixxixix4141 blpxblpMyjixyiyiy 14141 調(diào)整后的支座處彎矩為調(diào)整后

25、的支座處彎矩為 Mkx= Mk Mix Mly= Ml Miy式中式中 k = a、b、c、d；l = c、d、e、f 。支座彎矩調(diào)整圖支座彎矩調(diào)整圖（五）底板的配筋計(jì)算（五）底板的配筋計(jì)算 底板配筋按簡(jiǎn)化公式計(jì)算底板配筋按簡(jiǎn)化公式計(jì)算基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按倒置的連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算?；A(chǔ)梁的內(nèi)力可按倒置的連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。09 . 0hfMAys 四、縱橫梁內(nèi)力分析與配筋四、縱橫梁內(nèi)力分析與配筋 1. 桿端彎矩桿端彎矩jp可用連續(xù)梁系數(shù)法求桿端彎矩，這時(shí)可將三角可用連續(xù)梁系數(shù)法求桿端彎矩，這時(shí)可將三角形或梯形荷載化成等效荷載形或梯形荷載化成等效荷載 。求等效荷載的根據(jù)：求等效荷載的根據(jù)：梁在等效荷載作用下固端梁在等效荷載作用下固端彎矩分別與三角形荷載或梯形荷載作用下梁彎矩分別與三角形荷載或梯形荷載作用下梁的固端彎矩相等。的固端彎矩相等。梁在三角形荷載作用下的固端彎矩梁在三角形荷載作用下的固端彎矩2965xjBAlpMM jp在等效荷載在等效荷載 作用下的固端彎矩作用下的固端彎矩2121xjBAlpMM AAMM 令令 則有則有jjjppp625. 085 三角形等效荷載三角形等效荷載MAMBAMBM梁在梯形荷載作用下的固